JPH03294539A - 高強度高弾性率ポリエステル繊維の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は従来にない高強度と高弾性特性とを有するポリ
エステル繊維を工業的に製造する方法に関するものであ
る。更に詳しくはタイヤ補強材、コンベアベルト補強材
あるいは熱可塑性コンポジット補強材、等の用途に有用
な高性能ポリエステル繊維の製造方法に関するものであ
る。

（従来の技術） 従来、高強度高弾性率ポリエステル繊維を得る方法とし
ては例えば特開昭６３−１２７１５号公報、特開昭８３
−９９３２２号公報、特開昭６３−１９６７１１号公報
、特開昭６３−１９６７１２号公報、特開昭６３−１９
６７１３号公報、等が提案されている。これらの特許に
共通する高強度高弾性率のポリエステル繊維を得るため
の手段として高重合度の原料ポリマーの利用は原理的に
正しい方向である。従来よりこの考え方に基いた研突が
なされており、最近の重合技術の進歩により極限粘度３
．０を越える超高分子量ポリエチレンテレフタレートが
工業的に得られるようにもなっている。

（発明が解決しようとする課題） しかしながら、上記従来技術を見ると、超高分子量ポリ
エチレンテレフタレートを用いて溶融紡糸法により高性
能繊維を得ようとすると、超高分子量体のために溶融粘
度が極めて高くなり溶融液の流動性が極端に低下するた
め従来の紡糸装置と方法および条件での紡糸は極めて困
難である。そのため特公昭４７−３３７２号公報及びＵ
ＳＰ３８４Ｇ３７７に見られるように高圧に耐える紡糸
装置を新たに設計した高圧高温下での紡糸研究もなされ
ているが耐圧性付与の為、装置の設備投資が大きく、又
かかる方法によっても生産性の低下は免れない為、十分
に実用的とはいえない。また特開昭６１−２０７６１６
号公報に記載された技術によれば高重合のポリエステル
を加工するために溶液を用いて３〜１０重量％といった
希薄な濃度で紡糸を行なっており湿式紡糸による生産性
の低さ及び溶媒回収コスト、等を考えると実用的とはい
えない。特開昭６３−１２７１５号公報では極限粘度が
１゜２以上のエチレンテレフタレート系ポリエステルを
トリフロロ酢酸／塩化メチレン混合溶媒に溶解造する技
術が開示されているがこれも前記特許と同様に生産性の
点に問題がある。さらに特開昭６３−１９６７１２号公
報に記載されている技術においてはノズルオリフィスに
おける剪断速度を極端に低下させる必要があり、このた
め紡速は高々２０ｍ／分と極めて低い紡糸速度を適用せ
ねばならず生産性が低く実用性に欠ける。特開昭６３−
１９６７１１号公報に記載の技術は、特開昭６３−１９
６７１２号公報に記載された技術に、延伸前にアセトン
、等の溶媒を用いて膨潤させる技術を追加したものであ
り膨潤処理速度が律速となり生産性の面で実用性に欠け
る。このようにいずれの製造方法も十分な実用性を具備
しているとはいえず現状では工業的に高強度高弾性率を
有する高性能ポリエステル繊維を得るには至っていない
。

高強度高弾性率ポリエステル繊維を得ようとする従来技
術はいずれも実用性が欠如しており工業的規模の生産に
は採用し難い方法である。この発明はエチレンテレフタ
レート系ポリエステル繊維の高強度高弾性率化に関し従
来技術では欠如していた実用性、特に高速生産性の問題
を解決し、高強度高弾性率ポリエステル繊維の安定的な
紡糸・延伸の新規な製造方法を提供せんとするものであ
る。

（課題を解決するための手段） 上記課題を解決するための手段、即ち本発明は、極限粘
度（ｒＶ）が１．０〜３．０のエチレンテレフタレート
系ポリエステルに２１０℃以上の温度で該エチレンテレ
フタレート系ポリエステルに相溶する化合物を該エチレ
ンテレフタレート系ポリエステルに対して２〜５０重量
％を添加し、溶融してノズルオリフィスより押出し、次
いで紡出糸条を冷却固化して引取り、紡糸に連続して又
は一旦巻取った後、延伸することを特徴とする高強度高
弾性率ポリエステル繊維の製造方法である。

本発明に使用するエチレンテレフタレート系ポリエステ
ルは１．０以上３．０未満の極限粘度と少なくとも８５
ＷｔＪ％のエチレンテレフタレート単位を有する。極限
粘度が３．０以上ポリエステルでは該ポリエステルと相
溶性のある前記化合物を添加しても溶融液の溶融粘度が
高い為、溶融紡糸法で繊維化するには高耐圧仕様の特殊
な紡糸装置と特殊な紡糸・延伸条件が必要となり、極限
粘度が１．０未満のポリエステルの場合には本発明の繊
維の特徴である高強度高弾性率が得られないからである
。本発明のエチレンテレフタレート系ポリエステルは高
強度高弾性率繊維を得る目的の為、ポリエチレンテレフ
タレート単独が最も好ましいが少なくとも８５Ｊ％のエ
チレンテレフタレートから成るポリエステルである必要
がある。本発明でエチレンテレフタレート系ポリエステ
ルに添加する該ポリエステルと相溶性のある化合物とは
ビフェニール化合物またはナフタレン化合物またはフェ
ニルエーテル化合物の中より選ばれた少なくとも１種類
以上の化合物またはそれらの混合物である。該化合物を
エチレンテレフタレート系ポリエステルに添加したこと
による溶融状態における溶融粘度の低下の大きさやポリ
エステルポリマーの熱的安定性（極限粘度の保持性）の
向上の程度さらには該化合物及び該化合物を添加したポ
リエステルポリマーの取扱性、等を考慮すると特に好ま
しい化合物として、エチルビフェニール、１−メチルナ
フタレン、ジフェニルエーテル、等が挙げられる。これ
らの化合物のポリエステルポリマーに対する添加率は２
重量％以上、５０重量％未満とすることであり、さらに
好ましくは２〜２０重量％とすることである。ポリエス
テルポリマーに対する該化合物の添加率が２重量％未満
では本発明で満足する溶融粘度が得られず、さらに後述
するように該ポリエステルを紡糸して得た未延伸糸では
高倍率の延伸が達成できない。また、ポリエステルポリ
マーに対する該化合物の添加率が５０重量％を越えると
該混合ポリマーをノズルオリフィスから吐出した時に紡
出糸条からの添加化合物の揮発量が著しく増大し、発煙
および臭気、等のため作業環境の面から溶媒回収装置が
必要となる。このことは溶融紡糸ではなく乾式紡糸と規
定すべきであり、このため装置の製造コストが飛躍的に
増大することになる。本発明は安価に高強度高弾性率を
達成する為に溶融紡糸方法を採用しているのであり目的
に合致しない。さらに又、紡糸口金汚れ、等の操業性の
面で問題も派生する。

エチレンテレフタレート系ポリエステルと相溶性のある
前記化合物をポリエステルポリマーに添加する方法に特
に限定はないが、予めポリエステルポリマーと前記化合
物とを攪拌混装置内で混合する、ポリエステルポリマー
と前記化合物の溶融混合物を冷却後にチップ化する、溶
融紡糸装置の原料供給部から前記化合物を定量供給しエ
クストルーダー内で混合する、等の方法が採用可能であ
る。前記化合物を添加したポリエステルポリマーを相溶
系混合物の示す融点以上、好しくは該混合物の融点より
少なくとも１０℃高い温度で溶融し押し出す。特に注目
すべき点は前記化合物を含有するエチレンテレフタレー
ト系ポリエステルは該化合物を添加していないエチレン
テレフタレート系ポリエステルに比べて添加率にも依る
が１０〜５０℃の範囲の融点降下を示すことである。こ
のことは該化合物を添加しないポリエステルポリマーに
比べて融点降下に相当する分だけ低い温度で溶融押出し
が可能であり、分子鎖の熱的な切断が抑制できる。この
ように該化合物を添加することには溶融粘度を下げられ
そのため該ポリマーの加工性が向上するという利点、す
なわち減粘効果と同時に溶融押出温度を低くできること
による熱分解の抑制という利点がある。溶融押出し方法
に特に限定はないが、エクストルーダー型押出機、ピス
トン型押出機、２軸混練型押出機、等が用いられる。こ
のようにして溶融後ノズルオリフィスから吐出されたエ
チレンテレフタレート系ポリエステル紡出糸条を冷却固
化せしめ、必要に応じて適量の油剤を付与した後、糸条
の複屈折率△ｎが０．０００１〜０．０２００となるよ
うに引取る。

引取った未延伸糸の複屈折率が０．０２００以上となる
と前記化合物を添加したことによる延伸性の増大効果が
小さくなり高強度高弾性率の達成は困難になる。一方、
複屈折率が０．０００１未満となると紡糸状態が極めて
不安定となり、紡糸過程で発生する糸条の長手方向の斑
の抑制が困難になる。引取られた糸条は一旦巻取った後
、又は紡糸に連続して該未延伸糸のガラス転移温度以上
の温度で自然延伸倍率以上の倍率で延伸する。ここで注
目すべき点は通常本発明の方法で溶融紡出された糸条に
は残留する該化合物が存在し、このため該ポリエステル
単独で示すガラス転移温度より低いことである。延伸温
度がガラス転移温度未満であると分子鎖のモビリティが
十分でなく延伸による分子鎖の配列性が低く、次の延伸
工程での延伸性の上昇が困難になる。第１段の延伸を自
然延伸倍率未満とした場合には該工程で糸斑の発生頻度
が増大し、次の延伸工程での延伸性の向上は期待できす
、全延伸倍率は増大しない。第１段の延伸に引き続き、
１５０〜２５０℃の温度範囲で次の段の延伸を行なう。

必要に応じてさらに多段延伸を行ってもよいが、最終延
伸段の最大延伸応力が３．０ｇ／ｄ以−Ｌで延伸するこ
とが肝要である。

３．０ｇ／ｄ未満の応力下で延伸した場合、本発明の目
的とする高強度高弾性率の達成は困難である。この延伸
応力を得るための延伸条件は前記化合物の添加率及び糸
条内部における該化合物の拡散速度、さらには糸条表面
からの蒸発速度及び延伸時の糸温度、その温度における
滞留時間、等を勘案して決められる。前記化合物を添加
することにより該ポリエステルの分子鎖の絡み合い間距
離を増大せしめ自然延伸倍率が増大する効果をいかに全
延伸倍率の増大に反映させるかが技術上の要点の一つで
ある。このように前記化合物を含む未延伸糸を特定の条
件で多段延伸することにより該未延伸糸の全延伸倍率は
飛躍的に増大し、高強度高弾性率のエチレンテレフタレ
ート系ポリエステル繊維の実用的な製造が可能になる。

以下に本発明の評価に用いた各種特性値の測定方法を述
べる。

〈溶融粘度の測定法〉 エクストルーダー型押出機を使用して一定温度に保った
ノズルオリフィスからエチレンテレフタレート系ポリエ
ステルを通過して溶融吐出し、該ノズルオリフィスの孔
径、孔長、単孔当りの吐出量及び吐出圧力とから剪断応
力と剪断速度を３１算して該ポリマーの溶融粘度をもと
めた。剪断速度をゼロに外挿して得られる粘度を測定温
度におけるゼロ剪断粘度（η０）と見なした。

く極限粘度の測定法〉 本発明において、エチレンテレフタレート系ポリエステ
ルの極限粘度（■）はＰ−クロロフェノール／テトラク
ロルエタン＝３／１混合溶液を用い、３０℃の温度で測
定した極限粘度［η］を次式によりフェノール／テトラ
クロルエタン＝６０／４０の極限粘度（ＩＶ）に換算し
たものである。

ＩＶ＝０．８３２５Ｘ　［η］＋０．００５゜なお前記
化合物を含有する糸条の極限粘度の測定には予めソック
スレー抽出器でアセトンで３．０時間の抽出を行なった
後、さらに１２０℃の温度で６時間の減圧乾燥をした糸
条を使用した。

く糸条中の添加化合物の残留量の測定法〉理学電機社製
・示差熱天秤ＴＧ−ＤＴＡ高温型を用い、試料重量５−
ｇをアルゴンガス気流中で雰囲気試料昇温開始温度２０
℃、試料昇温終了温度５００℃、試料昇温速度２０℃／
分にて昇温し、減量曲線から試料中に残留していた添加
化合物の量を求めた。

くガラス転移温度の測定法〉 東洋ボールドウィン社製、レオパイブロン（Ｒｈｅｏ　
Ｖｌｂｒｏｎ）ＤＤＶ　−ＩＩ　ＥＡ型動的粘弾性測定
装置を用い試料約Ｑ、１ｍｍｇ１測定周波数１１０Ｈｚ
、昇温速度１℃／分において乾燥空気中でｔａｎδが立
ちトる温度（”Ｃ）を求めて、該温度をガラス転移温度
の尺度として採用した。

く繊維の繊度の測定方法〉 繊度はＪＩＳ　Ｌ　１０１３（１９８１）の７．３に準
拠した試験方法と条件で測定した。

〈繊維の強度の測定方法〉 繊維の引張強さ（強度）はＪＩＳ　Ｌ　ＩＩ３（１９８
１）の７．５．１に準じ、標準状態の実験室で、東洋ボ
ールドウィン■社製の定速伸長型万能引張試験装置Ｔｅ
ｎ５ｌｌｏｎ　ＵＴＭ　−ｍを使用して単繊維の引張強
さを測定した。

但し測定条件は５ｋｇｆ１引張型ロードセルを用い、つ
かみ間隔１０Ｃ＝１．引張速度１０ｃ■／分、記録用紙
の送り速度１００ｃＩＩ／分で試料を引張り、該試料か
切断した時の荷重（ｇ）を次式により引張強さ（ｇ／ｄ
）を算出し、強度（ｇ／ｄ　）とした。

引張強さ（ｇ／ｄ）：切断時の強さ（ｇ）／試料の繊度
（ｄ）く繊維の初期引張弾性率の測定方法〉 繊維の初期引張弾性率（初期引張弾性率）は上記のＪＩ
Ｓ　Ｌ　１０１３（１９８１）の７．５．１準じた繊維
強度の試験方法と同し方法で試験を行ない、記録紙子に
荷重の一伸長曲線を描き、この図よりＪＩＳ　Ｌ　＋０
１３（１９８＋）の７．ｌＯに記載の初期引張抵抗度計
算式により初期引張弾性率（ｇ／ｄ）を算出し、初期引
張弾性率（ｇ／ｄ　）とした。

く複屈折率（△ｎ）の測定方法〉 ニコン製偏光顕微鏡ＰＯＨ型とライフ製ベレックコンベ
ンセーターを用い、干渉縞と消光角度から繊維のりター
デーンヨン（ｒ）を、また測微マイクロメーターにより
繊維直径（Ｄ）＆ＩＩ７し下記の式により複屈折率（△
ｎ）を求めた。光源としてはスペクタル光源用起動装置
（東芝５ＬＳ−８−Ｂ型Ｎａ光源）を使用した。

△ｎ＝ｒ／Ｄ　　　　（Ｉ’：リターデーション）（作
用） 本発明で得られるエチレンテレフタレート系ポリエステ
ル繊維が高強度高弾性率という優れた物理的特性を有す
ることは該ポリマーと相溶性のある特定の化合物を該ポ
リマーに対して特定の比率で添加することにより溶融粘
度を低下させ実用的な成形加工を可能とすると同時に、
さらに得られた未延伸糸の延伸においては該化合物が該
ポリマーの冷却固化時に分子鎖の絡み合い数を低下させ
るため可塑剤的な役割を果たし、ポリエステル分子鎖を
高度に引き伸ばしが可能になったものと本発明者らは推
察している。

（実施例） 次に実施例により、本発明の特徴を詳述する。

実施例１ 触媒として三酸化アンチモン（テレフタル酸に対し、ア
ンチモンとして０．０５モル％含む）を使用したポリエ
チレンテレフタレートチップ（極限粘度０．６）を水素
化トリフェニルの熱媒中、窒素ガスを吹き込みながら、
２３７℃に保ち、２０時間加熱撹拌、熱媒重合を行ない
極限粘度２．０のポリエチレンテレフタレートを得た。

このポリエステルチップを１２０℃の温度で１６時間減
圧乾燥後、該ポリマー８００重量部に対して１−メチル
ナフタレン（新日鉄化学銖製、蒸留量）２００重量部を
加えた後にこの混合物を４５℃に昇温して、１．Ｏｍ＋
ｓｇの減圧下で２時間攪拌を行った。所定時間の撹拌処
理が終了した後、混合撹拌容器からポリマーを取り出し
たが該容器中に１−メチルナフタレンは全く残存してい
なかった。また処理後のポリエステルチップの表面にも
１−メチルナフタレンの付着は認められなかった。この
ような処理を行うことで１−メチルナフタレンを含浸し
たポリエチレンテレフタレートが得られた。該ポリエス
テルチップを熱天秤装置で加熱による重量変化を測定し
たところ１９．８％の重量減少を示した。なお、上記測
定装置を用いて１−メチルナフタレンを添加しないポリ
エチレンテレフタレートチップを同一温度範囲で測定し
た重量減少は０．２％であった。１−メチルナフタレン
を添加したＬ記ポリエチレンテレフタレートチップをエ
クストルーダー型小型紡糸機を用いてポリマー溶融温度
２７０℃で溶融し、孔径がφ０．２８．、孔数が２４の
紡糸口金から紡糸口金温度３１０℃、該紡糸口金の単孔
当りの吐出量０．３１ｇ／分で溶融吐出を行ない、０．
３ｍ／秒の速度の気流を吹き当てて冷却固化させた後、
該糸条に対して約０．５％の油剤を付与し、引取速度を
１５．２〜２５０ｍ／分の範囲で変更し、巻き取った。

なお、該紡糸口金温度における該ポリエステルの零剪断
粘度は１３，８００ポイズであった。引取速度１００ｍ
／分で巻き取った未延伸糸の複屈折率（△ｎ）は０．０
００２であり、２２℃の温度における自然延伸倍率は３
．７８倍であった。また、未延伸糸中に残留している１
−メチルナフタレンの量は１２．６重量％であり、動的
粘弾性測定から求めたガラス転移温度は４４．５℃であ
った。次いで該未延伸糸を表面速度が５０ｍ／分の供給
ロールと第１延伸ロールの間で６０℃の温度に加熱した
比接触式熱板間ヒーターを介して第１表に記載の第１延
伸倍率で第１段延伸した後、さらに２４５℃の温度に加
熱した非接触式熱板間ヒーターを介して第２延伸ロール
との間で第１表に記載した第２延伸倍率で延伸を行ない
、ワインダーで巻き取った。得られた延伸繊維の性能は
第１表に示す通りである。未延伸糸の複屈折率が０．０
００１未満（比較例Ｎ１１ｌ）の場合、また複屈折率が
０．０２を越える場合（Ｎｉ１２）、善を除くといずれ
も高い引張速度と初期引張弾性率を有していた。

実施例２ 実施例１において熱媒重合時間を調節することで極限粘
度がそれぞれ０．９．１．３．３．ｏ１３．５のポリエ
チレンテレフタレートポリマーを得た。各ポリマーに実
施例１に記載した装置・条件を使用して１−メチルナフ
タレンを混合・含浸させた。このポリマーにつき実施例
１で記載した紡糸装置を使用して溶融吐出を行なった。

当然のことであるが溶融押出し時に紡糸口金にかかる圧
力および紡出糸の特性は紡糸に使用するポリエステルポ
リマーの極限粘度に大きく依存して変化するため、紡糸
温度や紡糸口金寸法、さらに紡糸口金の単孔当りの吐出
量、等は極限粘度の異なるポリエステルポリマー毎に紡
糸条件の適正化をはかった。得られた未延伸糸を第２表
に記載した方法で延伸した。その他の条件は実施例１に
合わせた。

結果を第２表に示す。第２表から明らかな様に本発明に
属するもの（Ｎ１２〜３）は比較的低い溶融粘度での溶
融押出しが可能であり、延伸して得られた繊維は強度、
初期弾性率ともに極めて高いことが分かる。一方、これ
に対して極限粘度が０．９のポリエステルポリマーを使
用した場合（Ｎａｌ）の延伸糸の強度並びに初期弾性率
の向上効果は小さいものであった。また、極限粘度が３
．０を越えるポリエステルポリマーを使用した場合（Ｎ
ｌ１４）の溶融粘度は５３２００ポイズであり紡糸状態
は極めて不安定のため、均質な未延伸糸は得られなかっ
た。

実施例３ 原料ポリエステル１０００重量部に対するｌ−メチルナ
フタレンの混合比率を０〜１２５０重量部の範囲でそれ
ぞれ変更し、実施例１に記載した方法・条件で混合・含
浸処理を行なった。該混合物をそれぞれ実施例１に記載
した紡糸装置を用いて紡糸しさらに実施例１に記載した
装置・方法で延伸を行なった。第３表に結果を示した。

第３表から明らかなように本発明に属するもの（Ｎ１３
〜６）は溶融紡糸時における吐出圧力が実用レベルにあ
り、紡糸の状態も安定であった。それぞれの未延伸糸を
延伸して得た糸は強度ならびに初期弾性率ともに高い値
を示した。一方、１−メチルナフタレンを添加しない場
合（Ｎｌｌｌ）は溶融吐出時の紡糸口金での背圧が極め
て高く、紡糸は不可能であった。本発明に属さないＮ１
１２の場合、紡糸は可能であるものの得られた未延伸糸
は単繊維間および糸長子方向のいずれにも糸斑が極めて
大きいために高倍率での延伸は無理であった。また、本
発明に属さないＮｆ１７ではエクストルーダー型紡糸装
置を使用した場合、バレル部からの化合物の洩れの発生
や、さらには紡糸１−１金直下における吐出糸条からの
１−メチルナフタレンガスによる多量の発煙が認められ
た。

実施例４ 実施例１で記載したポリエステルポリマーに実施例１に
記載した装置・条件を基本にして、２１０℃以上の温度
で該ポリマーと相溶性のあるビフェニール、ジフェニ−
ルエーテル、モノエチルビフェニール、また、２１０℃
以上の温度で該ポリマーと非相溶性の水素化ターフェニ
ールをそれぞれ独立に混合・含浸した。当然のことでは
あるが使用する化合物の種類に応じて混合する温度およ
び時間の適正化を図った。混合処理した後のポリエステ
ルチップを実施例１に記載した紡糸・延伸条件を基本に
し、使用した化合物の種類に応じて若干の条件修正を加
えながら延伸糸を作成した。結果を第４表に示した。第
４表から明らかなように本発明に属するもの（ＮＩＬＩ
〜３）は紡糸における溶融粘度も装置的に対処が可能な
レベルにあり、また得られた延伸糸は強度並びに初期弾
性率共に高い値を示した。これに対して本発明に属さな
いもの（Ｎ［１４）は紡糸状態、特に原料ポリマーの紡
糸機への供給が不安定であり連続した安定運転は困難で
あった。得られた未延伸糸は延伸性が極端に低く目的と
する高物性の繊維は得られなかった。

実施例５ 実施例１で記載したポリエステルポリマー８００重量部
に対して１００重轍部の１−メチルナフタレンと１００
重量部のジフェニールエーテルを加えて実施例１に記載
した装置・条件で混合・含浸処理を行なった。該混合化
合部を含むｊｊ　ＩＪエステルを実施例１に記載した装
置・条件により紡糸、さらには延伸を行った。結果を第
５表の通りである。得られた延伸糸は高い強度と初期引
張弾性率とを示した。

第５表 知の紡糸、延伸方法では高強度・高初期弾性率化が困難
とされてきた高分子量エチレンテレフタレート系ポリエ
ステルの紡速５０ｍ／分以上での高速生産性と安定な紡
糸と延伸が可能にならしめた。

つまり、ポリエステルと高温下で相溶性を有する特定の
化合物を添加することで現実的なレベルまで溶融粘度が
低下し、そのため既存の紡糸ならびに延伸装置による安
定な製糸が可能になった。また、従来、エチレンテレフ
タレート系ポリエステルでは考えられなかったような低
い温度での溶融紡糸が可能であり、これにより繊維化の
過程で生じる極限粘度の低下を抑制できる。さらに上記
した未延伸糸は高い延伸性を有しており、高倍率延伸が
可能であることから強度・初期弾性率ともに優れたポリ
エステル繊維を安定に得ることが出来、産業界に寄与す
ること大である。

（発明の効果）

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 　極限粘度（IV）が１．０〜３．０のエチレンテレフタ
   レート系ポリエステルに２１０℃以上の温度で該エチレ
   ンテレフタレート系ポリエステルに相溶する化合物を該
   エチレンテレフタレート系ポリエステルに対して２〜５
   ０重量％添加し、溶融してノズルオリフィスより押出し
   、次いで紡出糸条を冷却固化して引取り、紡糸に連続し
   て又は一旦巻取った後、延伸することを特徴とする高強
   度高弾性率ポリエステル繊維の製造方法。