JPH03281905A - 再熱形コンバインドサイクル発電プラント - Google Patents
再熱形コンバインドサイクル発電プラントInfo
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- JPH03281905A JPH03281905A JP8322790A JP8322790A JPH03281905A JP H03281905 A JPH03281905 A JP H03281905A JP 8322790 A JP8322790 A JP 8322790A JP 8322790 A JP8322790 A JP 8322790A JP H03281905 A JPH03281905 A JP H03281905A
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- MDWVSAYEQPLWMX-UHFFFAOYSA-N 4,4'-Methylenebis(2,6-di-tert-butylphenol) Chemical compound CC(C)(C)C1=C(O)C(C(C)(C)C)=CC(CC=2C=C(C(O)=C(C=2)C(C)(C)C)C(C)(C)C)=C1 MDWVSAYEQPLWMX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/106—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle with water evaporated or preheated at different pressures in exhaust boiler
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的コ
（産業上の利用分野）
本発明は再熱形コンバインドサイクル発電プラントに係
り、特にプラントで負−荷遮断が発生したとき、排熱回
収ボイラの高圧蒸気ドラムの器内圧力を高く維持したま
ま、高圧第１過熱器で蒸気が凝縮するのを効果的に防止
し得るようにした再熱形コンバインドサイクル発電プラ
ントに関する。
り、特にプラントで負−荷遮断が発生したとき、排熱回
収ボイラの高圧蒸気ドラムの器内圧力を高く維持したま
ま、高圧第１過熱器で蒸気が凝縮するのを効果的に防止
し得るようにした再熱形コンバインドサイクル発電プラ
ントに関する。
（従来の技術）
再熱形コンバインドサイクル発電プラントの主要な機器
は第４図に示されるように原動機としてガスタービン１
と蒸気タービン５とを備え、発電機９が双方の原動機の
共通な負荷として一つの軸で結ばれている。また、ガス
タービン１の排ガスを熱源として用いる排熱回収ボイラ
１１が備えられ、生成蒸気が蒸気タービン５の作動媒体
として導かれる。蒸気タービン５の排気は復水器１０で
冷却水を用いて冷却され、回収した復水が排熱回収ボイ
ラ１１に供給される。
は第４図に示されるように原動機としてガスタービン１
と蒸気タービン５とを備え、発電機９が双方の原動機の
共通な負荷として一つの軸で結ばれている。また、ガス
タービン１の排ガスを熱源として用いる排熱回収ボイラ
１１が備えられ、生成蒸気が蒸気タービン５の作動媒体
として導かれる。蒸気タービン５の排気は復水器１０で
冷却水を用いて冷却され、回収した復水が排熱回収ボイ
ラ１１に供給される。
より詳しくこれらの機器を説明すると、ガスタ−ビン１
の系は空気を加圧する圧縮機２と、この圧力の高い空気
と燃料とを混合させて燃焼ガスを生成する燃焼器３と、
この燃焼ガスを取り入れて動力を発生するガスタービン
４とが備えられる。
の系は空気を加圧する圧縮機２と、この圧力の高い空気
と燃料とを混合させて燃焼ガスを生成する燃焼器３と、
この燃焼ガスを取り入れて動力を発生するガスタービン
４とが備えられる。
また、蒸気タービン５の系には排熱回収ボイラ１１から
送られるそれぞれ圧力の異なる蒸気を取り入れて動力を
発生する高圧タービン６、中圧タービン７および低圧タ
ービン８が備えられ、ガスタービン４およびこれらの各
タービン６．７．８の仕事が発電ａ１９で電気出力に変
換される。
送られるそれぞれ圧力の異なる蒸気を取り入れて動力を
発生する高圧タービン６、中圧タービン７および低圧タ
ービン８が備えられ、ガスタービン４およびこれらの各
タービン６．７．８の仕事が発電ａ１９で電気出力に変
換される。
一方、排熱回収ボイラ１１の系には高圧第２過熱器１２
、再熱器１３、高圧第１過熱器１４、高圧蒸発器１５、
低圧過熱器１６、高圧第２節炭器１７、中圧過熱器１８
、中圧蒸発器１９、中圧節炭器２０、高圧第１節炭器２
１、低圧蒸発器２２および低圧節炭器２３が備えられ、
排ガスとの間で熱のやり取りが行なわれる。高圧、中圧
および低圧蒸発器１５．１９．２２にはそれぞれ高圧蒸
気ドラム２４、中圧蒸発器２５および低圧蒸発ドラム２
６が付属しており、それぞれ高圧給水ポンプ２７、中圧
給水ポンプ２８および低圧給水ポンプ２９で昇圧され、
高圧第１節炭器２１、高圧第２節炭器１７、中圧節炭器
２０および低圧節炭器２３を通して送られる給水が供給
され、そこから高圧蒸発器１５、中圧蒸発器１９および
低圧蒸発器２２に送られ、伝熱面を介して排ガスの熱を
受は取り、蒸発させられる。この生成蒸気はそれぞれ高
圧タービン６、中圧タービン７および低圧タービン８の
作動媒体として各蒸気管を通して次のように導かれる。
、再熱器１３、高圧第１過熱器１４、高圧蒸発器１５、
低圧過熱器１６、高圧第２節炭器１７、中圧過熱器１８
、中圧蒸発器１９、中圧節炭器２０、高圧第１節炭器２
１、低圧蒸発器２２および低圧節炭器２３が備えられ、
排ガスとの間で熱のやり取りが行なわれる。高圧、中圧
および低圧蒸発器１５．１９．２２にはそれぞれ高圧蒸
気ドラム２４、中圧蒸発器２５および低圧蒸発ドラム２
６が付属しており、それぞれ高圧給水ポンプ２７、中圧
給水ポンプ２８および低圧給水ポンプ２９で昇圧され、
高圧第１節炭器２１、高圧第２節炭器１７、中圧節炭器
２０および低圧節炭器２３を通して送られる給水が供給
され、そこから高圧蒸発器１５、中圧蒸発器１９および
低圧蒸発器２２に送られ、伝熱面を介して排ガスの熱を
受は取り、蒸発させられる。この生成蒸気はそれぞれ高
圧タービン６、中圧タービン７および低圧タービン８の
作動媒体として各蒸気管を通して次のように導かれる。
すなわち、高圧蒸発器１５の生成蒸気は高圧第１過熱器
］４、高圧第２過熱器１２を経て湿分を除かれた過熱蒸
気となり、主蒸気管３０を通して高圧タービン６に、ま
た中圧蒸発器１９の生成蒸気は中圧過熱器１８を経て湿
分を除かれた過熱蒸気となり、低温再熱蒸気管３１を通
して送られる高圧タービン６の排気と混合されて後、再
熱器１３で加熱され、高温再熱蒸気管３２を通して中圧
タービン７に、さらに低圧蒸発器２２の生成蒸気は低圧
過熱器１６を経て湿分を除かれ、低圧蒸気管２３を通し
て低圧タービン８にそれぞれ導かれる。
］４、高圧第２過熱器１２を経て湿分を除かれた過熱蒸
気となり、主蒸気管３０を通して高圧タービン６に、ま
た中圧蒸発器１９の生成蒸気は中圧過熱器１８を経て湿
分を除かれた過熱蒸気となり、低温再熱蒸気管３１を通
して送られる高圧タービン６の排気と混合されて後、再
熱器１３で加熱され、高温再熱蒸気管３２を通して中圧
タービン７に、さらに低圧蒸発器２２の生成蒸気は低圧
過熱器１６を経て湿分を除かれ、低圧蒸気管２３を通し
て低圧タービン８にそれぞれ導かれる。
さらに、プラントの起動時に生成される温度、圧力の低
い蒸気を高圧タービン６、中圧タービン７および低圧タ
ービン８を通すことなく復水器１０に逃がし、あるいは
負荷遮断時に各タービン６．７．８に供給される蒸気を
タービン入口から復水器１０に直接逃がすために高圧、
中圧、および低圧タービンバイパス管３４．３５．３６
が各々備えられる。また、これらの経路にはそれぞれタ
ービンバイパス弁３７．３８．３９が設けられる。
い蒸気を高圧タービン６、中圧タービン７および低圧タ
ービン８を通すことなく復水器１０に逃がし、あるいは
負荷遮断時に各タービン６．７．８に供給される蒸気を
タービン入口から復水器１０に直接逃がすために高圧、
中圧、および低圧タービンバイパス管３４．３５．３６
が各々備えられる。また、これらの経路にはそれぞれタ
ービンバイパス弁３７．３８．３９が設けられる。
さらに、高圧タービン６には負荷遮断時に排気を復水器
１０へ直接逃がす高圧タービン排気管４０が排気放出弁
４１を介して設けられる。
１０へ直接逃がす高圧タービン排気管４０が排気放出弁
４１を介して設けられる。
なお、符号４２は高圧主蒸気止め弁、４３は再熱蒸気止
め弁、４４は低圧主蒸気止め弁、４５は逆止弁をそれぞ
れ示している。
め弁、４４は低圧主蒸気止め弁、４５は逆止弁をそれぞ
れ示している。
（発明が解決しようとする課題）
ところで、上記したコンバインドサイクル発電プラント
において、負荷遮断が発生すると、各タービン６．７．
８の入口に備えられる主蒸気止め弁４２、再熱蒸気止め
弁４３および低圧主蒸気止め弁４４が瞬時に閉じられ、
これと同時にタービンバイパス弁３７．３８．３９およ
び排気放出弁４１が全開され、各蒸発器１５．１９．２
２で生成される高圧蒸気、中圧蒸気および低圧蒸気が復
水器１０にかけて逃がされ、また高圧タービン６内に残
されたエネルギレベルの高い蒸気が復水器ｌＯに排出さ
れる。この過程でガスタービン４から排熱回収ボイラ１
１に流れている排ガスの温度は急速に下がり始め、高圧
第２過熱器１２、再熱器１３、高圧第１過熱器１４の入
口ではこのガス温度の低下により急速に伝熱面の温度が
低下して行く。そして、プラントは定格回転数無負荷（
ＦＮＳＬ）運転に切り換わり、これ以後法の負荷上昇ま
で待機状態になる。このとき、高圧第２過熱器１２の入
口ガス温度は負荷遮断後もＦＳＮＬＳＮ中は低温の排ガ
スにより一定に保たれている。この間、再熱器１３に対
する冷却用中圧蒸気の供給も継続して行なわれるが、再
熱器１３の伝熱面内側の蒸気温度は徐々に低下し、つい
にはり−ビンバイパス弁３８の設定圧力における飽和温
度まで低下する。このため、高圧第１過熱器１４の入口
ガス温度も徐々に下がり、最終的には再熱器１３の伝熱
面内側蒸気温度、すなわちタービンバイパス弁３８の設
定圧力における飽和温度と平衡してしまう。
において、負荷遮断が発生すると、各タービン６．７．
８の入口に備えられる主蒸気止め弁４２、再熱蒸気止め
弁４３および低圧主蒸気止め弁４４が瞬時に閉じられ、
これと同時にタービンバイパス弁３７．３８．３９およ
び排気放出弁４１が全開され、各蒸発器１５．１９．２
２で生成される高圧蒸気、中圧蒸気および低圧蒸気が復
水器１０にかけて逃がされ、また高圧タービン６内に残
されたエネルギレベルの高い蒸気が復水器ｌＯに排出さ
れる。この過程でガスタービン４から排熱回収ボイラ１
１に流れている排ガスの温度は急速に下がり始め、高圧
第２過熱器１２、再熱器１３、高圧第１過熱器１４の入
口ではこのガス温度の低下により急速に伝熱面の温度が
低下して行く。そして、プラントは定格回転数無負荷（
ＦＮＳＬ）運転に切り換わり、これ以後法の負荷上昇ま
で待機状態になる。このとき、高圧第２過熱器１２の入
口ガス温度は負荷遮断後もＦＳＮＬＳＮ中は低温の排ガ
スにより一定に保たれている。この間、再熱器１３に対
する冷却用中圧蒸気の供給も継続して行なわれるが、再
熱器１３の伝熱面内側の蒸気温度は徐々に低下し、つい
にはり−ビンバイパス弁３８の設定圧力における飽和温
度まで低下する。このため、高圧第１過熱器１４の入口
ガス温度も徐々に下がり、最終的には再熱器１３の伝熱
面内側蒸気温度、すなわちタービンバイパス弁３８の設
定圧力における飽和温度と平衡してしまう。
上記の現象は第６図に温度変化の推移として示される。
第１過熱器入ロガス温度Ｔ１はＦＳＮＬ運転移行と同時
に徐々に下がり始め、ある時間が経過した後はタービン
バイパス弁３７の設定圧力の飽和温度レベルｔ１よりも
低くなり、タービンバイパス弁３８の設定圧力の飽和温
度レベルｔ２になる。なお、図中、符号Ｔ２は第２過熱
器入ロガス温度、符号Ｓは第１過熱器出口蒸気温度を示
している。
に徐々に下がり始め、ある時間が経過した後はタービン
バイパス弁３７の設定圧力の飽和温度レベルｔ１よりも
低くなり、タービンバイパス弁３８の設定圧力の飽和温
度レベルｔ２になる。なお、図中、符号Ｔ２は第２過熱
器入ロガス温度、符号Ｓは第１過熱器出口蒸気温度を示
している。
一般に、高圧第１過熱器１４の伝熱面内側圧力はタービ
ンバイパス弁３７の設定圧力であり、タービンバイパス
弁３８の設定圧力よりも高く保って次の負荷上昇時の対
応を早めて定格負荷の回復を短時間で果たすようにして
いる。上記のように高圧第１過熱器１４の入口ガス温度
が低くなれば、その伝熱面内側ではタービンバイパス弁
３７の設定圧力における飽和温度よりも低い温度になる
部分が生じ、一部の蒸気が凝縮し、ドレンとなることが
避けられない。このドレンを含む蒸気が次の負荷上昇に
伴なう操作によって加圧されると、ウォータハンマが発
生し、衝撃が大きい場合に損傷を生じてしまう。
ンバイパス弁３７の設定圧力であり、タービンバイパス
弁３８の設定圧力よりも高く保って次の負荷上昇時の対
応を早めて定格負荷の回復を短時間で果たすようにして
いる。上記のように高圧第１過熱器１４の入口ガス温度
が低くなれば、その伝熱面内側ではタービンバイパス弁
３７の設定圧力における飽和温度よりも低い温度になる
部分が生じ、一部の蒸気が凝縮し、ドレンとなることが
避けられない。このドレンを含む蒸気が次の負荷上昇に
伴なう操作によって加圧されると、ウォータハンマが発
生し、衝撃が大きい場合に損傷を生じてしまう。
従来、この対策として、タービンバイパス弁３７の設定
圧力をタービンバイパス弁３８の圧力と同等ないしそれ
以下とし、高圧第１過熱器１４内で多量のドレンを含む
蒸気が発生するのを防止しようとする考えがある。しか
しながら、この方法は負荷遮断が発生したとき、高圧蒸
気ドラム２４での器内圧力の低下が激しく、多量の熱を
放出してしまうため、次の負荷上昇を図るとき、これを
回復させるまでに時間が掛かり、起動時間が裏引いてし
まうという難点がある。
圧力をタービンバイパス弁３８の圧力と同等ないしそれ
以下とし、高圧第１過熱器１４内で多量のドレンを含む
蒸気が発生するのを防止しようとする考えがある。しか
しながら、この方法は負荷遮断が発生したとき、高圧蒸
気ドラム２４での器内圧力の低下が激しく、多量の熱を
放出してしまうため、次の負荷上昇を図るとき、これを
回復させるまでに時間が掛かり、起動時間が裏引いてし
まうという難点がある。
そこで、本発明の目的はプラントの負荷遮断の際に高圧
蒸気ドラムの器内圧力を維持したまま、高圧第１過熱器
の伝熱面内部で蒸気が凝縮するのを防止するようにした
再熱形コンバインドサイクル発電プラントを提供するこ
とにある。
蒸気ドラムの器内圧力を維持したまま、高圧第１過熱器
の伝熱面内部で蒸気が凝縮するのを防止するようにした
再熱形コンバインドサイクル発電プラントを提供するこ
とにある。
［発明の構成］
（課題を解決するための手段）
上記目的を達成するために本発明は少なくとも高圧第２
過熱器、再熱器、高圧第１過熱器、高圧、中圧および低
圧蒸発器を有する排熱回収ボイラと、高圧タービン、中
圧タービンおよび低圧タービンを有する蒸気タービンと
、高圧、中圧および低圧蒸発器で生成される蒸気を高圧
、中圧および低圧タービンをそれぞれ迂回して復水器に
導く高圧、中圧および低圧タービンバイパス管とを備え
てなる再熱形コンバインドサイクル発電プラントにおい
て、中圧蒸発器から再熱器にかけて中圧蒸気を導く経路
から分岐され、他端を中圧タービンバイパス管のタービ
ンバイパス弁の下流側あるいは復水器に結ばれる再熱器
バイパス管を再熱器バイパス弁を介して設けたことを特
徴とするものである。
過熱器、再熱器、高圧第１過熱器、高圧、中圧および低
圧蒸発器を有する排熱回収ボイラと、高圧タービン、中
圧タービンおよび低圧タービンを有する蒸気タービンと
、高圧、中圧および低圧蒸発器で生成される蒸気を高圧
、中圧および低圧タービンをそれぞれ迂回して復水器に
導く高圧、中圧および低圧タービンバイパス管とを備え
てなる再熱形コンバインドサイクル発電プラントにおい
て、中圧蒸発器から再熱器にかけて中圧蒸気を導く経路
から分岐され、他端を中圧タービンバイパス管のタービ
ンバイパス弁の下流側あるいは復水器に結ばれる再熱器
バイパス管を再熱器バイパス弁を介して設けたことを特
徴とするものである。
（作用）
プラントの負荷遮断においては再熱器ノ（イノくス弁が
全開され、このとき中圧タービンバイパス弁は全閉した
ままにして置く。中圧蒸発器の生成蒸気は再熱器バイパ
ス弁が開放されたことにより再熱器へは流れず、再熱器
バイノくス管および中圧タービンバイパス管を通って復
水器に導入される。
全開され、このとき中圧タービンバイパス弁は全閉した
ままにして置く。中圧蒸発器の生成蒸気は再熱器バイパ
ス弁が開放されたことにより再熱器へは流れず、再熱器
バイノくス管および中圧タービンバイパス管を通って復
水器に導入される。
これにより高圧第１過熱器の入口ガス温度はＦＳＮＬＳ
Ｎ中を通じてその飽和温度より高く保たれ、伝熱面内側
で蒸気が凝縮するのが防止される。
Ｎ中を通じてその飽和温度より高く保たれ、伝熱面内側
で蒸気が凝縮するのが防止される。
（実施例）
以下、本発明の一実施例を第１図を参照して説明する。
なお、第１図中、第４図に示される部分と同一の部分に
は同一の符号を付して説明を省略する。
は同一の符号を付して説明を省略する。
第１図において、中圧過熱器１８から再熱器１３にかけ
て中圧蒸気を導く経路にある再熱蒸気の混合部より下流
側から分岐される再熱器７くイ、（ス管４６がその他端
を中圧タービンバイパス管３５のタービンバイパス弁３
８の下流側に接続して設けられる。この再熱器バイパス
管４６の経路内には再熱器バイパス弁４７が設けられる
。
て中圧蒸気を導く経路にある再熱蒸気の混合部より下流
側から分岐される再熱器７くイ、（ス管４６がその他端
を中圧タービンバイパス管３５のタービンバイパス弁３
８の下流側に接続して設けられる。この再熱器バイパス
管４６の経路内には再熱器バイパス弁４７が設けられる
。
また、再熱器バイパス弁４７の制御のために再熱器バイ
パス弁制御装置４８が設置すられる。なお、タービンバ
イパス弁３７．３９は負荷遮断信号が出力されたとき、
その信号により開動作、タービンバイパス弁３８は同じ
信号により閉動作させるように制御回路を構成する。
パス弁制御装置４８が設置すられる。なお、タービンバ
イパス弁３７．３９は負荷遮断信号が出力されたとき、
その信号により開動作、タービンバイパス弁３８は同じ
信号により閉動作させるように制御回路を構成する。
次に、上記構成によるところの作用を説明する。
プラントに負荷遮断が発生すると、各タービン６．７．
８の入口に備えられる主蒸気止め弁４２、再熱蒸気止め
弁４３および低圧主蒸気止め弁４４が全閉される。これ
と同時にタービンバイパス弁３７．３９および排気放出
弁４１が図示しない制御装置から与えられる信号により
、また再熱器バイパス弁４７が再熱器バイパス弁制御装
置４８から出力される信号により各々全開される。この
ため、高圧蒸発器１５の生成蒸気は高圧節１および第２
過熱器１４．１２を経て高圧タービンバイパス管３４に
、また中圧蒸発器１９の生成蒸気は中圧過熱器］８を経
て再熱器バイパス管４６および中圧タービンバイパス管
３５に、さらに低圧蒸発器２２の生成蒸気は低圧過熱器
１６を経て低圧タービンバイパス管３６にそれぞれ流れ
、すべて復水器１０に逃がされる。このとき、ガスター
ビン４の出口ガス温度は急速に下がり始め、高圧第２過
熱器１２、再熱器１３および高圧第１過熱器１４の入口
ではこのガス温度の低下により急速に伝熱面の温度が低
下して行く。この後、プラントがＦＳＮＬ運転に入ると
、高圧第２過熱器１２の入口ガス温度は一定となる。こ
の過程で再熱器１３には中圧蒸気ドラム２５からの冷却
用蒸気が流れず、伝熱面の外を流れる低温の排ガスによ
り伝熱面内側の蒸気温度は高いまま保たれる。このため
高圧第１過熱器１４の入口ガス温度もタービンバイパス
弁３７の設定圧力の飽和温度よりも高く保たれ、高圧第
１過熱器１４の伝熱面内側で蒸気が凝縮してドレンとな
ることはない。
８の入口に備えられる主蒸気止め弁４２、再熱蒸気止め
弁４３および低圧主蒸気止め弁４４が全閉される。これ
と同時にタービンバイパス弁３７．３９および排気放出
弁４１が図示しない制御装置から与えられる信号により
、また再熱器バイパス弁４７が再熱器バイパス弁制御装
置４８から出力される信号により各々全開される。この
ため、高圧蒸発器１５の生成蒸気は高圧節１および第２
過熱器１４．１２を経て高圧タービンバイパス管３４に
、また中圧蒸発器１９の生成蒸気は中圧過熱器］８を経
て再熱器バイパス管４６および中圧タービンバイパス管
３５に、さらに低圧蒸発器２２の生成蒸気は低圧過熱器
１６を経て低圧タービンバイパス管３６にそれぞれ流れ
、すべて復水器１０に逃がされる。このとき、ガスター
ビン４の出口ガス温度は急速に下がり始め、高圧第２過
熱器１２、再熱器１３および高圧第１過熱器１４の入口
ではこのガス温度の低下により急速に伝熱面の温度が低
下して行く。この後、プラントがＦＳＮＬ運転に入ると
、高圧第２過熱器１２の入口ガス温度は一定となる。こ
の過程で再熱器１３には中圧蒸気ドラム２５からの冷却
用蒸気が流れず、伝熱面の外を流れる低温の排ガスによ
り伝熱面内側の蒸気温度は高いまま保たれる。このため
高圧第１過熱器１４の入口ガス温度もタービンバイパス
弁３７の設定圧力の飽和温度よりも高く保たれ、高圧第
１過熱器１４の伝熱面内側で蒸気が凝縮してドレンとな
ることはない。
第２図は本発明に従う場合の高圧第２過熱器１２、高圧
第１過熱器１４の入口ガス温度および高圧第１過熱器の
出口蒸気温度変化の推移を示している。図から明らかな
ようにタービンバイパス弁３７の設定圧力の飽和温度レ
ベルｔ１に対して第１過熱器入ロガス温度Ｔ１はＦＳＮ
ＬＳＮ中を通じてその飽和温度レベルｔ１よりも高く保
たれている。
第１過熱器１４の入口ガス温度および高圧第１過熱器の
出口蒸気温度変化の推移を示している。図から明らかな
ようにタービンバイパス弁３７の設定圧力の飽和温度レ
ベルｔ１に対して第１過熱器入ロガス温度Ｔ１はＦＳＮ
ＬＳＮ中を通じてその飽和温度レベルｔ１よりも高く保
たれている。
かくして、上記のように構成したものはプラントで負荷
遮断が発生したとき、高圧蒸気ドラム２４の器内圧力は
高いままであり、次の負荷上昇において器内圧力の回復
を待つ必要はなく、全負荷を担う°ところまで短時間の
うちに上昇させることができる。しかも、ＦＳＮＬＳＮ
中に高圧蒸気ドラム２４の器内圧力が維持されることか
ら、高い圧力の熱量を系内に保存しておくことができ、
エネルギの損失を大きく減少させることができる。
遮断が発生したとき、高圧蒸気ドラム２４の器内圧力は
高いままであり、次の負荷上昇において器内圧力の回復
を待つ必要はなく、全負荷を担う°ところまで短時間の
うちに上昇させることができる。しかも、ＦＳＮＬＳＮ
中に高圧蒸気ドラム２４の器内圧力が維持されることか
ら、高い圧力の熱量を系内に保存しておくことができ、
エネルギの損失を大きく減少させることができる。
なお、上記実施例においては再熱器バイパス管４６は中
圧タービンバイパス管３５に接続するように構成されて
いるが、第３図に示されるように復水器１０と連絡して
いる再熱器バイパス管４９として構成することが可能で
ある。この場合も、上記実施例と同様の効果を得ること
ができる。
圧タービンバイパス管３５に接続するように構成されて
いるが、第３図に示されるように復水器１０と連絡して
いる再熱器バイパス管４９として構成することが可能で
ある。この場合も、上記実施例と同様の効果を得ること
ができる。
［発明の効果］
以上の説明から明らかなように、本発明は再熱形コンバ
インドサイクル発電プラントの中圧蒸発器から再熱器に
かけて中圧蒸気を導く経路から分岐され、他端を中圧タ
ービンバイパス管のタービンバイパス弁の下流側に、あ
るいは復水器に結ばれる再熱器バイパス管を再熱器バイ
パス弁を介して設けているから、プラントの負荷遮断時
に高圧蒸気ドラムの器内圧力を維持したまま、高圧第１
過熱器の伝熱面内側で蒸気が凝縮するのを防止すること
ができ、このため、ドレンの発生が抑えられるので、負
荷上昇の際にウォーターハンマが発生することはなく、
機器の安全が確保されるという優れた効果を奏する。
インドサイクル発電プラントの中圧蒸発器から再熱器に
かけて中圧蒸気を導く経路から分岐され、他端を中圧タ
ービンバイパス管のタービンバイパス弁の下流側に、あ
るいは復水器に結ばれる再熱器バイパス管を再熱器バイ
パス弁を介して設けているから、プラントの負荷遮断時
に高圧蒸気ドラムの器内圧力を維持したまま、高圧第１
過熱器の伝熱面内側で蒸気が凝縮するのを防止すること
ができ、このため、ドレンの発生が抑えられるので、負
荷上昇の際にウォーターハンマが発生することはなく、
機器の安全が確保されるという優れた効果を奏する。
第１図は本発明による再熱形コンバインドサイクル発電
プラントの一実施例を示す系統図、第２図は本発明に従
うときの高圧第１過熱器の入口ガス温度の変化を示す特
性図、第３図は本発明の他の実施例を示す系統図、第４
図は従来の再熱形コンバインドサイクル発電プラントの
一例を示す系統図、第５図は第４図に示される装置で負
荷遮断が発生した場合の動作説明図、第６図は従来技術
によるときの高圧第１過熱器の入口ガス温度の変化を示
す特性図である。 ５・・・・・・・・・蒸気タービン ６・・・・・・・・・高圧タービン ７・・・・・・・・・中圧タービン ８・・・・・・・・・低圧タービン １１・・・・・・・・・排熱回収ボイラ１２・・・・・
・・・・高圧第２過熱器１３・・・・・・・・・再熱器 １４・・・・・・・・・高圧第１過熱器１５・・・・・
・・・・高圧蒸発器 １９・・・・・・・・・中圧蒸発器 ２２・・・・・・・・・低圧蒸発器 ３４・・・・・・・・・高圧タービンバイパス管３５・
・・・・・・・・中圧タービンバイパス管３６・・・・
・・・・・低圧タービンバイパス管４６．４９・・・再
熱器バイパス管
プラントの一実施例を示す系統図、第２図は本発明に従
うときの高圧第１過熱器の入口ガス温度の変化を示す特
性図、第３図は本発明の他の実施例を示す系統図、第４
図は従来の再熱形コンバインドサイクル発電プラントの
一例を示す系統図、第５図は第４図に示される装置で負
荷遮断が発生した場合の動作説明図、第６図は従来技術
によるときの高圧第１過熱器の入口ガス温度の変化を示
す特性図である。 ５・・・・・・・・・蒸気タービン ６・・・・・・・・・高圧タービン ７・・・・・・・・・中圧タービン ８・・・・・・・・・低圧タービン １１・・・・・・・・・排熱回収ボイラ１２・・・・・
・・・・高圧第２過熱器１３・・・・・・・・・再熱器 １４・・・・・・・・・高圧第１過熱器１５・・・・・
・・・・高圧蒸発器 １９・・・・・・・・・中圧蒸発器 ２２・・・・・・・・・低圧蒸発器 ３４・・・・・・・・・高圧タービンバイパス管３５・
・・・・・・・・中圧タービンバイパス管３６・・・・
・・・・・低圧タービンバイパス管４６．４９・・・再
熱器バイパス管
Claims (1)
- 少なくとも高圧第２過熱器、再熱器、高圧第１過熱器
、高圧、中圧および低圧蒸発器を有する排熱回収ボイラ
と、高圧タービン、中圧タービンおよび低圧タービンを
有する蒸気タービンと、前記高圧、中圧および低圧蒸発
器で生成される蒸気を前記高圧、中圧および低圧タービ
ンをそれぞれ迂回して復水器に導く高圧、中圧および低
圧タービンバイパス管とを備えてなる再熱形コンバイン
ドサイクル発電プラントにおいて、前記中圧蒸発器から
前記再熱器にかけて中圧蒸気を導く経路から分岐され、
他端を前記中圧タービンバイパス管のタービンバイパス
弁の下流側あるいは前記復水器に結ばれる再熱器バイパ
ス管を再熱器バイパス弁を介して設けたことを特徴とす
る再熱形コンバインドサイクル発電プラント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8322790A JPH03281905A (ja) | 1990-03-30 | 1990-03-30 | 再熱形コンバインドサイクル発電プラント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8322790A JPH03281905A (ja) | 1990-03-30 | 1990-03-30 | 再熱形コンバインドサイクル発電プラント |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03281905A true JPH03281905A (ja) | 1991-12-12 |
Family
ID=13796437
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8322790A Pending JPH03281905A (ja) | 1990-03-30 | 1990-03-30 | 再熱形コンバインドサイクル発電プラント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03281905A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11415078B2 (en) | 2018-07-13 | 2022-08-16 | Mitsubishi Power, Ltd. | Combined power generation plant and combined power generation plant control method |
-
1990
- 1990-03-30 JP JP8322790A patent/JPH03281905A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11415078B2 (en) | 2018-07-13 | 2022-08-16 | Mitsubishi Power, Ltd. | Combined power generation plant and combined power generation plant control method |
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