JPH03281048A - 連続鋳造における鋳片の連続鍛圧方法 - Google Patents
連続鋳造における鋳片の連続鍛圧方法Info
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- JPH03281048A JPH03281048A JP7670490A JP7670490A JPH03281048A JP H03281048 A JPH03281048 A JP H03281048A JP 7670490 A JP7670490 A JP 7670490A JP 7670490 A JP7670490 A JP 7670490A JP H03281048 A JPH03281048 A JP H03281048A
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Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、連続鋳造における鋳片の連続鍛圧方法に関
し、とくに連続鋳造にて得られた鋳片の凝固完了点前の
段階において、内部品質の改善に有効な鍛圧加工を簡便
かつ効果的に実施しようとするものである。
し、とくに連続鋳造にて得られた鋳片の凝固完了点前の
段階において、内部品質の改善に有効な鍛圧加工を簡便
かつ効果的に実施しようとするものである。
（従来の技術）
鋼の連鋳４片の中心偏析は、該鋳片の最終凝固域の厚み
中心部でＣ，Ｓ、Ｐなどの溶鋼成分が濃化して正偏析と
なって現われるもので、とくに厚板製品での板厚方向の
機械的性質の低下や、ラミネーションの発生の原因とな
り、従来の鋳造法においては避は難い品質欠陥の１つで
あった。
中心部でＣ，Ｓ、Ｐなどの溶鋼成分が濃化して正偏析と
なって現われるもので、とくに厚板製品での板厚方向の
機械的性質の低下や、ラミネーションの発生の原因とな
り、従来の鋳造法においては避は難い品質欠陥の１つで
あった。
このような弊害をもたらす中心偏析は、連続鋳造の場合
、凝固先端部の凝固収縮の他、凝固シェルのバルジング
などによって生じる空隙の真空吸引力が加わり、凝固先
端部にＣ，Ｃｒ等の濃化溶鋼成分が吸い込まれる結果、
鋳片の断面中心部に正偏析となって残るものと考えられ
る。
、凝固先端部の凝固収縮の他、凝固シェルのバルジング
などによって生じる空隙の真空吸引力が加わり、凝固先
端部にＣ，Ｃｒ等の濃化溶鋼成分が吸い込まれる結果、
鋳片の断面中心部に正偏析となって残るものと考えられ
る。
かかる中心偏析の防止対策として例えば２次冷却帯域に
おける電磁撹拌などが試みられたか、セミミクロ偏析を
軽減するまでには至っておらず、その効果は十分とはい
えない。
おける電磁撹拌などが試みられたか、セミミクロ偏析を
軽減するまでには至っておらず、その効果は十分とはい
えない。
この他、鋳片の凝固末期に一対のロールを用いて大圧下
を施すインラインリダクション法（鉄と鋼第６０年（１
９７４）第７号８７５〜８８４頁参照）の適用も試みら
れたか、未凝固層の大きい鋳片領域における圧下が不十
分だと、凝固界面に割れか発生し、逆に圧下か十分すぎ
ると鋳片の厚み中心部に強い負偏析が生じる等の問題か
あった。
を施すインラインリダクション法（鉄と鋼第６０年（１
９７４）第７号８７５〜８８４頁参照）の適用も試みら
れたか、未凝固層の大きい鋳片領域における圧下が不十
分だと、凝固界面に割れか発生し、逆に圧下か十分すぎ
ると鋳片の厚み中心部に強い負偏析が生じる等の問題か
あった。
この点につき、特開昭４９−１２７３８号公報では鋳片
の凝固先端部付近でロール対による軽圧下を施し、該部
分の凝固収縮量を圧下により補償する方法が、また特開
昭５２−５４６２３号公報では鍛造金型を用いて鋳片の
凝固完了点近傍を大圧下する方法が、さらに特開昭６０
−１４８６５１号公報では鋳片の凝固完了点より上流側
で電磁撹拌を行うか又は超音波を印加し、鋳片の凝固完
了点近傍にて鍛圧加工を施す方式の連続鋳造手段が、そ
れぞれ提案されている。
の凝固先端部付近でロール対による軽圧下を施し、該部
分の凝固収縮量を圧下により補償する方法が、また特開
昭５２−５４６２３号公報では鍛造金型を用いて鋳片の
凝固完了点近傍を大圧下する方法が、さらに特開昭６０
−１４８６５１号公報では鋳片の凝固完了点より上流側
で電磁撹拌を行うか又は超音波を印加し、鋳片の凝固完
了点近傍にて鍛圧加工を施す方式の連続鋳造手段が、そ
れぞれ提案されている。
しかしながらロールによる軽圧下の場合には、複数対の
ロールにより数關の圧下を施したとしても、ロールピッ
チ間で生じる凝固収縮やバルジングを十分に防止するこ
とができないだけでなく、圧下位置か適切でない場合に
はかえって中心偏析が悪化するという不利かあった。
ロールにより数關の圧下を施したとしても、ロールピッ
チ間で生じる凝固収縮やバルジングを十分に防止するこ
とができないだけでなく、圧下位置か適切でない場合に
はかえって中心偏析が悪化するという不利かあった。
また鍛造金型を用いて鋳片の凝固完了点近傍を大圧下す
る場合においては、インラインリダクション法の如きロ
ールによる大圧下に比べると凝固界面が割れにくく、負
偏析さらにはセミマクロ偏析までも改善されることか明
らかになってはいるものの、依然として未凝固層の大き
い鋳片領域での圧下が不十分であると凝固界面に割れが
発生し、逆に圧下が十分すぎると鋳片の中心部に強い負
偏析か生じる不利かあり、さらに未凝固層の小さい領域
を圧下してもその効果が得られないことから、最適な圧
下条件を模索しているのが現状である。
る場合においては、インラインリダクション法の如きロ
ールによる大圧下に比べると凝固界面が割れにくく、負
偏析さらにはセミマクロ偏析までも改善されることか明
らかになってはいるものの、依然として未凝固層の大き
い鋳片領域での圧下が不十分であると凝固界面に割れが
発生し、逆に圧下が十分すぎると鋳片の中心部に強い負
偏析か生じる不利かあり、さらに未凝固層の小さい領域
を圧下してもその効果が得られないことから、最適な圧
下条件を模索しているのが現状である。
さらに電磁撹拌と鍛圧加工又は超音波と鍛圧加工を組合
せる手段においては、負偏析の軽減に有利な等軸晶率を
増大させることは−できるけれども、単に等軸晶率を増
大させるだけでは未凝固厚み、鋳造速度、溶鋼加熱度等
の幅広い条件について負偏析の生成を回避することは極
めて難しかった。
せる手段においては、負偏析の軽減に有利な等軸晶率を
増大させることは−できるけれども、単に等軸晶率を増
大させるだけでは未凝固厚み、鋳造速度、溶鋼加熱度等
の幅広い条件について負偏析の生成を回避することは極
めて難しかった。
この点発明者らは先に、特開昭６３−１８３７６５号公
ｔｔｉにおいて、上記の問題を有利に解決した連続鋳造
における鋳片の連続鍛圧方法を開示した。
ｔｔｉにおいて、上記の問題を有利に解決した連続鋳造
における鋳片の連続鍛圧方法を開示した。
上記の方法によれば、内部割れや負偏析の発生を効果的
に回避して健全な製品を得ることができる。
に回避して健全な製品を得ることができる。
しかしながら上記の方法では、鍛圧位置を決定するのが
煩雑なところに問題を残していた。
煩雑なところに問題を残していた。
（発明が解決しようとする課題）
この発明は、上記の問題を有利に解決するものて、鍛圧
位置や鍛圧時期を速やかに決定して、より簡便に適切な
鍛圧加工を実施できる新規な連続鍛圧方法を提案するこ
とを目的とする。
位置や鍛圧時期を速やかに決定して、より簡便に適切な
鍛圧加工を実施できる新規な連続鍛圧方法を提案するこ
とを目的とする。
（課題を解決するための手段）
すなわちこの発明は、連続鋳造後の鋳片に対して連続的
に鍛圧加工を施すに当り、 鋳片内部が凝固を完了する前段階であって、鋳片厚みＤ
（ｎ＋ｍ）に対する未凝固厚みｄ （ｍｍ）の比ｄ／
Ｄか０．０２〜０，４０を満足する位置にて、次式、δ
／ｄ≧０．５ ここでδ：鍛圧加工による総圧上置（ｍｍ）を満足する
圧下を施すことからなる連続鋳造における鋳片の連続鍛
圧方法（第１発明）である。
に鍛圧加工を施すに当り、 鋳片内部が凝固を完了する前段階であって、鋳片厚みＤ
（ｎ＋ｍ）に対する未凝固厚みｄ （ｍｍ）の比ｄ／
Ｄか０．０２〜０，４０を満足する位置にて、次式、δ
／ｄ≧０．５ ここでδ：鍛圧加工による総圧上置（ｍｍ）を満足する
圧下を施すことからなる連続鋳造における鋳片の連続鍛
圧方法（第１発明）である。
またこの発明は、連続鋳造後の鋳片に対して連続的に鍛
圧加工を施すに当り、 メニスカスから鍛圧位置までの鋳片の到達時間ｔ （ｍ
ｉｎ）またはメニスカスから鍛圧位置までの距離Ｌ （
ｍｍ）かそれぞれ、下記（１）または（２）式を満足す
る位置にて、次式、 δ／ｄ≧０．５ ここてδ：鍛圧加工による軽圧下量（ｍｍ）を満足する
圧下を施すことからなる連続鋳造における鋳片の連続鍛
圧方法（第２発明）である。
圧加工を施すに当り、 メニスカスから鍛圧位置までの鋳片の到達時間ｔ （ｍ
ｉｎ）またはメニスカスから鍛圧位置までの距離Ｌ （
ｍｍ）かそれぞれ、下記（１）または（２）式を満足す
る位置にて、次式、 δ／ｄ≧０．５ ここてδ：鍛圧加工による軽圧下量（ｍｍ）を満足する
圧下を施すことからなる連続鋳造における鋳片の連続鍛
圧方法（第２発明）である。
記
０．０９ （Ｄ／ｋ）’ ≦ｔ≦ ０．２４ （Ｄ／
ｋ）” ・・・（１）０．０９ ｖｃ （Ｄ／ｋ）
２≦Ｌ≦ ０．２４ ｖ、 （Ｄ／ｋ）２−（２）ここ
でＤ＝鋳片厚み（ｒｏｍ） ｋ：凝固係数 ２０〜３０ （ｍｍ／２ｖＣ：鋳造速度
（ｒｎ／ｍ１ｎ） （作 用） 以下、図面を参照してこの発明を具体的に説明する。第
１図に、連続鍛圧装置を備えた連続鋳造機の一例を模式
で示し、図中番号１は鋳片、ｌａは凝固シェル、ｌｂは
未凝固部、２はガイドロール、３は電磁撹拌装置、４は
鋳片を圧下するための鍛圧金型、５は鍛圧金型４を駆動
する圧下シリンダーてあり、６はビンチロール、そして
７は連続鋳造用の鋳型である。
ｋ）” ・・・（１）０．０９ ｖｃ （Ｄ／ｋ）
２≦Ｌ≦ ０．２４ ｖ、 （Ｄ／ｋ）２−（２）ここ
でＤ＝鋳片厚み（ｒｏｍ） ｋ：凝固係数 ２０〜３０ （ｍｍ／２ｖＣ：鋳造速度
（ｒｎ／ｍ１ｎ） （作 用） 以下、図面を参照してこの発明を具体的に説明する。第
１図に、連続鍛圧装置を備えた連続鋳造機の一例を模式
で示し、図中番号１は鋳片、ｌａは凝固シェル、ｌｂは
未凝固部、２はガイドロール、３は電磁撹拌装置、４は
鋳片を圧下するための鍛圧金型、５は鍛圧金型４を駆動
する圧下シリンダーてあり、６はビンチロール、そして
７は連続鋳造用の鋳型である。
さて発明者らは、第１図に示した連続鋳造機を用い、連
続鋳造にて得られた鋳片Ｉを鍛圧金型４にて圧下する場
合の最適条件を得るために、圧下位置における鋳片の中
心部の未凝固厚み（ｄ）および圧下量（δ）を種々に変
化させて実験を行った。
続鋳造にて得られた鋳片Ｉを鍛圧金型４にて圧下する場
合の最適条件を得るために、圧下位置における鋳片の中
心部の未凝固厚み（ｄ）および圧下量（δ）を種々に変
化させて実験を行った。
その結果、鋳片厚みＤに対する未凝固厚みｄの比ｄ／Ｄ
か０．０２〜０．４０を満足する位置にて、次式、δ／
ｄ≧０．５ ここでδ：鍛圧加工による軽圧下量（ｍｍ）を満足する
圧下を施すことか、所期した目的の達成に関し、極めて
有効であることの知見を得た。
か０．０２〜０．４０を満足する位置にて、次式、δ／
ｄ≧０．５ ここでδ：鍛圧加工による軽圧下量（ｍｍ）を満足する
圧下を施すことか、所期した目的の達成に関し、極めて
有効であることの知見を得た。
すなわち輻（ｆｆｉ ） ： ３４０ｍｍ、厚み（Ｄ）
： ２７０ｍｒｎの鋳片の場合には、ｄ：８〜９０ｍ
ｍのとき従ってｄ／Ｄ＝ ０．０３〜０．３３の範囲に
おいて、また（！ ： ５６０ ｍｍ。
： ２７０ｍｒｎの鋳片の場合には、ｄ：８〜９０ｍ
ｍのとき従ってｄ／Ｄ＝ ０．０３〜０．３３の範囲に
おいて、また（！ ： ５６０ ｍｍ。
Ｄ ： ４００ ｍｍの鋳片の場合には、ｄ ： Ｉ（
１−１５０ｍｒｎのとき従ってｄ／Ｄ＝０．０２５〜０
．３８の範囲において、いずれもδ／ｄ≧０．５を満足
する量の圧下を施した場合に、良好な結果か得られたの
である。
１−１５０ｍｒｎのとき従ってｄ／Ｄ＝０．０２５〜０
．３８の範囲において、いずれもδ／ｄ≧０．５を満足
する量の圧下を施した場合に、良好な結果か得られたの
である。
上記の結果より、未凝固厚みｄを、たとえば電磁超音波
等による凝固測定計によって計測しておき、計測された
ｄとＤの関係か上記の範囲を満足する時点を求めれは、
適正な鍛圧位置か求まるわけである。
等による凝固測定計によって計測しておき、計測された
ｄとＤの関係か上記の範囲を満足する時点を求めれは、
適正な鍛圧位置か求まるわけである。
とはいえ上記の方法では、また未凝固厚みｄの計測とい
う操作を必要とする。
う操作を必要とする。
そこてさらに簡便な鍛圧位置の検出方法として、この発
明では次の方法を考えた。
明では次の方法を考えた。
δ／ｄ≧０．５．ｄ／Ｄ二０．０２〜０．４０を基本と
する。
する。
ここで
ｓ＝ｋ ＪＴ’、 ｄ＝Ｄ−２Ｓ＝Ｄ−２ｋＪＴただし
Ｓ：凝固厚み（ｍｒｎ） ｋ＝凝固係数（ｍｍ／、フイ慴） ｔ：メニスカスから鍛圧位置まての鋳片の到達時間（ｍ
ｉｎ） 、゛、を二（（Ｄ−ｄ） ／Ｆｋｌ ” ・・・（
３）（３）式に基本式のｄ＝（０，０２〜０．４０）
Ｄを代入すると ｔ二（（０，９８〜０．６０） Ｄ／２ ｋｌ ”（０
，２４〜０．０９） （Ｄ／ｋ） ”、’、０．０９
（Ｄ／ｋ）２ ≦ｔ≦ ０．２４ （Ｄ／ｋ）２
・・・（１）また１、、−−ｔ／ｖＣ
・・・（４）ただしＬ：メニスカスから鍛圧位置ま
での距離（ｍｍ） シ０二鋳造速度（ｍ／ｒｎｉｎ） であるので、（１）式に（４）式を代入すると、次式０
．０９ ＶＣ（Ｄ／ｋ）２≦１７≦０．２４ ｖｅ（Ｄ
／ｋ）２−（２）か得られる。
Ｓ：凝固厚み（ｍｒｎ） ｋ＝凝固係数（ｍｍ／、フイ慴） ｔ：メニスカスから鍛圧位置まての鋳片の到達時間（ｍ
ｉｎ） 、゛、を二（（Ｄ−ｄ） ／Ｆｋｌ ” ・・・（
３）（３）式に基本式のｄ＝（０，０２〜０．４０）
Ｄを代入すると ｔ二（（０，９８〜０．６０） Ｄ／２ ｋｌ ”（０
，２４〜０．０９） （Ｄ／ｋ） ”、’、０．０９
（Ｄ／ｋ）２ ≦ｔ≦ ０．２４ （Ｄ／ｋ）２
・・・（１）また１、、−−ｔ／ｖＣ
・・・（４）ただしＬ：メニスカスから鍛圧位置ま
での距離（ｍｍ） シ０二鋳造速度（ｍ／ｒｎｉｎ） であるので、（１）式に（４）式を代入すると、次式０
．０９ ＶＣ（Ｄ／ｋ）２≦１７≦０．２４ ｖｅ（Ｄ
／ｋ）２−（２）か得られる。
ここに凝固係数にの値は、鋼種、冷却条件等によって幾
分界なるけれども、実際の凝固シェル厚の実測による検
証を行い、ｋ−２０〜３０ａ＋ｍ小票とした。
分界なるけれども、実際の凝固シェル厚の実測による検
証を行い、ｋ−２０〜３０ａ＋ｍ小票とした。
（実施例）
実施例１
第１図に示した連続鋳造機を用いて、Ｃ：０．２５９６
、 Ｓｉ ： ０．２５％ 、 Ｍｎ ： １
．３５０６、 Ｐ ： ０．０２％ 、 Ｓ ：０
．０１％、Ｃｒ ： ０．０４％、Ｎｉ ： ０．０２
％の組成になる厚さＤ ： ２７０ ｉｌ［＋＋、幅！
！ ： ３４０ ｍｍの鋳片を鋳造しつつ、鋳造機の下
流に備えた鍛圧金型で下記の条件下に連続的な鍛圧加工
を施した。
、 Ｓｉ ： ０．２５％ 、 Ｍｎ ： １
．３５０６、 Ｐ ： ０．０２％ 、 Ｓ ：０
．０１％、Ｃｒ ： ０．０４％、Ｎｉ ： ０．０２
％の組成になる厚さＤ ： ２７０ ｉｌ［＋＋、幅！
！ ： ３４０ ｍｍの鋳片を鋳造しつつ、鋳造機の下
流に備えた鍛圧金型で下記の条件下に連続的な鍛圧加工
を施した。
実験条件
・鋳造速度ｖＣ ： ０．９（ｍ／ｍ１ｎ）・凝固係数
ｋ ： ２ｅ（ｍｍ／Ｊｉｉｉ都）・到達時間ｔ ：
２３．３（ｍｉｎ） （このときｄ＝４０ｍｍ、従って
ｄ／Ｄ＝０．１４８、また ９、７ｍ１ｎ≦ ｔ ５２５．９ｍ１ｎ）・圧下量δ：
７０ （ｍｍ） （従ってδ／ｄ＝１．７５＞上記
の条件下に鍛圧加工を実施したところ、内部割れや中心
偏析のない健全な鋳片が得られた。
ｋ ： ２ｅ（ｍｍ／Ｊｉｉｉ都）・到達時間ｔ ：
２３．３（ｍｉｎ） （このときｄ＝４０ｍｍ、従って
ｄ／Ｄ＝０．１４８、また ９、７ｍ１ｎ≦ ｔ ５２５．９ｍ１ｎ）・圧下量δ：
７０ （ｍｍ） （従ってδ／ｄ＝１．７５＞上記
の条件下に鍛圧加工を実施したところ、内部割れや中心
偏析のない健全な鋳片が得られた。
実施例２
同じく第１図に示した連続鋳造機を用いて、Ｃ：０．５
３９６、Ｓｉ ： ０．２０％、Ｍｎ ： ０．７０、
Ｐ：Ｏ，（１２％、Ｓ：０．０１５％、Ｃｒ ： ０．
１Ｑ％の組成になる厚さＤ ： ４００閤、輻ｊ’ ：
５６０ ＋ｎ＋＋＋の鋳片を鋳造しつつ、鋳造機の下
流に備えた鍛圧金型で下記の条件下に連続的な鍛圧加工
を施した。
３９６、Ｓｉ ： ０．２０％、Ｍｎ ： ０．７０、
Ｐ：Ｏ，（１２％、Ｓ：０．０１５％、Ｃｒ ： ０．
１Ｑ％の組成になる厚さＤ ： ４００閤、輻ｊ’ ：
５６０ ＋ｎ＋＋＋の鋳片を鋳造しつつ、鋳造機の下
流に備えた鍛圧金型で下記の条件下に連続的な鍛圧加工
を施した。
実験条件
・鋳造速度ｖＣ ： ０．４５ （ｍ／ｍ１ｎ）・凝固
係数ｋ ＋ ２６．５ （ｍｍ／ｉ）・距離Ｌ＋２２（
ｍ） （このときｄ＝７０ｍｍ、従ってｄ／Ｄ＝０．１７５、
また９、２ｍ≦Ｌ≦２４．６ｍ ） ・圧下量δ：１００ （ｍｍ） （従ってδ／ｄ＝
］、４）上記の条件下に鍛圧加工を実施したところ、実
施例１と同様、内部割れや中心偏析のない健全な鋳片が
得られた。
係数ｋ ＋ ２６．５ （ｍｍ／ｉ）・距離Ｌ＋２２（
ｍ） （このときｄ＝７０ｍｍ、従ってｄ／Ｄ＝０．１７５、
また９、２ｍ≦Ｌ≦２４．６ｍ ） ・圧下量δ：１００ （ｍｍ） （従ってδ／ｄ＝
］、４）上記の条件下に鍛圧加工を実施したところ、実
施例１と同様、内部割れや中心偏析のない健全な鋳片が
得られた。
（発明の効果）
かくしてこの発明によれば、連続鋳造における鋳片の連
続的な鍛圧加工に際し、鍛圧位置を簡便に決定して、鍛
圧加工による内部割れや負偏析の発生のない健全な製品
を容易に得ることができる。
続的な鍛圧加工に際し、鍛圧位置を簡便に決定して、鍛
圧加工による内部割れや負偏析の発生のない健全な製品
を容易に得ることができる。
第１図は、鍛圧装置を備えた連続鋳造機の模式ｌ・−鋳
片 １ａ−・凝固シェルｌｂ・−未凝固部
２・−ガイドロール３〜電磁撹拌装置 ５・−圧下シリンダ− ７・−・一連続鋳造用鋳型 ４−＠正金型 ピンチロール
片 １ａ−・凝固シェルｌｂ・−未凝固部
２・−ガイドロール３〜電磁撹拌装置 ５・−圧下シリンダ− ７・−・一連続鋳造用鋳型 ４−＠正金型 ピンチロール
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、連続鋳造後の鋳片に対して連続的に鍛圧加工を施す
に当り、 鋳片内部が凝固を完了する前段階であって、鋳片厚みＤ
（ｍｍ）に対する未凝固厚みｄ（ｍｍ）の比ｄ／Ｄが０
．０２〜０．４０を満足する位置にて、次式、 δ／ｄ≧０．５ ここでδ：鍛圧加工による総圧下量（ｍｍ）を満足する
圧下を施すことを特徴とする連続鋳造における鋳片の連
続鍛圧方法。 ２、連続鋳造後の鋳片に対して連続的に鍛圧加工を施す
に当り、 メニスカスから鍛圧位置までの鋳片の到達 時間を（ｍｉｎ）またはメニスカスから鍛圧位置までの
距離Ｌ（ｍｍ）がそれぞれ、下記（１）または（２）式
を満足する位置にて、次式、 δ／ｄ≧０．５ ここでδ：鍛圧加工による総圧下量（ｍｍ）を満足する
圧下を施すことを特徴とする連続鋳造における鋳片の連
続鍛圧方法。 記 ０．０９（Ｄ／ｋ）＾２≦ｔ≦０．２４（Ｄ／ｋ）＾２
…（１）０．０９ｖ＿Ｃ（Ｄ／ｋ）＾２≦Ｌ≦０．２４
ｖ＿ｃ（Ｄ／ｋ）＾２…（２）ここでＤ：鋳片厚み（ｍ
ｍ） ｋ：凝固係数２０〜３０（ｍｍ／√（ｍｉｎ）ｖ＿Ｃ：
鋳造速度（ｍ／ｍｉｎ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7670490A JPH0710427B2 (ja) | 1990-03-28 | 1990-03-28 | 連続鋳造における鋳片の連続鍛圧方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7670490A JPH0710427B2 (ja) | 1990-03-28 | 1990-03-28 | 連続鋳造における鋳片の連続鍛圧方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03281048A true JPH03281048A (ja) | 1991-12-11 |
| JPH0710427B2 JPH0710427B2 (ja) | 1995-02-08 |
Family
ID=13612907
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7670490A Expired - Lifetime JPH0710427B2 (ja) | 1990-03-28 | 1990-03-28 | 連続鋳造における鋳片の連続鍛圧方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0710427B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06106316A (ja) * | 1992-09-22 | 1994-04-19 | Kawasaki Steel Corp | 板厚中心部のじん性および内質に優れた極厚鋼板の製造方法 |
| JPH11347701A (ja) * | 1998-06-12 | 1999-12-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続鋳造方法および連続鋳造機 |
-
1990
- 1990-03-28 JP JP7670490A patent/JPH0710427B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06106316A (ja) * | 1992-09-22 | 1994-04-19 | Kawasaki Steel Corp | 板厚中心部のじん性および内質に優れた極厚鋼板の製造方法 |
| JPH11347701A (ja) * | 1998-06-12 | 1999-12-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続鋳造方法および連続鋳造機 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0710427B2 (ja) | 1995-02-08 |
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