JPH03267555A - 熱併給発電装置 - Google Patents
熱併給発電装置Info
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- JPH03267555A JPH03267555A JP6558490A JP6558490A JPH03267555A JP H03267555 A JPH03267555 A JP H03267555A JP 6558490 A JP6558490 A JP 6558490A JP 6558490 A JP6558490 A JP 6558490A JP H03267555 A JPH03267555 A JP H03267555A
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- water heat
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- 238000010248 power generation Methods 0.000 claims description 13
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B63/00—Adaptations of engines for driving pumps, hand-held tools or electric generators; Portable combinations of engines with engine-driven devices
- F02B63/04—Adaptations of engines for driving pumps, hand-held tools or electric generators; Portable combinations of engines with engine-driven devices for electric generators
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/14—Combined heat and power generation [CHP]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（イ）産業上の利用分野
本発明はエンジンの回転により発電機を駆動し、電力を
供給すると共に、エンジンの発熱を利用して熱水をも供
給可能とする熱併給発電装置に関する。
供給すると共に、エンジンの発熱を利用して熱水をも供
給可能とする熱併給発電装置に関する。
（ロ）従来技術
従来から熱併給発電装置に関する技術については、特開
昭６２−２０６２６０号公報や、実開昭６３−１６４５
４７号公報や、特開平１−２８０６１８号公報の如き技
術が公知とされているのである。
昭６２−２０６２６０号公報や、実開昭６３−１６４５
４７号公報や、特開平１−２８０６１８号公報の如き技
術が公知とされているのである。
また、「排気−水熱交換器」を通過しないようにするバ
イパス回路を設ける技術についても、特開昭６２−２０
６２６０号公報内において開示されているのである。
イパス回路を設ける技術についても、特開昭６２−２０
６２６０号公報内において開示されているのである。
（ハ）発明が解決すべき課題
本発明は、従来の熱併給発電装置において、パッケージ
の内部に別々に配置されていた「排気−水熱交換器」と
「水−水熱交換器」の両者を１本の熱交換器筒の内部に
一体的配置し、一体形熱交換器とし、熱併給発電装置の
セット全体のコンパクト化を図り、また熱の放散を回避
することにより熱交換効率の向上を図ったものである。
の内部に別々に配置されていた「排気−水熱交換器」と
「水−水熱交換器」の両者を１本の熱交換器筒の内部に
一体的配置し、一体形熱交換器とし、熱併給発電装置の
セット全体のコンパクト化を図り、また熱の放散を回避
することにより熱交換効率の向上を図ったものである。
また熱水としての二次水の供給が必要の無い場合に、−
次冷却水をラジェータファンＦによる外気でも冷却出来
るように構成し、セット全体のコンパクト化を図ったも
のである。
次冷却水をラジェータファンＦによる外気でも冷却出来
るように構成し、セット全体のコンパクト化を図ったも
のである。
（ニ）課題を解決する手段
本発明の解決すべき課題は以上の如くであり、次に該課
題を解決する手段を説明する。
題を解決する手段を説明する。
「排気−水熱交換器」と、「水−水熱交換器」の両者を
熱交換器筒の内部に具備した一体形熱交換器とし、該一
体形熱交換器を熱併給発電装置のパフケージ内に配置し
たものである。
熱交換器筒の内部に具備した一体形熱交換器とし、該一
体形熱交換器を熱併給発電装置のパフケージ内に配置し
たものである。
また、「排気−水熱交換器」の一次冷却水経路内に、「
排気−水熱交換器」を通過しないバイパス回路を設け、
該バイパス回路をラジェータ室内を経て、ラジェータＲ
のアッパータンク内に連通配管したものである。
排気−水熱交換器」を通過しないバイパス回路を設け、
該バイパス回路をラジェータ室内を経て、ラジェータＲ
のアッパータンク内に連通配管したものである。
また、「排気−水熱交換器」と「水−水熱交換器」を一
体化した一体形熱交換器Ａにおいて、請求項（２）の「
排気−水熱交換器」を通過しないバイパス回路を構成し
たものである。
体化した一体形熱交換器Ａにおいて、請求項（２）の「
排気−水熱交換器」を通過しないバイパス回路を構成し
たものである。
（ホ）実施例
本発明の解決すべき課題及び解決する手段は以上の如く
であり、次に添付の図面に示した実施例の構成を説明す
る。
であり、次に添付の図面に示した実施例の構成を説明す
る。
第５図の制御回路図において全体的な構成を説明する。
熱併給発電装置パンケージの内部の下方には、エンジン
Ｅと発電機りの一体化されたものが載置されており、該
エンジンＥに灯油またはガス等の燃料が供給されて、エ
ンジンＥを回転し、該エンジンＥの回転により発電機り
を駆動し、−船釣には電力を供給する。
Ｅと発電機りの一体化されたものが載置されており、該
エンジンＥに灯油またはガス等の燃料が供給されて、エ
ンジンＥを回転し、該エンジンＥの回転により発電機り
を駆動し、−船釣には電力を供給する。
しかしエンジンＥの燃焼回転により発生する高熱を、排
気や高温冷却水として廃棄するのみでは熱の無駄である
ので、エンジンの発生する高熱を「排気−水熱交換器」
と「水−水熱交換器」により、暖房や浴槽等に使用可能
な二次水として提供可能としているのである。
気や高温冷却水として廃棄するのみでは熱の無駄である
ので、エンジンの発生する高熱を「排気−水熱交換器」
と「水−水熱交換器」により、暖房や浴槽等に使用可能
な二次水として提供可能としているのである。
即ち、第５図においてエンジンＥ内のシリンダヘッドで
燃焼した排気が、排気マニホールド６により集められ、
三元触媒３０を通過し有害排気を完全燃焼した後に、排
気消音器３に送られる。そして排気消音器３を通過し消
音されるとパフケージＰ外に吐出される。
燃焼した排気が、排気マニホールド６により集められ、
三元触媒３０を通過し有害排気を完全燃焼した後に、排
気消音器３に送られる。そして排気消音器３を通過し消
音されるとパフケージＰ外に吐出される。
エンジンＥのシリンダブロックやシリンダヘッドや排気
マニホールド６の周囲の冷却水孔を通過し、高温となっ
た一次冷却水は第一サーモスタット弁５を通過し、該第
−サーモスタット弁５は約９０℃により切換るべく設定
しているので、エンジンＥの内部を冷却する一次冷却水
の温度が異常上昇した場合には、排気−水熱交換器１は
通過させず、当然のことながら、水−水熱交換器２も通
過させずに、ラジェータＲのアッパータンクＲ１部分に
供給し、該ラジェータＲにより冷却して、そのまま冷却
水通路３１・３２・３３を通過して、エンジンＥ内に戻
るのである。
マニホールド６の周囲の冷却水孔を通過し、高温となっ
た一次冷却水は第一サーモスタット弁５を通過し、該第
−サーモスタット弁５は約９０℃により切換るべく設定
しているので、エンジンＥの内部を冷却する一次冷却水
の温度が異常上昇した場合には、排気−水熱交換器１は
通過させず、当然のことながら、水−水熱交換器２も通
過させずに、ラジェータＲのアッパータンクＲ１部分に
供給し、該ラジェータＲにより冷却して、そのまま冷却
水通路３１・３２・３３を通過して、エンジンＥ内に戻
るのである。
このように−次冷却水が異常高温となるのは、水−水熱
交換器２において高温化した二次水の使用量が少ない場
合に、水−水熱交換器２が高温状態であるので、該部分
で温度交換が行われずに９０℃を越える高温−次冷却水
が発生するのである。
交換器２において高温化した二次水の使用量が少ない場
合に、水−水熱交換器２が高温状態であるので、該部分
で温度交換が行われずに９０℃を越える高温−次冷却水
が発生するのである。
このような場合においては、排気−水熱交換器１も水−
水熱交換器２も通過することがないように、第一サーモ
スタット弁５からバイパス回路１０・１１を通過してラ
ジェータＲのアッパータンクＲ１に供給されて、帰りも
冷却水通路３１・３２・３３を通過して排気−水熱交換
器１や水−水熱交換器２を通過することなくエンジンＥ
に戻るのである。
水熱交換器２も通過することがないように、第一サーモ
スタット弁５からバイパス回路１０・１１を通過してラ
ジェータＲのアッパータンクＲ１に供給されて、帰りも
冷却水通路３１・３２・３３を通過して排気−水熱交換
器１や水−水熱交換器２を通過することなくエンジンＥ
に戻るのである。
この際においてバイパス回路１１が、ラジェータ室Ｇ内
にラジェータファンＦの近傍を通過し、該オーガクラッ
チレバ−１１にラジェータファンＦの冷却風が接触する
ことにより、３℃近く冷却が行われるのである。
にラジェータファンＦの近傍を通過し、該オーガクラッ
チレバ−１１にラジェータファンＦの冷却風が接触する
ことにより、３℃近く冷却が行われるのである。
前記の如く一次冷却水が９０℃以上の異常高温でない場
合には、−次冷却水は排気−水熱交換器１を通過し、次
に約７７℃に設定された第二サーモスタット弁３４にお
いて、水−水熱交換器２に至る場合と、それ以下でエン
ジン已に直接に戻る場合とに分岐される。
合には、−次冷却水は排気−水熱交換器１を通過し、次
に約７７℃に設定された第二サーモスタット弁３４にお
いて、水−水熱交換器２に至る場合と、それ以下でエン
ジン已に直接に戻る場合とに分岐される。
通常は、エンジンＥの一次冷却水は、排気−水熱交換器
１と水−水熱交換器２を通過する間に二次水に熱を供給
することにより十分に冷却され、そのままエンジンＥに
戻るのであるが、水−水熱交換器２内で高温化された二
次水の使用が少ない場合には、十分に冷却水の温度が低
下せずに、エンジンＥを通過する間に再度高温化される
と９０℃を超える高温となって第一サーモスタット弁５
に出てくる場合があるのである。
１と水−水熱交換器２を通過する間に二次水に熱を供給
することにより十分に冷却され、そのままエンジンＥに
戻るのであるが、水−水熱交換器２内で高温化された二
次水の使用が少ない場合には、十分に冷却水の温度が低
下せずに、エンジンＥを通過する間に再度高温化される
と９０℃を超える高温となって第一サーモスタット弁５
に出てくる場合があるのである。
この場合において、９０℃を超える高温が排気−水熱交
換器１に入ると、排気−水熱交換器１内の温度が上昇し
、異常な熱膨張により水のパイプが延び、熱疲労を発生
し、熱破壊に繋がる可能性があるのである。
換器１に入ると、排気−水熱交換器１内の温度が上昇し
、異常な熱膨張により水のパイプが延び、熱疲労を発生
し、熱破壊に繋がる可能性があるのである。
この不具合いが解消する為に、水−水熱交換器２におい
て二次水が取り出され無い為に、エンジンＥの一次冷却
水が９０℃以上に上昇した場合には、第一サーモスタッ
ト弁５を直接にラジェータＲのアッパータンクＲ１の方
向に一次冷却水を案内するバイパス回路１ｏ・１１を設
けたものである。
て二次水が取り出され無い為に、エンジンＥの一次冷却
水が９０℃以上に上昇した場合には、第一サーモスタッ
ト弁５を直接にラジェータＲのアッパータンクＲ１の方
向に一次冷却水を案内するバイパス回路１ｏ・１１を設
けたものである。
そして該バイパス回路１１をラジェータ室Ｇのラジェー
タファンＦの部分を通過させることにより、３℃程度の
予備冷却を可能としたのである。
タファンＦの部分を通過させることにより、３℃程度の
予備冷却を可能としたのである。
第１図においては、バイパス回路１ｏ・１１と第一サー
モスタット弁５は設けられておらず、パッケージＰの内
部に一体形熱交換器Ａを配置した構成を開示している。
モスタット弁５は設けられておらず、パッケージＰの内
部に一体形熱交換器Ａを配置した構成を開示している。
一体形熱交換器Ａの構成は第６図・第７図・第８図にお
いて示す如く、熱交換器筒７の内部に一火水パイブ８と
二次水バイブ９の二重構造パイプを配置することにより
構成している。
いて示す如く、熱交換器筒７の内部に一火水パイブ８と
二次水バイブ９の二重構造パイプを配置することにより
構成している。
さらに二重構造パイプ８・９の外側に排気通過経路７ａ
が構成されている。即ち最も外側の排気通過経路７ａに
排気人口１２より排気が案内され、二次水バイブ９の外
側に構成された排気通過経路７ａを排気が通過する間に
、二次水との間で熱交換を行い、更に二次水がその中の
一次水バイブ８の中の一次水との間で温度交換を行うの
である。
が構成されている。即ち最も外側の排気通過経路７ａに
排気人口１２より排気が案内され、二次水バイブ９の外
側に構成された排気通過経路７ａを排気が通過する間に
、二次水との間で熱交換を行い、更に二次水がその中の
一次水バイブ８の中の一次水との間で温度交換を行うの
である。
−火水は一火水入ロパイブ１７より一次水入口室２３を
経て、−火水パイブ８内を通過し、上部の一次水出口室
２０から一火水出ロパイブ１６より出て行くのである。
経て、−火水パイブ８内を通過し、上部の一次水出口室
２０から一火水出ロパイブ１６より出て行くのである。
また二次水は二次水入ロバイブ１５より、二次水入ロ室
２２内に入り、次に二次水バイブ９と一次水バイブ８の
間を通過し、二次水出口室２１がら二次水出ロバイブ１
４より出て行くのである。
２２内に入り、次に二次水バイブ９と一次水バイブ８の
間を通過し、二次水出口室２１がら二次水出ロバイブ１
４より出て行くのである。
第８図において示す如く、二重構造の一火水パイブ８と
二次水バイブ９は、熱交換器筒７の内部に多数本が配置
されて、全体として一体形熱交換器Ａを構成しているの
である。
二次水バイブ９は、熱交換器筒７の内部に多数本が配置
されて、全体として一体形熱交換器Ａを構成しているの
である。
以上の如く構成した一体形熱交換器ＡがパッケージＰの
内部に配置されており、エンジンＥがらの排気が排気人
口１２か一体形熱交換器Ａに供給されて排気出口１３か
ら排気消音器３に吐出されている。
内部に配置されており、エンジンＥがらの排気が排気人
口１２か一体形熱交換器Ａに供給されて排気出口１３か
ら排気消音器３に吐出されている。
二次水は二次水入ロバイブ１５から入って二次水出ロバ
イブ１４より出て行くのである。
イブ１４より出て行くのである。
また−次冷却水は、−火水入ロパイブ１７がら一体形熱
交換器Ａに入り、−火水出ロパイブ１６から、一体形熱
交換器Ａに戻っている。
交換器Ａに入り、−火水出ロパイブ１６から、一体形熱
交換器Ａに戻っている。
このようにパンケージＰの内部に一体形熱交換器Ａを配
置した構成において、第２図においては、第一サーモス
タット弁５とバイパス回路１ｏ・１１を設けて、排気−
水熱交換器１を回避する構成を示している。
置した構成において、第２図においては、第一サーモス
タット弁５とバイパス回路１ｏ・１１を設けて、排気−
水熱交換器１を回避する構成を示している。
第一サーモスタット弁５は第２図において示す如（、エ
ンジンＥの側壁に敷設されており、該第−サーモスタッ
ト弁５がら一火水入ロパイブ１７の方向とは別に分岐し
たバイパス回路１ｏを設け、該バイパス回路１０はエン
ジン室内を上昇して一体形熱交換器への側方位置でラジ
ェータ室Ｇ内に突出され、第４図に示した場合と同様に
、ラジェータファンＦの前からラジェータ室Ｇ内に出て
、ラジェータファンＦの上方からラジェータＲのアッパ
ータンクＲ１に連通されているのである。
ンジンＥの側壁に敷設されており、該第−サーモスタッ
ト弁５がら一火水入ロパイブ１７の方向とは別に分岐し
たバイパス回路１ｏを設け、該バイパス回路１０はエン
ジン室内を上昇して一体形熱交換器への側方位置でラジ
ェータ室Ｇ内に突出され、第４図に示した場合と同様に
、ラジェータファンＦの前からラジェータ室Ｇ内に出て
、ラジェータファンＦの上方からラジェータＲのアッパ
ータンクＲ１に連通されているのである。
該ラジェータ室Ｇの内部においては、ラジェータフアン
Ｆが９３℃以上になるとＯＮされ、９０℃以下になると
ＯＦＦされるべ（構成されており、第一サーモスタット
弁５から短絡して９０℃以上の一次冷却水がラジェータ
Ｒに供給されるとラジェータファンＦが回転し、バイパ
ス回路１１の部分で冷却しながらかつラジェータＲの部
分でも冷却するのである。
Ｆが９３℃以上になるとＯＮされ、９０℃以下になると
ＯＦＦされるべ（構成されており、第一サーモスタット
弁５から短絡して９０℃以上の一次冷却水がラジェータ
Ｒに供給されるとラジェータファンＦが回転し、バイパ
ス回路１１の部分で冷却しながらかつラジェータＲの部
分でも冷却するのである。
第３図の実施例においては、排気−水熱交換器７１と水
−水熱交換器２を一体化しておらず、排気−水熱交換器
１と水−水熱交換器２として別に構成している。
−水熱交換器２を一体化しておらず、排気−水熱交換器
１と水−水熱交換器２として別に構成している。
この場合においても、エンジンＥからの一次冷却水の出
口部分に第一サーモスタット弁５を設け、該第−サーモ
スタット弁５からラジェータＲの至るバイパス回路１０
・１１を、エンジン室とラジェータ室Ｇに配管している
のである。
口部分に第一サーモスタット弁５を設け、該第−サーモ
スタット弁５からラジェータＲの至るバイパス回路１０
・１１を、エンジン室とラジェータ室Ｇに配管している
のである。
ラジェータ室Ｇ内に突出したバイパス回路１１の部分に
ついては、第１図の実施例の場合も、第３図の実施例の
場合にも同じく第４図のような配置となるのである。
ついては、第１図の実施例の場合も、第３図の実施例の
場合にも同じく第４図のような配置となるのである。
第９図においては、バイパス回路の他の実施例を示して
おり、第一サーモスタット弁５５により９０℃以上を感
知した場合には、−次冷却水はラジェータＲのアンバー
タンクＲ１に至るのではなくて、別体に構成した排気−
水熱交換器１のみを通過しないように、−火水入ロパイ
ブ１７と一次水出ロバイブ１６とを短絡する短絡回路４
ｏに構成しているのである。
おり、第一サーモスタット弁５５により９０℃以上を感
知した場合には、−次冷却水はラジェータＲのアンバー
タンクＲ１に至るのではなくて、別体に構成した排気−
水熱交換器１のみを通過しないように、−火水入ロパイ
ブ１７と一次水出ロバイブ１６とを短絡する短絡回路４
ｏに構成しているのである。
第９図の実施例の場合には、該短絡回路４０を通過する
場合にも、通過しない場合にも、水−水熱交換器２を経
て、次にラジェータＲを経て、エンジンＥに戻るように
構成しているのである。
場合にも、通過しない場合にも、水−水熱交換器２を経
て、次にラジェータＲを経て、エンジンＥに戻るように
構成しているのである。
（へ）発明の効果
本発明は以上の如く構成したので、次のような効果を奏
するものである。
するものである。
請求項（１）の如く、「排気−水熱交換器」と「水−水
熱交換器」の両者を筒の内部に具備した一体形熱交換器
Ａを構成し、該一体形熱交換器Ａを熱併給発電装置のパ
ッケージＰの内部に配置したので、熱併給発電装置のパ
ッケージＰ内において、従来配置されていた水−水熱交
換器２の部分を省くことが出来るので、この空間だけパ
ンケージＰをコンパクトにすることが出来るのである。
熱交換器」の両者を筒の内部に具備した一体形熱交換器
Ａを構成し、該一体形熱交換器Ａを熱併給発電装置のパ
ッケージＰの内部に配置したので、熱併給発電装置のパ
ッケージＰ内において、従来配置されていた水−水熱交
換器２の部分を省くことが出来るので、この空間だけパ
ンケージＰをコンパクトにすることが出来るのである。
また排気−水熱交換器１を出た後にパイプを通過して水
−水熱交換器２に一次冷却水を案内する必要がなく、一
体形熱交換器Ａの内部で「排気水熱交換器」と「水−水
熱交換器」の役目が終了するのであるから、熱の放散を
防ぐことが出来るので、熱交換効率を向上することが出
来たものである。
−水熱交換器２に一次冷却水を案内する必要がなく、一
体形熱交換器Ａの内部で「排気水熱交換器」と「水−水
熱交換器」の役目が終了するのであるから、熱の放散を
防ぐことが出来るので、熱交換効率を向上することが出
来たものである。
請求項（２）の如（、「排気−水熱交換器」の一次冷却
水経路内に、「排気−水熱交換器」を通過しないバイパ
ス回路を設け、該バイパス回路をラジェータ室内を経て
、ラジェータＲのアッパータンク内に連通配管したので
、二次水の使用量が少ない場合に、−次冷却水の冷却効
率が低下すると９０℃以上の高熱となり、排気−水熱交
換器１内のパイプの異常膨脹等の不具合いが発生するの
であるが、本発明は第一サーモスタット弁５を開放して
、異常高温の一次冷却水をラジェータＲに案内するので
、排気−水熱交換器１の異常膨脹を防ぐことが出来るの
である。
水経路内に、「排気−水熱交換器」を通過しないバイパ
ス回路を設け、該バイパス回路をラジェータ室内を経て
、ラジェータＲのアッパータンク内に連通配管したので
、二次水の使用量が少ない場合に、−次冷却水の冷却効
率が低下すると９０℃以上の高熱となり、排気−水熱交
換器１内のパイプの異常膨脹等の不具合いが発生するの
であるが、本発明は第一サーモスタット弁５を開放して
、異常高温の一次冷却水をラジェータＲに案内するので
、排気−水熱交換器１の異常膨脹を防ぐことが出来るの
である。
またバイパス回路１０・１１の中の１１の部分がラジェ
ータ室Ｇを通過する際においてラジェータファンＦの冷
却風により３℃程度冷却されるので、このバイパス回路
１１の部分による冷却効果を得ることも出来るのである
。
ータ室Ｇを通過する際においてラジェータファンＦの冷
却風により３℃程度冷却されるので、このバイパス回路
１１の部分による冷却効果を得ることも出来るのである
。
請求項（３）の如く、「排気−水熱交換器」と「水−水
熱交換器」を一体化した一体形熱交換器Ａにおいて、請
求項（２）の「排気−水熱交換器」を通過しないバイパ
ス回路を構成したので、熱併給発電装置の全体構成をコ
ンパクトにしながら、二次水の使用量が少ない場合の、
−次冷却水の異常高温にも対処できる熱併給発電装置と
することが出来たものである。
熱交換器」を一体化した一体形熱交換器Ａにおいて、請
求項（２）の「排気−水熱交換器」を通過しないバイパ
ス回路を構成したので、熱併給発電装置の全体構成をコ
ンパクトにしながら、二次水の使用量が少ない場合の、
−次冷却水の異常高温にも対処できる熱併給発電装置と
することが出来たものである。
第１図は一体形熱交換器Ａを配置した熱併給発電装置の
正面図、第２図は第１図の熱併給発電装置に「排気−水
熱交換器」を通過しないバイパス回路を敷設した実施例
の正面図、第３図は「排気水熱交換器」と「水−水熱交
換器」を別体として構成した構成において「排気−水熱
交換器」を通過しないバイパス回路１０・１１を設けた
正面図、第４図は同じく第３図の裏面図、第５図はバイ
パス回路１０・１１を示す熱併給発電装置の制御回路図
、第６図・第７図は一体形熱交換器Ａの実施例の正面断
面図、第８図は同じ（平面断面図、第９図は一体形熱交
換器Ａにおいてバイパス回路を敷設した状態の正面図で
ある。 ５・・・・第一サーモスタット弁 ７・・・・熱交換器筒
正面図、第２図は第１図の熱併給発電装置に「排気−水
熱交換器」を通過しないバイパス回路を敷設した実施例
の正面図、第３図は「排気水熱交換器」と「水−水熱交
換器」を別体として構成した構成において「排気−水熱
交換器」を通過しないバイパス回路１０・１１を設けた
正面図、第４図は同じく第３図の裏面図、第５図はバイ
パス回路１０・１１を示す熱併給発電装置の制御回路図
、第６図・第７図は一体形熱交換器Ａの実施例の正面断
面図、第８図は同じ（平面断面図、第９図は一体形熱交
換器Ａにおいてバイパス回路を敷設した状態の正面図で
ある。 ５・・・・第一サーモスタット弁 ７・・・・熱交換器筒
Claims (3)
- （１）、「排気−水熱交換器」と、「水−水熱交換器」
の両者を熱交換器筒の内部に具備して一体形熱交換器を
構成し、該一体形熱交換器を熱併給発電装置のパッケー
ジ内に配置したことを特徴とする熱併給発電装置。 - （２）、「排気−水熱交換器」の一次冷却水経路内に、
「排気−水熱交換器」を通過しないバイパス回路を設け
、該バイパス回路をラジエータ室内を経て、ラジエータ
のアッパータンク内に連通配管したことを特徴とする熱
併給発電装置。 - （３）、請求項（１）記載の「排気−水熱交換器」と「
水−水熱交換器」を一体化した一体形熱交換器において
、請求項（２）の「排気−水熱交換器」を通過しないバ
イパス回路を構成したことを特徴とする熱併給発電装置
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6558490A JPH03267555A (ja) | 1990-03-15 | 1990-03-15 | 熱併給発電装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6558490A JPH03267555A (ja) | 1990-03-15 | 1990-03-15 | 熱併給発電装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03267555A true JPH03267555A (ja) | 1991-11-28 |
Family
ID=13291203
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6558490A Pending JPH03267555A (ja) | 1990-03-15 | 1990-03-15 | 熱併給発電装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03267555A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1057985A1 (en) * | 1999-05-31 | 2000-12-06 | Nortron ApS | Compact power generation apparatus and method of generating energy |
| EP1628104A2 (en) * | 2004-08-17 | 2006-02-22 | Lg Electronics Inc. | Cogeneration system |
| EP1669685A2 (en) * | 2004-12-10 | 2006-06-14 | Lg Electronics Inc. | Cogeneration system |
-
1990
- 1990-03-15 JP JP6558490A patent/JPH03267555A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1057985A1 (en) * | 1999-05-31 | 2000-12-06 | Nortron ApS | Compact power generation apparatus and method of generating energy |
| WO2000073640A1 (en) * | 1999-05-31 | 2000-12-07 | Nortron Aps | Compact power generation apparatus and method of generating energy |
| US6662563B1 (en) | 1999-05-31 | 2003-12-16 | Norton Aps | Compact power generation apparatus and method of generating energy |
| EP1628104A2 (en) * | 2004-08-17 | 2006-02-22 | Lg Electronics Inc. | Cogeneration system |
| EP1628104A3 (en) * | 2004-08-17 | 2011-05-25 | LG Electronics, Inc. | Cogeneration system |
| EP1669685A2 (en) * | 2004-12-10 | 2006-06-14 | Lg Electronics Inc. | Cogeneration system |
| EP1669685A3 (en) * | 2004-12-10 | 2011-11-16 | LG Electronics, Inc. | Cogeneration system |
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