JPH03258748A - 2,6―ナフタレンジカルボン酸の製造方法 - Google Patents
2,6―ナフタレンジカルボン酸の製造方法Info
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- JPH03258748A JPH03258748A JP2053719A JP5371990A JPH03258748A JP H03258748 A JPH03258748 A JP H03258748A JP 2053719 A JP2053719 A JP 2053719A JP 5371990 A JP5371990 A JP 5371990A JP H03258748 A JPH03258748 A JP H03258748A
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は2,6−ナフタレンジカルボン酸を効率良く製
造する方法に関するものである。
造する方法に関するものである。
2.6−ナフタレンジカルボン酸は、高分子材料、染料
中間体等として有用な物質である。特に2,6ナフタレ
ンジカルボン酸を構成成分とするポリエステルはポリエ
チレンテレフタレートよりも耐熱性、破断強さ等に優れ
ており、フィルム、食品包装材料等の素材として注目さ
れている。
中間体等として有用な物質である。特に2,6ナフタレ
ンジカルボン酸を構成成分とするポリエステルはポリエ
チレンテレフタレートよりも耐熱性、破断強さ等に優れ
ており、フィルム、食品包装材料等の素材として注目さ
れている。
従来知られている2、6−ナフタレンジカルボン酸の製
造方法としては、■ナフタレンをメチル化し、その反応
生成物から2,6−シメチルナフタレンを分離しモ、得
られた2、6−シメチルナフタレンをコバルト、マンガ
ン及び臭素等を触媒に用いて液相酸化する方法、■ナフ
タレンをイソプロピル化し、その反応生成物から2,6
−ジイツプロピルナフタレンを分離して、得られた2、
6−ジイツプロビルナフタレンをコバルト、マンガン及
び臭素等を触媒に用いて液相酸化する方法等がある。
造方法としては、■ナフタレンをメチル化し、その反応
生成物から2,6−シメチルナフタレンを分離しモ、得
られた2、6−シメチルナフタレンをコバルト、マンガ
ン及び臭素等を触媒に用いて液相酸化する方法、■ナフ
タレンをイソプロピル化し、その反応生成物から2,6
−ジイツプロピルナフタレンを分離して、得られた2、
6−ジイツプロビルナフタレンをコバルト、マンガン及
び臭素等を触媒に用いて液相酸化する方法等がある。
しかしながら、■の方法では、2,6−シメチルナフタ
レンの液相酸化は比較的容易に進行するものの、メチル
化反応生成物からの2,6−ジメチルナフタレンの分離
が困難であり、逆に、■の方法では、2,6−ジイツプ
ロピルナフタレンの製造は比較的容易であるのに対し、
2,6−ジイツプロビルナフタレンの液相酸化工程で大
量の触媒が必要である、重量収率が悪い等の問題があっ
た。
レンの液相酸化は比較的容易に進行するものの、メチル
化反応生成物からの2,6−ジメチルナフタレンの分離
が困難であり、逆に、■の方法では、2,6−ジイツプ
ロピルナフタレンの製造は比較的容易であるのに対し、
2,6−ジイツプロビルナフタレンの液相酸化工程で大
量の触媒が必要である、重量収率が悪い等の問題があっ
た。
一方、ナフタレンをエチル化し、その反応生成物から2
,6−ジエチルナフタレンを分離して、得られた2、6
−ジエチルナフタレンをコバルト、マンガン及び臭素等
を触媒に用いて液相酸化する方法は■、■の方法の持つ
欠点を克服できる可能性があり、有利な方法である。ナ
フタレンのエチル化を経由する2、6−ナフタレンジカ
ルボン酸の製造方法として従来知られている方法(特開
昭51−6.953号公報)は、ナフタレンをエチル化
し、その反応生成物から冷却晶析で2,6−ジエチルナ
フタレンを分離して、得られた2、6−ジエチルナフタ
レンを液相酸化し2.6−ナフタレンジカルボン酸とす
る方法である。しかしながら、冷却晶析でジエチルナフ
タレン異性体混合物から2,6−ジエチルナフタレンを
分離する方法では2,6−ジエチルナフタレンのみが選
択的に析出する温度幅が狭く、効率の悪い2,6ナフタ
レンシカルポン酸製造方法といえる。
,6−ジエチルナフタレンを分離して、得られた2、6
−ジエチルナフタレンをコバルト、マンガン及び臭素等
を触媒に用いて液相酸化する方法は■、■の方法の持つ
欠点を克服できる可能性があり、有利な方法である。ナ
フタレンのエチル化を経由する2、6−ナフタレンジカ
ルボン酸の製造方法として従来知られている方法(特開
昭51−6.953号公報)は、ナフタレンをエチル化
し、その反応生成物から冷却晶析で2,6−ジエチルナ
フタレンを分離して、得られた2、6−ジエチルナフタ
レンを液相酸化し2.6−ナフタレンジカルボン酸とす
る方法である。しかしながら、冷却晶析でジエチルナフ
タレン異性体混合物から2,6−ジエチルナフタレンを
分離する方法では2,6−ジエチルナフタレンのみが選
択的に析出する温度幅が狭く、効率の悪い2,6ナフタ
レンシカルポン酸製造方法といえる。
本発明はかかる状況に鑑み、その目的とする所は、ナフ
タレンのエチル化を経由する、より効率の良い2,6−
ナフタレンジカルボン酸の製造方法を提供することにあ
る。
タレンのエチル化を経由する、より効率の良い2,6−
ナフタレンジカルボン酸の製造方法を提供することにあ
る。
本発明者らは、上記方法を確立するために研究を行い、
ナフタレンのエチル化反応生成物から2゜6−ジエチル
ナフタレンを分離する際に圧力晶析法を用いて分離すれ
ば、より効率の良い2,6−ナフタレンジカルボン酸の
製造方法となることを見出し、本発明を完成した。すな
わち、本発明は、ナフタレン及び/又はモノエチルナフ
タレンを酸触媒の存在下に、エチレン、エタノール、エ
チルハライドのようなエチル化剤と反応させる反応工程
と、この反応工程で生成した生成物から2,6−ジエチ
ルナフタレンを圧力晶析法を含む分離法により分離する
分離工程と、分離工程で2,6−ジエチルナフタレンを
分離した残りの生成物の少なくとも一部を前記反応工程
に循環する循環工程と、分離工程で分離した2、6−ジ
エチルナフタレンを液相酸化して2.6−ナフタレンジ
カルボン酸を製造する酸化工程とからなる2、6−ナフ
タレンジカルボン酸の製造方法である。
ナフタレンのエチル化反応生成物から2゜6−ジエチル
ナフタレンを分離する際に圧力晶析法を用いて分離すれ
ば、より効率の良い2,6−ナフタレンジカルボン酸の
製造方法となることを見出し、本発明を完成した。すな
わち、本発明は、ナフタレン及び/又はモノエチルナフ
タレンを酸触媒の存在下に、エチレン、エタノール、エ
チルハライドのようなエチル化剤と反応させる反応工程
と、この反応工程で生成した生成物から2,6−ジエチ
ルナフタレンを圧力晶析法を含む分離法により分離する
分離工程と、分離工程で2,6−ジエチルナフタレンを
分離した残りの生成物の少なくとも一部を前記反応工程
に循環する循環工程と、分離工程で分離した2、6−ジ
エチルナフタレンを液相酸化して2.6−ナフタレンジ
カルボン酸を製造する酸化工程とからなる2、6−ナフ
タレンジカルボン酸の製造方法である。
以下、本発明について、その反応工程毎に詳細に説明す
る。
る。
「反応工程」
本工程での反応原料は、ナフタレン類及びエチレン等の
エチル化剤と、本工程での反応生成物から2,6−ジエ
チルナフタレンを除いた副生成物の少なくとも一部から
なる。
エチル化剤と、本工程での反応生成物から2,6−ジエ
チルナフタレンを除いた副生成物の少なくとも一部から
なる。
ナフタレン類は、ナフタレン及び/又はモノエチルナフ
タレンを含むものであるが、後述する循環工程から戻さ
れるジエチルナフタレン、トリエチルナフタレン、テト
ラエチルナフタレン、ペンタエチルナフタレン等から選
ばれた1種又は2種以上のポリエチルナフタレンを含む
。この反応工程に新たに加えるナフタレン類はナフタレ
ンのみとすることが有利である。エチルナフタレン類は
循環する副生物の形で加えられる。新たに加えるナフタ
レンは、分離工程で抜き出した2、6−ジエチルナフタ
レンと少量の重質物中に含まれるナフタレン環に見合っ
た量とすることがよい。
タレンを含むものであるが、後述する循環工程から戻さ
れるジエチルナフタレン、トリエチルナフタレン、テト
ラエチルナフタレン、ペンタエチルナフタレン等から選
ばれた1種又は2種以上のポリエチルナフタレンを含む
。この反応工程に新たに加えるナフタレン類はナフタレ
ンのみとすることが有利である。エチルナフタレン類は
循環する副生物の形で加えられる。新たに加えるナフタ
レンは、分離工程で抜き出した2、6−ジエチルナフタ
レンと少量の重質物中に含まれるナフタレン環に見合っ
た量とすることがよい。
エチル化剤としては、エチレン、エタノール、エチルハ
ライドを使用する。これらは1種でも、2種以上であっ
てもよい。また、後述する循環工程から戻されるトリエ
チルナフタレン、テトラエチルナフタレン、ペンタエチ
ルナフタレン等のポリエチルナフタレンもトランスエチ
ル化反応を生ずることにより1種のエチル化剤として作
用する。
ライドを使用する。これらは1種でも、2種以上であっ
てもよい。また、後述する循環工程から戻されるトリエ
チルナフタレン、テトラエチルナフタレン、ペンタエチ
ルナフタレン等のポリエチルナフタレンもトランスエチ
ル化反応を生ずることにより1種のエチル化剤として作
用する。
この工程に加えるエチル化剤の量は、この反応系に存在
するエチル基及びエチル化剤とナフタレン環とのモル比
((エチル基+エチル他剤)/ナフタレン環))の値が
1.5〜2.5の範囲内となるように調節するのか好ま
しい。
するエチル基及びエチル化剤とナフタレン環とのモル比
((エチル基+エチル他剤)/ナフタレン環))の値が
1.5〜2.5の範囲内となるように調節するのか好ま
しい。
本工程で使用する酸触媒は、塩化アルミニウム、シリカ
アルミナ、ゼオライト、固体リン酸、ヘテロポリ酸、イ
オン交換樹脂等の酸触媒であれば何でもよいが、固定床
による流通反応形式が可能である、触媒から来る副生物
かない等の点でシリカアルミナ又はゼオライトが好まし
い。
アルミナ、ゼオライト、固体リン酸、ヘテロポリ酸、イ
オン交換樹脂等の酸触媒であれば何でもよいが、固定床
による流通反応形式が可能である、触媒から来る副生物
かない等の点でシリカアルミナ又はゼオライトが好まし
い。
本工程で固体酸触媒を用いたとき反応温度は、200か
ら500℃である。反応温度が200°Cより低い領域
では反応速度が遅く、反応温度が500°Cより高い領
域では脱エチル化、エチル基の分解、エチル基の重合、
生成物の着色等が起こるため好ましくない。
ら500℃である。反応温度が200°Cより低い領域
では反応速度が遅く、反応温度が500°Cより高い領
域では脱エチル化、エチル基の分解、エチル基の重合、
生成物の着色等が起こるため好ましくない。
反応圧力は常圧〜100kg/Cr1−G、好ましくは
3〜50kg/cnr−Gである。触媒寿命を考慮して
ナフタレンが反応中、液状となる様に反応圧を選ぶのが
適当である。
3〜50kg/cnr−Gである。触媒寿命を考慮して
ナフタレンが反応中、液状となる様に反応圧を選ぶのが
適当である。
この反応工程では、エチル化が生ずると同時にトランス
エチル化が生じて2,6−ジエチルナフタレンが生成す
る。なお、この反応工程をエチル化が主として起こるエ
チル化工程とトランスエチル化か主として起こるトラン
スエチル化工程に分けても差し支えない。この場合、エ
チル化工程にはエチレン等のエチル化剤を加え、トラン
スエチル化工程にはポリエチルナフタレンを主体とする
循環工程から戻される副生物を加えることになる。
エチル化が生じて2,6−ジエチルナフタレンが生成す
る。なお、この反応工程をエチル化が主として起こるエ
チル化工程とトランスエチル化か主として起こるトラン
スエチル化工程に分けても差し支えない。この場合、エ
チル化工程にはエチレン等のエチル化剤を加え、トラン
スエチル化工程にはポリエチルナフタレンを主体とする
循環工程から戻される副生物を加えることになる。
「分離工程」
本工程は先の反応工程での生成物から、主に圧力晶析法
を用いて2,6−ジエチルナフタレンを分離する工程で
ある。
を用いて2,6−ジエチルナフタレンを分離する工程で
ある。
圧力晶析は、特許、文献等で知られている様に、圧力を
主要な操作因子とする晶析法であって、混合物を加圧す
ることによって結晶の析出を進行せしめ、この時の偏析
現象で不純物が濃縮された液相を高圧力下で分離し、こ
れによって高純度の結晶を回収する方法である。
主要な操作因子とする晶析法であって、混合物を加圧す
ることによって結晶の析出を進行せしめ、この時の偏析
現象で不純物が濃縮された液相を高圧力下で分離し、こ
れによって高純度の結晶を回収する方法である。
本工程で圧力晶析分離の原料として用いる2、6ジエチ
ルナフタレンを含むジエチルナフタレン混合物は、先の
反応工程での生成物をそのまま用いてもよいが、好まし
くは蒸留によりナフタレン、モノエチルナフタレン等の
低沸点留分及びトリエチルナフタレン、テトラエチルナ
フタレン等の高沸点留分を分離したジエチルナフタレン
留分てあり、より好ましくは、2,6−ジエチルナフタ
レンを30wtX以上含む留分である。
ルナフタレンを含むジエチルナフタレン混合物は、先の
反応工程での生成物をそのまま用いてもよいが、好まし
くは蒸留によりナフタレン、モノエチルナフタレン等の
低沸点留分及びトリエチルナフタレン、テトラエチルナ
フタレン等の高沸点留分を分離したジエチルナフタレン
留分てあり、より好ましくは、2,6−ジエチルナフタ
レンを30wtX以上含む留分である。
本工程での圧力晶析操作は、2,6−ジエチルナフタレ
ンを含むジエチルナフタレン混合物を−10〜50°C
1好ましくは0〜40℃に保ち、等温的に加圧し、50
0〜4000 kg/cイ、好ましくは1000〜30
00 kg/cnfにおいて結晶を析出させて行う。加
圧状態で0.1〜3時間保持した後、−旦圧力を300
〜2000 kg/cnfに等温的に下げ、しかる後、
濾過して液を系外に排出し、2,6ジエチルナフタレン
を得ることがよい。
ンを含むジエチルナフタレン混合物を−10〜50°C
1好ましくは0〜40℃に保ち、等温的に加圧し、50
0〜4000 kg/cイ、好ましくは1000〜30
00 kg/cnfにおいて結晶を析出させて行う。加
圧状態で0.1〜3時間保持した後、−旦圧力を300
〜2000 kg/cnfに等温的に下げ、しかる後、
濾過して液を系外に排出し、2,6ジエチルナフタレン
を得ることがよい。
得られた2、6−ジエチルナフタレンの純度が充分でな
い時は、再結晶により、より高純度の2,6−ジエチル
ナフタレンを得ることができる。再結晶溶媒としては、
炭素数1から4のアルコール及び/又は炭素数6〜8の
パラフィンが好ましく、更に好ましいのはエタノール、
イソプロパツールである。
い時は、再結晶により、より高純度の2,6−ジエチル
ナフタレンを得ることができる。再結晶溶媒としては、
炭素数1から4のアルコール及び/又は炭素数6〜8の
パラフィンが好ましく、更に好ましいのはエタノール、
イソプロパツールである。
また、本工程の圧力晶析分離操作で回収される2、6−
ジエチルナフタレン以外のジエチルナフタレンを主成分
とする混合物は、ナフタレンのエチル化反応工程に戻し
、反応器の中でエチル化、トランスエチル化、異性化反
応を同時に行うことにより、再び、2,6−ジエチルナ
フタレンどすることができる。ここでの、トランスエチ
ル化、異性化はエチル化とは別の反応器で行っても差し
支えない。
ジエチルナフタレン以外のジエチルナフタレンを主成分
とする混合物は、ナフタレンのエチル化反応工程に戻し
、反応器の中でエチル化、トランスエチル化、異性化反
応を同時に行うことにより、再び、2,6−ジエチルナ
フタレンどすることができる。ここでの、トランスエチ
ル化、異性化はエチル化とは別の反応器で行っても差し
支えない。
「循環工程」
分離工程で得られた2、6−ジエチルナフタレン以外の
ナフタレン環を持つ化合物の少なくとも一部は前記反応
工程に戻し、循環再利用する。好ましくは、蒸留によっ
て追い出し切れない少量の重質物を除いて全量循環する
。
ナフタレン環を持つ化合物の少なくとも一部は前記反応
工程に戻し、循環再利用する。好ましくは、蒸留によっ
て追い出し切れない少量の重質物を除いて全量循環する
。
「酸化工程」
本工程は先の分離工程で得られる2、6−ジエチルナフ
タレンを、コバルト、マンガン等の遷移金属等を触媒に
、炭素数3以下の脂肪族モノカルボン酸等を溶媒に用い
、分子状酸素で酸化して2,6−ナフタレンジカルボン
酸を製造する工程である。
タレンを、コバルト、マンガン等の遷移金属等を触媒に
、炭素数3以下の脂肪族モノカルボン酸等を溶媒に用い
、分子状酸素で酸化して2,6−ナフタレンジカルボン
酸を製造する工程である。
本工程で使用する酸化原料の2,6−ジエチルナフタレ
ンは高純度のものが好ましいが、2,6−ジエチルナフ
タレンのエチル基がアセチル基やホルミル基まで酸化さ
れたものやエチル基の一方のみがカルボキシル基まで酸
化されたもの等の酸化中間体をこれに混合してもよい。
ンは高純度のものが好ましいが、2,6−ジエチルナフ
タレンのエチル基がアセチル基やホルミル基まで酸化さ
れたものやエチル基の一方のみがカルボキシル基まで酸
化されたもの等の酸化中間体をこれに混合してもよい。
また、酸化反応終了後生成物を各種方法で精製した際除
去できる程度であれば、2,6−ジエチルナフタレンお
よびその酸化中間体以外の他の成分、例えば2,7−ジ
エチルナフタレン等を含んでいても差支えない。
去できる程度であれば、2,6−ジエチルナフタレンお
よびその酸化中間体以外の他の成分、例えば2,7−ジ
エチルナフタレン等を含んでいても差支えない。
本工程で溶媒として使用する炭素数が3以下の脂肪族モ
ノカルボン酸としては、蟻酸、酢酸、プロピオン酸、ブ
ロモ酢酸等を挙げることができるが、酢酸、プロピオン
酸又はそれらの混合物が好ましい。そして、本発明で用
いる溶媒は、これら炭素数が3以下の脂肪族モノカルボ
ン酸を少なくとも50重量以上%、好ましくは70重量
%以上含むことがよい。また、溶媒中に多量の水分が存
在する場合は酸化反応を阻害するが、少量であればむし
ろ良い結果をもたらす場合もある。その様な溶媒中の水
分濃度としては、0〜20重量%、好ましくは0〜10
重量%である。
ノカルボン酸としては、蟻酸、酢酸、プロピオン酸、ブ
ロモ酢酸等を挙げることができるが、酢酸、プロピオン
酸又はそれらの混合物が好ましい。そして、本発明で用
いる溶媒は、これら炭素数が3以下の脂肪族モノカルボ
ン酸を少なくとも50重量以上%、好ましくは70重量
%以上含むことがよい。また、溶媒中に多量の水分が存
在する場合は酸化反応を阻害するが、少量であればむし
ろ良い結果をもたらす場合もある。その様な溶媒中の水
分濃度としては、0〜20重量%、好ましくは0〜10
重量%である。
本工程で使用する触媒はコバルト及び/又はマンガンか
らなる遷移金属並びに臭素であることが好ましいが、遷
移金属としてニッケル、セリウム等の他の遷移金属が加
わってもよい。これらの遷移金属を反応系内に存在させ
るには、溶媒に可溶な化合物として添加すれば良く、そ
の様な化合物としては、遷移金属の酢酸塩、プロピオン
酸塩、ナフテン酸塩、水酸化物、炭酸塩、臭化物等を挙
げることができるが、好ましくは酢酸塩、プロピオン酸
塩、臭化物である。また、臭素も溶媒に可溶な物質であ
れば何でも良く、その様な化合物としては、分子状臭素
、臭化水素、金属臭化物、臭化アルキル等を挙げること
ができるが、好ましくは臭化コバルト、臭化マンガン、
臭化ニッケル、臭化セリウム等の遷移金属臭化物、臭化
カリウム、臭化ナトリウム等のアルカリ金属臭化物であ
る。
らなる遷移金属並びに臭素であることが好ましいが、遷
移金属としてニッケル、セリウム等の他の遷移金属が加
わってもよい。これらの遷移金属を反応系内に存在させ
るには、溶媒に可溶な化合物として添加すれば良く、そ
の様な化合物としては、遷移金属の酢酸塩、プロピオン
酸塩、ナフテン酸塩、水酸化物、炭酸塩、臭化物等を挙
げることができるが、好ましくは酢酸塩、プロピオン酸
塩、臭化物である。また、臭素も溶媒に可溶な物質であ
れば何でも良く、その様な化合物としては、分子状臭素
、臭化水素、金属臭化物、臭化アルキル等を挙げること
ができるが、好ましくは臭化コバルト、臭化マンガン、
臭化ニッケル、臭化セリウム等の遷移金属臭化物、臭化
カリウム、臭化ナトリウム等のアルカリ金属臭化物であ
る。
これらの触媒の内、コバルト及び/又はマンガンからな
る遷移金属触媒の使用量はその合計濃度が溶媒に対して
0.02重量%以上、好ましくは0゜05重量%以上と
することがよく、臭素の使用量は臭素濃度が溶媒に対し
て0.02重量%以上、好ましくは0.05重量%以上
であることがよい。
る遷移金属触媒の使用量はその合計濃度が溶媒に対して
0.02重量%以上、好ましくは0゜05重量%以上と
することがよく、臭素の使用量は臭素濃度が溶媒に対し
て0.02重量%以上、好ましくは0.05重量%以上
であることがよい。
ここで、濃度は金属又は臭素に換算した濃度を意味し、
反応系内で金属又は臭素として存在することを意味する
ものではない。
反応系内で金属又は臭素として存在することを意味する
ものではない。
そして、これらの触媒が溶媒に溶けた触媒溶液を2,6
−ジエチルナフタレンに対し、3重量倍以上、好ましく
は5重量倍以上用いる。触媒量が不足すると2,6−ナ
フタレンジカルボン酸の収率が低下する。
−ジエチルナフタレンに対し、3重量倍以上、好ましく
は5重量倍以上用いる。触媒量が不足すると2,6−ナ
フタレンジカルボン酸の収率が低下する。
反応温度は、120°C〜250℃、好ましくは150
°C〜200°Cの範囲である。反応温度が低いと反応
速度の低下に伴い2,6−ナフタレンジカルボン酸の収
率が低下し、反対に高い場合には副反応生成物が増加し
て、得られる2、6−ナフタレンジカルボン酸の純度が
低下する。
°C〜200°Cの範囲である。反応温度が低いと反応
速度の低下に伴い2,6−ナフタレンジカルボン酸の収
率が低下し、反対に高い場合には副反応生成物が増加し
て、得られる2、6−ナフタレンジカルボン酸の純度が
低下する。
本工程で使用する分子状酸素含有ガスとしては、酸素ガ
ス、不活性ガスで希釈された分子状酸素等であり、その
酸素濃度は10〜100体積%、好ましくは15〜10
0体積%である。工業的には空気を使用するのが有利で
ある。また、酸素分圧は、0.1〜20kg/Cd−G
の範囲、好ましくは0.1〜10kg/cd−G、更に
好ましくは0.5〜5kg/crl−Gである。反応圧
力は、反応温度において溶媒が液相に保持される様に設
定するが、通常10〜30kg/caf・G程度が適当
である。
ス、不活性ガスで希釈された分子状酸素等であり、その
酸素濃度は10〜100体積%、好ましくは15〜10
0体積%である。工業的には空気を使用するのが有利で
ある。また、酸素分圧は、0.1〜20kg/Cd−G
の範囲、好ましくは0.1〜10kg/cd−G、更に
好ましくは0.5〜5kg/crl−Gである。反応圧
力は、反応温度において溶媒が液相に保持される様に設
定するが、通常10〜30kg/caf・G程度が適当
である。
本工程の反応形式は、酸化原料である2、6−ジエチル
ナフタレン又は2,6−ジエチルナフタレンとその酸化
中間体を連続的に反応系に装入することか望ましい。こ
の様な反応形式としては、■触媒溶液、酸化原料及び分
子状酸素含有ガスを連続的に反応系に装入し、生成した
2、6−ナフタレンジカルボン酸を含む溶液を連続的に
抜き出す完全連続方式、 ■触媒溶液は反応前に予め反応系に装入し、反応中は酸
化原料及び分子状酸素含有ガスを連続的に反応系に装入
して反応した後、反応後にまとめて生成した2、6−ナ
フタレンジカルボン酸を含む溶液を抜き出す半連続方式 これらの方法に対し、反応前に触媒溶液、酸化原料を予
め反応系に装入し、反応中は分子状酸素含有ガスのみを
連続的に反応系に装入して反応した場合は、反応中、2
,6−ジエチルナフタレンあるいはその酸化中間体の濃
度が高くなりすぎるため、酸化反応以外の重合等の副反
応の割合が増加し、得られる2、6−ナフタレンジカル
ボン酸の純度、収率は低いものとなる。
ナフタレン又は2,6−ジエチルナフタレンとその酸化
中間体を連続的に反応系に装入することか望ましい。こ
の様な反応形式としては、■触媒溶液、酸化原料及び分
子状酸素含有ガスを連続的に反応系に装入し、生成した
2、6−ナフタレンジカルボン酸を含む溶液を連続的に
抜き出す完全連続方式、 ■触媒溶液は反応前に予め反応系に装入し、反応中は酸
化原料及び分子状酸素含有ガスを連続的に反応系に装入
して反応した後、反応後にまとめて生成した2、6−ナ
フタレンジカルボン酸を含む溶液を抜き出す半連続方式 これらの方法に対し、反応前に触媒溶液、酸化原料を予
め反応系に装入し、反応中は分子状酸素含有ガスのみを
連続的に反応系に装入して反応した場合は、反応中、2
,6−ジエチルナフタレンあるいはその酸化中間体の濃
度が高くなりすぎるため、酸化反応以外の重合等の副反
応の割合が増加し、得られる2、6−ナフタレンジカル
ボン酸の純度、収率は低いものとなる。
酸化反応によって生成した2、6−ナフタレンジカルボ
ン酸は、反応生成物を固液分離することにより固相側に
得ることができる。固液分離によって得られた粗2,6
−ナフタレンジカルボン酸は、酢酸等による洗浄、水洗
浄を行うことにより、付着触媒溶液、酸化反応中間体及
びトリメリット酸触媒金属錯体を除去することができ、
純度アップが可能である。さらに必要な場合は、公知の
方法として知られている通常の2,6−ナフタレンジカ
ルボン酸精製法を用いれば、極めて高純度の2,6−ナ
フタレンジカルボン酸を得ることが8来る。
ン酸は、反応生成物を固液分離することにより固相側に
得ることができる。固液分離によって得られた粗2,6
−ナフタレンジカルボン酸は、酢酸等による洗浄、水洗
浄を行うことにより、付着触媒溶液、酸化反応中間体及
びトリメリット酸触媒金属錯体を除去することができ、
純度アップが可能である。さらに必要な場合は、公知の
方法として知られている通常の2,6−ナフタレンジカ
ルボン酸精製法を用いれば、極めて高純度の2,6−ナ
フタレンジカルボン酸を得ることが8来る。
以下、実施例に基づいて、本発明を具体的に説明する。
なお、実施例における部及び%は特に断らない限り、そ
れぞれ重量部及び重量%を示す。
れぞれ重量部及び重量%を示す。
実施例1
「反応工程J
攪拌器付きオートクレーブに、ナフタレン4400部、
触媒としてシリカアルミナ1380部を仕込み、反応温
度300℃でエチレン2100部を連続的に供給しエチ
ル化反応を行った。反応終了後触媒を固液分離し、反応
生成物(A)を得た。
触媒としてシリカアルミナ1380部を仕込み、反応温
度300℃でエチレン2100部を連続的に供給しエチ
ル化反応を行った。反応終了後触媒を固液分離し、反応
生成物(A)を得た。
反応生成物(A)のガスクロマトグラフィーによる分析
値を第1表に示す。
値を第1表に示す。
「分離工程」
反応工程での反応生成物(A)5500部を理論段数8
0段の蒸留装置で蒸留し、モノエチルナフタレンを主成
分とする低沸点留分(B)1760部、2.6−ジエチ
ルナフタレンを含むジエチルナフタレン留分(C)16
50部、トリ及びテトラエチルナフタレンを主成分とす
る高沸点留分(D)1925部及び残油165部に分離
した。それぞれの組成を第1表に示す。残油165部は
小型蒸留装置で更に蒸留し、テトラエチルナフタレンを
主成分とする留分150部と残渣15部に分けた。
0段の蒸留装置で蒸留し、モノエチルナフタレンを主成
分とする低沸点留分(B)1760部、2.6−ジエチ
ルナフタレンを含むジエチルナフタレン留分(C)16
50部、トリ及びテトラエチルナフタレンを主成分とす
る高沸点留分(D)1925部及び残油165部に分離
した。それぞれの組成を第1表に示す。残油165部は
小型蒸留装置で更に蒸留し、テトラエチルナフタレンを
主成分とする留分150部と残渣15部に分けた。
濾過器付きの圧力容器に、蒸留によって得られた2、6
−ジエチルナフタレンを含むジエチルナフタレン留分(
C)100部を装入し、恒温槽で30°Cに保った。次
いて等温的に圧力が2500 kg/ciとなるまで加
圧し、結晶を析出させた。その状態で30分間保持した
後、圧力を2000 kg/cnfにまで下げ、そこか
ら徐々に内容物の圧搾濾過を開始し、液相を系外に排出
して、7部の固体(E)を得た。分析結果を第2表に示
す。固体(E)にエタノールを加え一旦、完全に溶解さ
せた。0°Cまで冷却し、析出した固体を固液分離して
6部の固体(F)を得た。この固体(F)の純度99゜
7%の2゜6−ジエチルナフタレンであった。分析結果
を第2表に示す。
−ジエチルナフタレンを含むジエチルナフタレン留分(
C)100部を装入し、恒温槽で30°Cに保った。次
いて等温的に圧力が2500 kg/ciとなるまで加
圧し、結晶を析出させた。その状態で30分間保持した
後、圧力を2000 kg/cnfにまで下げ、そこか
ら徐々に内容物の圧搾濾過を開始し、液相を系外に排出
して、7部の固体(E)を得た。分析結果を第2表に示
す。固体(E)にエタノールを加え一旦、完全に溶解さ
せた。0°Cまで冷却し、析出した固体を固液分離して
6部の固体(F)を得た。この固体(F)の純度99゜
7%の2゜6−ジエチルナフタレンであった。分析結果
を第2表に示す。
「循環工程j
攪拌器付きオートクレーブに前記分離工程の蒸留操作で
得たモノエチルナフタレンを主成分とする低沸点留分(
B)、トリ及びテトラエチルナフタレンを主成分とする
高沸点留分(D)、固体(F)以外のすべてのジエチル
ナフタレン留分及び蒸留残油より回収したテトラエチル
ナフタレンを主成分とする留分の混合物に、更にナフタ
レンを加え、第1表の値となるように反応原料(G)を
調製し、1500部仕込んだ。更に触媒としてシリカア
ルミナ305部を仕込み、反応温度300℃でエチレン
27部を連続的に供給しエチル化反応を行った。反応終
了後触媒を固液分離し、反応生成物()()を得た。反
応生成物(l()のガスクロマトグラフィーによる分析
値を、第1表に示す。この反応生成物(H)は先の反応
工程で得られた反応生成物(A)と同一の組成であり、
反応生成物(A)と同じ「分離J、「循環J処理が可能
であることが分かる。
得たモノエチルナフタレンを主成分とする低沸点留分(
B)、トリ及びテトラエチルナフタレンを主成分とする
高沸点留分(D)、固体(F)以外のすべてのジエチル
ナフタレン留分及び蒸留残油より回収したテトラエチル
ナフタレンを主成分とする留分の混合物に、更にナフタ
レンを加え、第1表の値となるように反応原料(G)を
調製し、1500部仕込んだ。更に触媒としてシリカア
ルミナ305部を仕込み、反応温度300℃でエチレン
27部を連続的に供給しエチル化反応を行った。反応終
了後触媒を固液分離し、反応生成物()()を得た。反
応生成物(l()のガスクロマトグラフィーによる分析
値を、第1表に示す。この反応生成物(H)は先の反応
工程で得られた反応生成物(A)と同一の組成であり、
反応生成物(A)と同じ「分離J、「循環J処理が可能
であることが分かる。
「酸化工程」
電磁攪拌機付きチタン製加圧容器に酢酸コバルト、酢酸
マンガン、臭化ナトリウムが水分0.5%を含む酢酸に
溶けた触媒溶液(コバルト濃度0゜2X、マンガン濃度
0.2N、臭素濃度0.6X) 190部を予め装入し
、反応温度180℃、反応圧15kg/cnf・Gに保
持しながら、分離工程で得られた純度99.7%の2.
6−ジエチルナフタレン及び圧縮空気を連続的に反応器
に供給し、酸化反応を行った。2,6−ジエチルナフタ
レンは毎時10部の割合で2時間供給し、2,6−ジエ
チルナフタレン供給終了後も、反応器の温度と圧を保持
したまま圧縮空気を15分間供給した。反応終了後は冷
却してからスラリー状の反応生成物を濾過して分離し、
得られた結晶を酢酸洗浄、水洗浄後乾燥し、純度97.
2%の2,6−ジエチルナフタレンを収率89モル%の
収率で得た。
マンガン、臭化ナトリウムが水分0.5%を含む酢酸に
溶けた触媒溶液(コバルト濃度0゜2X、マンガン濃度
0.2N、臭素濃度0.6X) 190部を予め装入し
、反応温度180℃、反応圧15kg/cnf・Gに保
持しながら、分離工程で得られた純度99.7%の2.
6−ジエチルナフタレン及び圧縮空気を連続的に反応器
に供給し、酸化反応を行った。2,6−ジエチルナフタ
レンは毎時10部の割合で2時間供給し、2,6−ジエ
チルナフタレン供給終了後も、反応器の温度と圧を保持
したまま圧縮空気を15分間供給した。反応終了後は冷
却してからスラリー状の反応生成物を濾過して分離し、
得られた結晶を酢酸洗浄、水洗浄後乾燥し、純度97.
2%の2,6−ジエチルナフタレンを収率89モル%の
収率で得た。
[発明の効果]
本発明方法によれば、従来の方法より効率良く、安価に
2,6−ナフタレンジカルボン酸を得ることができ、工
業的意義は極めて高い。
2,6−ナフタレンジカルボン酸を得ることができ、工
業的意義は極めて高い。
Claims (1)
- (1)ナフタレン及び/又はモノエチルナフタレンを酸
触媒の存在下に、エチレン、エタノール及びエチルハラ
イドからなる群れから選ばれた少なくとも1種のエチル
化剤と反応させる反応工程と、この反応工程で生成した
生成物から2,6−ジエチルナフタレンを圧力晶析法を
含む分離法により分離する分離工程と、分離工程で2,
6−ジエチルナフタレンを分離した残りの生成物の少な
くとも一部を前記反応工程に循環する循環工程と、2,
6−ジエチルナフタレンを液相酸化して2,6−ナフタ
レンジカルボン酸を製造する酸化工程とからなることを
特徴とする2,6−ナフタレンジカルボン酸の製造方法
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2053719A JPH03258748A (ja) | 1990-03-07 | 1990-03-07 | 2,6―ナフタレンジカルボン酸の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2053719A JPH03258748A (ja) | 1990-03-07 | 1990-03-07 | 2,6―ナフタレンジカルボン酸の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03258748A true JPH03258748A (ja) | 1991-11-19 |
Family
ID=12950636
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2053719A Pending JPH03258748A (ja) | 1990-03-07 | 1990-03-07 | 2,6―ナフタレンジカルボン酸の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03258748A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1997024302A1 (fr) * | 1995-12-26 | 1997-07-10 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Procede de purification d'une substance cristalline |
-
1990
- 1990-03-07 JP JP2053719A patent/JPH03258748A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1997024302A1 (fr) * | 1995-12-26 | 1997-07-10 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Procede de purification d'une substance cristalline |
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