JPH03258441A - 鋼の連続鋳造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、鋼の連続鋳造方法に関する。特に、連ｖｒ、
Ｓ造の鋳型内に浸漬ノズルから供給される溶鋼の流れを
電磁力により制御する鋼の連続鋳造方法に関する６ ［従来の技術］ 第７図は、スラブ連続鋳造機での浸漬ノズルがら鋳型内
への溶鋼の流れを模式的に示した図である、鋳型ユ内の
溶鋼８の表面には、モールドパウダーが浮遊している。

モールドパウダーは、溶鋼８の酸化防止と保温、凝固シ
ェル９と鋳型ｌとの間の潤滑、非金属介在物の吸着等の
役目を持っている。湯面側のモールドパウダーは、溶鋼
８の熱で溶融状態になりいる。大気側のモールドパウダ
ーは粉状パウダー７となって溶［８の表面を覆っている
。溶融パウダー６は凝固シェル９と鋳型１との間に流入
して潤滑剤の役目を果たす。溶融パウダー６は潤滑剤と
して消耗されるので、消耗量に見合うだけ補給されて、
湯面上のモールドパウダーの厚さは、一定に制御される
。浸漬ノズル２は鋳型ｌの中央部に鉛直に設けられてい
る。

浸漬ノズル２の先端に設けられた吐出孔３は、鋳型１の
短辺側側壁に対向して開口している。溶鋼はこの吐出孔
３から鋳型内に吐出される。溶鋼の吐出流４は鋳型の短
辺側側壁に向かって斜め下方に進行する。溶鋼の吐出流
４は、短辺側側壁に衝突して上下の２つの流れ、すなわ
ち反転流１１と侵入流１２に分かれる。反転流１１は短
辺側側壁にそって上昇し、短辺側側壁の近くの湯面変動
の原因となる。第８図は、鋳型内の溶鋼の湯面変動を模
式的に示した図である。浸漬ノズル２の吐出孔３からの
吐出流は反転流１１と侵入流１２に分かれる０反転流１
１は溶湯表面に到達し、鋳型内の溶湯表面を波立たせる
。溶湯表面の波立ちが湯面変動となる。湯面波動は渦流
距離計１５により測定される。測定された電圧信号はフ
ィルターにかけられ、高周波数成分が除去される。高周
波数成分が除去された電圧は、ミリボルト計て測定され
る。渦流距離計１５は、第８図に示すような、鋳型の短
辺側側壁の近くの湯面上に設置される。

第９図は、約１分間の湯面レベルの経時変化を模式的に
示した図である。湯面は長い周期を持つ波と短い周期を
持つ波の合成であり、長い周期の傾向として上昇或は下
降が低い波高であるとともに、短い周期で大きな波高の
波動が重なっている。操業上で有害な波動は、後者の大
きな波高の波動であり、場面の最低値から直後の湯面の
最高値までの距離を波動レベルとして定義し、］分間の
波動レベルを測定し、波動レベルの最大値を最大湯面波
動高さｈとしてデータ処理が行なわれる。特に溶鋼の吐
出量が３　ｔｏｎ／ｗｉｎ以上の高速鋳造においては、
浸漬ノズル２の吐出孔３からの吐出流速が大きい、吐出
流が凝固シェル９に衝突した後に生ずる反転流１１も大
きく、大きな湯面波動が発生する。第１０図は最大湯面
波動高さと熱延板表面欠陥指数の関係を示すグラフ図で
ある。

第１０図から明らかなように、最大湯面波動高さが４１
〜８■の範囲て熱延板の表面欠陥の発生率が少ない。こ
の最大湯面波動高さ４■〜８■の範囲がより好ましい範
囲である。この湯面波動が大きい場合、溶融パウダー６
がＪ面波動により溶鋼側に巻き込まれ悲濁する。溶鋼中
に巻き込まれた溶融パウダー６は、溶鋼と溶融パウダー
６の比重差により浮上してしまうが、一部は凝固シェル
９に捕捉される。一方、湯面波動が小さい場合には、溶
鋼表面への新しい溶鋼の供給が少ないので、モールドパ
ウダー５は溶融速度が低下して、高粘度で低温度になる
。従って、溶鋼中の介在物は溶融パウダー６へ溶解・吸
着しにくくなり、介在物が凝固シェル９に捕捉され鋳片
の内質欠陥となり易くなる。上記の最大湯面波動高さの
好ましい範囲４ｍｍ〜８ｍｍという値は、連続鋳造操業
の経験によって得られた値である。この範囲に入るよう
に浸漬ノズル２の形状、浸漬ノズル２の吐出角度、浸漬
ノズル２の詰まり、鋳型１の幅等が規制される。

しかしながら、最近、連続鋳造の生産性の向上のため、
以下に示す事柄が行われるようになり、操業条件が変わ
ってきた。

（ａ）一つのタンデイツシュ及び浸漬ノズルで数チャー
ジ連続して連続鋳造を行う多連続鋳造技術、 （ｂ）鋳造中の鋳型幅の変更、 （ｃ）ｉ造速度の変化を短時間で低速がら高速Ｉ＼行う
速度比の増大、 上記操業条件の変化の結果、最初の操業条件に適した浸
漬ノズルの吐出孔の形状や吐出角度では満足できない操
業条件が発生するようになり、湯面波動高さを最適範囲
に制御することができなくなった。

湯面波動高さをコントロールする技術としては、二つの
方法が知られている。従来方法１は、直流磁場により吐
出流にブレーキを掛ける方法である。鋳型長辺面の冷却
箱内に２対の直流磁石が設置され、磁界の方向を鋳型の
厚み方向にして、浸漬ノズルからの吐出流に対して直交
する直流磁場が加えられる。流動する溶鋼内に発生する
誘導を流と直流磁場とにより、溶鋼の流動とは逆方向に
発生する電磁力により溶鋼の流動が制御される。従来方
法２は、湯面位置に直流磁場を印加する方法である。湯
面位置に鋳型の厚み方向の磁界を与える直流磁石を配置
し、湯面に水平に直流磁場を印加することにより、磁場
内の湯面波動高さが制御される。従来方法１は、永井ら
：　鉄と鋼６８巻（１９８２）　、　５２７０と銘木ら
：　鉄と鋼　６８巻（１，９８２）　、　５９２０に開
示されている。従来方法２は、小球ら　鉄と＃１７２巻
（１９８６）　、　３７１８に開示されている。

［発明が解決しようとする課題］ 浸漬ノズルから吐出された吐出流は凝固シェルに衝突し
、上向きの反転流と下向きの侵入流に分かれる。二つの
流れのうち、上向きの反転流の持つ運動エネルギーが湯
面を振動させるため、湯面波動が発生する。

しかしながら従来方法１は、浸漬ノズルと鋳型短辺面と
の途中の吐出流に直角に直流磁場を印加して流体にブレ
ーキを掛ける方法であるが、浸漬ノズルから吐出された
後の吐出流は拡散して行くため、広い範囲に直流磁場を
印加する必要がある。広い範囲に直流磁場を印加するた
めの設備が大型になりコストが高くなる。又この方法で
は、吐出流と印加した直流磁場との相互作用によって発
生する渦ｔＸ流の回路が溶鋼内にできるため、電流密度
を大きくすることができない。従って、大きなブレーキ
力を発生させるためには磁束密度を大きくする必要があ
る。磁束密度を大きくするには設備コストが高くなる。

従来方法２では、湯面波動に直接直流磁場を印加するた
め、波動の制御は最もやりやすい、しかし、湯面波動の
最も激しい位置は、鋳型短辺面がち１００ｍ＋＊の範囲
である。従って、鋳型短辺面がら１００＋ｃｍの範囲に
直流磁場が印加される。磁場発生装置は鋳型長辺銅板の
裏側で鋳型長辺銅板の上端から約１００■付近に設置す
る必要がある。

上記の位置に磁場発生装置を設置する場合には、冷却水
箱の大掛かりな改造が必要であり、かつ鋳型銅板の冷却
溝の方向も横方向にする必要があり、鋳型長辺銅板の冷
却が不十分となる。

本発明は、鋳型内の湯面波動を小さくしパウダーの巻き
込みを防止し、且つ介在物の侵入深さを浅くすることに
よって、介在物の浮上を図り、良好な表面性状を有する
製品を製造することを目的とする。

［ｎ題を解決するための手段］ 上記目的を連敗するために、本発明は、タンデイツシュ
から浸漬ノズルの吐出孔を介して溶鋼を鋳型内に供給し
、浸漬ノズルを挟むように鋳型の長辺銅板の外側に設け
られ且つ浸漬ノズルに関して相対する磁極の極性が同じ
であるように設けられた少なくとも一対の直流磁石で、
該吐出孔からの溶鋼の流れに対して鉛直方向に直流磁場
を印加し、所定の鋳込み速度で鋳造することからなる鋼
の連続鋳造方法を提供する。

［作用］ 本発明においては、連続鋳造鋳型内の浸漬ノズルの吐出
孔からの溶鋼の吐出流に対し、鉛直方向に直流磁場が印
加される。導電性流体が磁場中を流動するとフレミング
の右手の法則により流体内に起電力が発生し、？１％電
流が流れる。この渦電流と印加磁場との相互作用により
、フレミングの左手の法則に基づいて流体の運動方向と
は逆方向に電磁力が働くため、流体の運動は妨げられる
。この結果、溶鋼の吐出流は減速する。吐出流が減速す
ると、鋳型短辺面のシェルに衝突後の反転流の流速も小
さくなり、湯面波動は起こりにくくなる。また、浸漬ノ
ズルの二つの吐出孔のうちの片方にのみ多量の溶鋼が偏
って流れ出す片流れ現象が発生した場合、流速の大きい
方の吐出流にはより大きな電磁力が作用する。この結果
、片流れ現象は抑制される。直流磁場を鉛直方向に印加
すると渦電流は、第６図（ｂ）に示すように浸漬ノズル
の周りに回路を形成する。渦電流の回路の一部として電
気抵抗率２．５Ｘ１０−８Ω・ｍの鋳型銅板を電流が流
れるため５回路の電気抵抗が小さくなり電流密度を大き
くすることができる。この結果、発生する電磁力は大き
くなり効率的に電磁力を発生させることができる。直流
磁場をスラブ厚み方向と同じ水平方向に印加した場合に
は、発生する渦電流は鋳型銅板と平行な面で溶鋼内に回
路を作る。溶鋼の電気抵抗率は１５０　Ｘ　１０−８Ω
・ｍと大きいので、回路の電気抵抗が大きくなり渦電流
密度が小さくなる。したがって、直流磁場を鉛直方向に
印加できるように、一方の磁極が鋳型長辺銅板の上端の
直上に且つ他方の磁極が浸漬ノズル吐出孔より下方の鋳
型長辺銅板の後面にくるように、直流磁石は配置される
。

次に、溶鋼に電磁力を作用させた場合の溶鋼の流動につ
いての考え方を説明する。第６図は鋳型内の溶鋼に電磁
力を作用させた場合の溶鋼の流動の状況を示す図である
。第６図（ａ）は鋳型内の縦断面図である（凝固シェル
は図示を省略しである）、第６図（ｂ）は、第６図（ａ
）のＡ−Ａにおける横断面図である。２１は鋳型長辺銅
板、２２は浸漬ノズル、２３は電磁石、２４は磁芯、２
５は直流磁石コイル、３０は溶鋼、３１は直流磁石の一
方の磁極、３２は直流磁石の他方の磁極、３３は浸漬ノ
ズルの吐出孔である。磁界２６は、第６図（ａ）では矢
印の付いた点線で、第６図（ｂ）では■印で表される。

吐出流２７は第６図（ｂ）で黒矢印で表される。渦電流
２８は第６図（ｂ）で矢印の付いた実線で表される。制
動力２つは第６図（ｂ）で白矢印で表される。

溶鋼３０はタンデイツシュから浸漬ノズル２２を介して
鋳型に注入される。浸漬ノズル２２を挟むように少なく
とも一対の電磁石２３が設置される。１！磁石２３は磁
芯２４と直流磁石コイル２５から構成される。磁芯２４
の一方の磁極３１は鋳型長辺銅板２１の上端直上に配置
される。直流磁石の他方の磁極３２は浸漬ノズルの吐出
孔３３より下方のレベルで且つ鋳型長辺面２１の背面に
配置される。（ＩＭえば、磁極３１をＮ極とすれば、磁
極、３２はＳ極とされる。磁極３１をＳ極とすれば、磁
極３２はＮ極とされる。浸漬ノズル２２を挟んで相対す
る磁極の極性は同一にされる。たとえば、３１ａと３１
ｂはＮ極に、３２ａと３２ｂはＳ極にされる。浸漬ノズ
ル２２からの吐出流２７に対して磁界２６を垂直に印加
することによって、吐出流２７内に吐出流の運動方向と
は逆向きの制動力２９が発生する。制動力２９によって
吐出流２７の流れの速度は遅くなる。

流動している溶鋼３０に直流磁場を印加すると、下式に
より起電力Ｅが発生する。

Ｅ＝ＶＸＢ＝Ｖｙ　＋　Ｂｚ　　　　　−（１）■　＝
溶鋼の速度（旬／戴） Ｂ　：磁束密度 ＶＹ：溶鋼の速度の銃撃幅方向の成分（ｍ／＃Ｒ）Ｂ２
：磁束密度の鉛直方向成分 この起電力Ｅにより溶鋼内に渦電流■が流れ、渦電流Ｉ
と磁束密度Ｂとの相互作用により溶鋼の運動方向と逆方
向に制動力Ｙが働く。

Ｆ−ＩＸＢ＝　　　（７ＶＹ　　−Ｂｚ２　　−　　＜
２）σ：流体の電気抵抗率（Ω・ｍ） （２）式により、制動力の大きさはｖ）・とＢ２２に依
存する。

溶鋼の連続鋳造においては、低速鋳造の場合はＶＹが小
さいため、溶鋼に働く制動力Ｆは小さいが、高速鋳造に
なる程、ＶＹが大きくなるのて制動力Ｆは大きくなる。

浸漬ノズル２２から吐出された吐出流２７は、直流磁場
が無い場合には、片方の吐出孔３３がら優先的に流出す
る片流れ現象が起こりやすい。直流磁場を鉛直方向に印
加することによって、吐出流速の速い方には、（２）式
に従ってより大きな制動力が働くため、吐出流は均一化
され、片流れ現象は緩和される。この結果、最大湯面波
動高さを一定の範囲に制御することができる。

鋳型内の湯面波動を錨型鋳型短辺銅板近傍の溶鋼上方に
配置された渦流距離計によって測定し、測定値に基づい
て直流磁石のコイル電流をｉｉＪ御し磁界強さを調節し
ても良い、磁界強さを調節することにより、湯面波動高
さが所定の範囲に制御される。湯面波動に伴うモールド
パウダーの巻き込みが減少する。

吐出流に対して鉛直方向に印加される磁場の大きさは鋳
造速度によって変わるが、２．５〜８Ｔｏｎ／ｗｉｎで
は、１０００〜４０００ガウス程度が望ましい。１００
０ガウス未満ては、湯面波動高さを制御する効果が少な
い、　４．０００ガウスを超えると直流電磁石の容量が
過大となり設備的に問題となる。

［実施例コ 以下、添付図面を参照してこの発明方法を実施するのに
使用した連続鋳造用鋳型を具体的に説明する。第１図（
ａ）は、本発明を実施するのに使用する連続鋳造用鋳型
の縦断面図である。第】図（ｂ）は、第１図（ａ）のＡ
−Ａにおける横断面図である。第１図（ｃ）は、第１図
（ａ＞の電磁石を模式的に示した図である。２１は鋳型
長辺銅板、２２は浸漬ノズル、２３は電磁石、２４は磁
芯、２５は直流磁石コイル、３０は溶鋼、３１は直流磁
石の一方の磁極、３２は直流磁石の他方の磁極、３３は
浸漬ノズルの吐出孔、４１は冷却水路、４２は鋳型長辺
銅板２１との間に冷却水路を４１を構成するバックプレ
ート、４３は冷却水を給水するための水箱、４４は冷却
水を排水するための水箱である。

浸漬ノズル２２を挟んで前、後面の鋳型長辺銅板２１の
背後に各々１対の電磁石２３が配置された。電磁石２３
は磁芯２４と直流磁石コイル２５から構成した。直流磁
石の一方の磁極３１は鋳型長辺銅板２１の上端の直上に
、直流磁石の他方の磁極３２は鋳型長辺銅板２１の外側
で浸漬ノズルの吐出孔３３の下３００　＋ｕａ程度のレ
ベルに配置された。ｆｓ型全体に磁場が印加されるよう
に、また鋳型長辺銅板２１の上端の直上に配置される磁
極３１が鋳型内の鋳造作業の邪魔にならないように配慮
して、磁芯２４の断面寸法を決めた。すなわち、上方の
磁極３１は高さ７０ｍｍ、幅１１００ｍ＋＋で角を落と
した形状とした。下方の磁ｆｉ３２は高さ１００ｍｍ、
幅１１００關とした。直流電磁石２４の磁極の極性は、
浸漬ノズル２２を挟んで同極対向になるように選んだ０
以上のようにすることにより、鋳型内に鉛直方向の磁界
を発生することが出来た。バックプレートの材質は非磁
性金属のステンレス鋼とすることが好ましい、鋳型内の
磁界に磁気的な影響を与えずに効率的な磁界発生が出来
る。また、直流電磁石２３は鋳型と共に図示していない
加振台に取り付けられ、上下方向にオシレーションされ
る。

（実施例１） 第１図で示した１対の電磁石２３を設置した連続鋳造鋳
型を用いて鋳造した際の鋳型短辺銅板３４近傍の湯面波
動高さを測定した。２２０ｍ５厚み、１２００ｍｍ幅の
断面寸法のスラブが０．７〜２　、７　ｍ／ｗｉｎの引
抜速度で鋳造された。この時の鋳造速度は、１　、４〜
２　、７　ｔｏｎ／ｗｉｎの間で変化した。第２図は、
直流磁場を印加した場合としない場合の鋳造速度又は引
き抜き速度と最大湯面波動高さの関係を示す図である。

第２図の横軸には引抜速度と鋳造速度と関係を示す、○
は磁場無しで、・は磁場有りである。直流磁場の磁束密
度は２０００〜２５００ガウスの範囲で調整した。磁場
を印加した場合の最大湯面波動高さは、磁場を印加しな
い場合の最大湯面波動高さに比べかなり小さくなってい
る。　２　、５　ｔｏｎ／ｗｉｎ以下の鋳造速度では、
最大湯面波動高さは４■ｍ以下に抑制される。

一方、２　、５　ｔｏｎ／ｗｉｎ以上の鋳造速度でも最
大湯面波動高さは、８ｍｍ以下に抑制することができる
。

（実施例２） 第１図で示した１対の電磁石２３を設置した連続鋳造鋳
型を用いて、浸漬ノズルの吐出流に直流磁場を印加しな
がら鋳造を実施した。直流磁場の印加条件は実施例１で
の結果より判断した。即ち、３．０ｔｏｎ／■ｉｎ以上
の鋳造速度で直流磁場の磁束密度を２０００ガウスに設
定した。２２０ｕ＋厚み、１２００關輻の断面寸法のス
ラブが鋳造された。第３図は引き抜き速度と最大湯面波
動高さの経時変化を示す図である。ｆａ３１ｉ：開始か
ら開始後２０分までは、磁場は印加されていない、鋳造
開始後２０分から３３分の間は、２０００ガウスの磁場
が印加された。３３分から４０分の間は、鍋交換のため
磁場がかけられていない、鋳造開始後４０分以降は２０
００ガウスの磁場が印加された。鋳造開始直後について
は最大湯面波動高さを測定するための渦流距離計のセッ
テングと調節が必要なため最大湯面波動高さを測定はで
きなかった。測定できる状態になってから直流磁場を印
加すると、最大湯面波動高さの値は、はぼ全鋳造領域に
わたって適正な範囲に制御ができた。なお、鍋交換の時
には、吐出流速が遅いため湯面波動は静かであり、直流
磁場を印加して吐出流に制動力を作用させる必要がなか
った。

第４図は鋳造速度と熱延板表面欠陥指数との関係を示す
グラフ図である。○は磁場をかけなかった場合で、・は
磁場をかけた場合である。なお、直流磁場を掛けるのは
鋳造速度を３　、　Ｏｔｏｎ／ｗｉｎ以上の時に使用し
た０表面欠陥指数とはヘゲ個数を観察面積で割った値を
指数化したものである。

この図から明らかなように直流磁場を印加することによ
り、高速鋳造において熱延板表面欠陥指数が著しく減少
した。

（実施例３） 鋳型寸法が厚み２２０　ｍｍ、幅１４００　ａｙｓの鋳
型を使い、低炭素アルミキルド鋼を鋳造した。低炭素ア
ルミキルト鋼の成分は、Ｃ：０．０４〜０．０５ｗｔ％
、Ｓｉ；０．０１〜０．０２Ｗｔχ、Ｍｎ　：　０．２
２　九０゜２６ｗｔ、％、Ｐ、０．０１２〜０．０１．
８　ｗ１％、ｓｈｏ、０１３　九０゜０１．６ｗｔ、％
、ｓｏｆ、Ａｆ　；　０．０２８〜０．０３６　ｗｔ、
％であった。引き抜き速度は、１　、８ｍ／ｖａｉｎか
ら２．７朧／ｗｉｎ、まで変化させた。

直流磁場は、Ｅｘａｍｐｌｅ−１で示されたのと同様な
方法で、浸漬ノズルの吐出孔付近に印加された。鋳型の
コーナ一部に渦流距離計を取り付け、湯面の波動高さを
測定した。Ｍ型のコーナ部とは、鋳型長辺面から５０＋
ｎ、且つ短辺面から５０闘離れた点である。使用した浸
漬ノズルの形状は２孔タイプであり、吐出孔角度は水平
面から下向きに１５．２５．３５．４５度とした。浸漬
ノズルの浸漬深さは２１０關一定とした。浸漬深さとは
湯面から浸漬ノズルの吐出孔上端までの距離である。

パウダー巻き込みの発生しないようにするためには湯面
波動高さを８關以下にすることが好ましい、したがって
、湯面波動高さを８ＩＩ＋１以下に抑えるのに必要な磁
束密度を、浸漬ノズルの吐出孔角度、鋳造速度別に求め
た。得られた結果を第５図に示す、第５図で創縁で示す
部分が、パウダー巻き込みの無い健全な鋳片が製造され
る領域である。

浸漬ノズルの吐出孔角度は、１５〜４５度にするのが好
ましい、１５度未満になると、引き抜き速度が大きい場
合に湯面波動高さを制御するのが困難である。４５度を
超えると鋳型の長さから問題がある。

次に、鋳型寸法が厚み２２０　ｍｓ　、幅１４００　ａ
ｍの鋳型を使い、上記と同じ低炭素アルミキルト鋼を鋳
造した。引き抜き速度は２　、５　ｍ／ｗｉｎ″ｃ鋳造
した。　２　、５　ｍ／ｗｉｎの引き抜き速度は、５．
５Ｔｏｎ／Ｉ！ｉｎ、の鋳造速度に相当する。使用した
浸漬ノズルは２孔タイプであり、吐出孔角度は３５度で
ある。浸漬ノズルの浸漬深さは２１０ＩＩｆｆｉとした
。

２０００ガウスの直流磁場を印加した状態で鋳造した場
合と印加しない状態で鋳造した場合とで製品の疵発生率
を調べた。直流磁場を印加した場合の製品の疵発生率は
、印加しない場合の約３分の１であり、直流磁場を印加
する効果が３２、♂）られな。

［発明の効果］ 以上説明したように、本発明による鋼の連続鋳造方法は
、タンデインシュから浸漬ノズルの吐出孔を介して溶鋼
を鋳型内に供給し、浸漬ノズルを挟むように鋳型の長辺
銅板の外側に設けられ且つ浸漬ノズルに関して相対する
磁極の極性が同じであるように設けられた少なくとも一
対の直流磁石で、該吐出孔からの溶鋼の流れに対して鉛
直方向に直流磁場を印加し、所定の鋳込み速度で鋳造す
ることからなるので、吐出流速の早いほうには大きな制
動力が働くため、吐出流速は均一化される。湯面波動高
さは一定の範囲に制御できるので、良好な表面性状を有
する熱延板を得ることが出来る６

【図面の簡単な説明】

第１図（ａ）は本発明を実施するのに使用する連続鋳造
用鋳型の縦断面図、第１図（ｂ）は第１図＜ａ）のＡ−
Ａにおける横断面図、第１図（ｃ）は第１図（ａ）の電
磁石を模式的に示した図、第２図は実施例１での鋳造速
度又は引き抜き速度と最大湯面波動高さの関係を示す図
、第３図は実施例２での引き抜き速度と最大湯面波動高
さの経時変化を示す図、第４図は実施例２での鋳造速度
と熱延板の表面欠陥指数の関係を直流磁場をかけた場合
とかけない場合について表した図、第５図は実施例３で
の湯面波動高さを８市以内に制御することが出来る最大
鋳造速度と必要磁束密度の関係を浸漬ノズルの吐出孔角
度をパラメーターとして表した図、第６図は本発明の鋳
型内の溶鋼に電磁力を作用させた場合の溶鋼の流動状態
を模式的に示した図、第７図は従来技術のスラブ連続鋳
造機での浸漬ノズルから鋳型内への溶鋼の流れを模式的
に示した図、第８図は従来技術の鋳型内の溶鋼の湯面変
動を模式的に示した図、第９図は本発明に関する約１分
間の湯面レベルの経時変化を模式的に示した図、第１０
図は本発明に関する最大湯面波動高さと熱延板の表面欠
陥指数の関係を示す図である。 ２１・・・鏡型長辺銅板、２２・・浸漬ノズル、２３・
電磁石、２４・・・磁芯、２５・・・直流磁石コイル、
３０・・・溶鋼、３１・・・直流磁石の一方の磁極、３
２・・・直流磁石の他方の磁極、３３・・・浸漬ノズル
の吐出孔。 ＊　３ｈａ！Ｌ　（ｔｏｎ／　ｍ１ｎ）最大４与安危を
笈 （Ｔｏｎ／　ｍｉｎ　） （ａ） ２３ 第６図 第７図 第８図

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. （１）スラブの連続鋳造の鋳型部分に直流磁場を用いる
   鋼の連続鋳造法において、磁界の向きが鉛直で、磁界の
   広がりが浸漬ノズルを挟んでスラブの幅方向に対称であ
   るように少なくとも一対の直流磁石を配置したことを特
   徴とする鋼の連続鋳造方法。
2. （２）直流磁石の一方の磁極を長辺銅板の上端に、もう
   一方の磁極を浸漬ノズルの吐出孔より下方のレベルで且
   つ鋳型の長辺銅板の外側になるように配置することを特
   徴とする請求項１記載の鋼の連続鋳造方法。
3. （３）直流磁場を１０００〜４０００ガウスの範囲に制
   御することを特徴とする請求項１記載の鋼の連続鋳造方
   法。
4. （４）鋳型内の湯面波動を測定し、該測定値に基づいて
   直流磁石のコイル電流を制御し、磁場の強さを調整する
   ことを特徴とする請求項１記載の鋼の連続鋳造方法。
5. （５）浸漬ノズルの吐出孔を逆Ｙ型で下向き１５゜〜４
   ５゜とし、短辺より５０ｍｍ〜２００ｍｍの位置で測定
   した湯面波動を４ｍｍ〜８ｍｍになるように、直流磁場
   を断続しあるいは１０００〜４０００ガウスの範囲に制
   御することを特徴とする請求項１記載の鋼の連続鋳造方
   法。