JPH03247701A - 発泡金属 - Google Patents
発泡金属Info
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- JPH03247701A JPH03247701A JP2043425A JP4342590A JPH03247701A JP H03247701 A JPH03247701 A JP H03247701A JP 2043425 A JP2043425 A JP 2043425A JP 4342590 A JP4342590 A JP 4342590A JP H03247701 A JPH03247701 A JP H03247701A
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は発泡金属に関し、特に、圧縮弾性体、電極材
、触媒担体、消音部材、フィルター等に利用される発泡
金属に関するものである。
、触媒担体、消音部材、フィルター等に利用される発泡
金属に関するものである。
従来の発泡金属あるいは多孔金属は、■金属粉末を用い
、成形および焼結を行う粉末冶金法により得られるもの
、■無機質の発泡粒子や多孔質粒子を金属中に分散した
もの、■溶融金属中に溶解しているガスが、凝固時に溶
解炭の急激な減少のため放出する現象を利用するもの、
■金属粉と発泡削粉との混合体を金属の溶融点以上に加
熱し、発泡させるもの、■溶融金属に発泡剤を直接添加
し、発泡させるものなどがある(工業材料第30巻第1
0号第69〜89頁、工業材料第35巻第14号第45
〜46頁参照)。
、成形および焼結を行う粉末冶金法により得られるもの
、■無機質の発泡粒子や多孔質粒子を金属中に分散した
もの、■溶融金属中に溶解しているガスが、凝固時に溶
解炭の急激な減少のため放出する現象を利用するもの、
■金属粉と発泡削粉との混合体を金属の溶融点以上に加
熱し、発泡させるもの、■溶融金属に発泡剤を直接添加
し、発泡させるものなどがある(工業材料第30巻第1
0号第69〜89頁、工業材料第35巻第14号第45
〜46頁参照)。
焼結による多孔金属は、気孔率が低く、その他のものも
金属を溶融させなければならず、また、気孔率の調整も
原料粉の段階で行ったり、溶融した金属に発泡剤を均等
に混合しなければならないなどの欠点があった。
金属を溶融させなければならず、また、気孔率の調整も
原料粉の段階で行ったり、溶融した金属に発泡剤を均等
に混合しなければならないなどの欠点があった。
そこで、この発明は、以上の欠点を解決し、熱処理によ
り気孔率の制御を簡虫にすることができ、気孔率の向上
をはかることができる発泡金属を提供することを課題と
する。
り気孔率の制御を簡虫にすることができ、気孔率の向上
をはかることができる発泡金属を提供することを課題と
する。
上記課題を解決するために、この発明にかかる発泡金属
は、メカニカルアロイングにより作られたAg−Ni合
金粉末が熱処理により発泡してなるものである。
は、メカニカルアロイングにより作られたAg−Ni合
金粉末が熱処理により発泡してなるものである。
Ag源としては、純銀粉末などの純度の高いものであれ
ば特に限られない。また、同粉末としては、たとえば、
1μM〜1龍程度の粒径を有するものが使用・される。
ば特に限られない。また、同粉末としては、たとえば、
1μM〜1龍程度の粒径を有するものが使用・される。
Ni源としては、純二、ケル粉末などの純度の高いもの
であれば特に限られない。また、同粉末としては、たと
えば、1μm〜1mm程度の粒径を有するものが使用さ
れる。
であれば特に限られない。また、同粉末としては、たと
えば、1μm〜1mm程度の粒径を有するものが使用さ
れる。
これらの粉末を用いてメカニカルアロイングを行い、A
g−Ni合金粉末を得る。AgとNiとの割合は、たと
えば、Ni量が3.1〜15wt%、Agが残部となる
ように設定される。ただし、AgおよびNi以外に、不
可避的に混入する不純物などが含まれていることもある
。
g−Ni合金粉末を得る。AgとNiとの割合は、たと
えば、Ni量が3.1〜15wt%、Agが残部となる
ように設定される。ただし、AgおよびNi以外に、不
可避的に混入する不純物などが含まれていることもある
。
前記メカニカルアロイングは、たとえば、ボールミル、
ポットミルなどの装置を用いて、N2置換雰囲気などの
不活性雰囲気中で、回転数70〜1100rpで200
〜500時間行われる。雰囲気の温度はたとえば常温に
される。
ポットミルなどの装置を用いて、N2置換雰囲気などの
不活性雰囲気中で、回転数70〜1100rpで200
〜500時間行われる。雰囲気の温度はたとえば常温に
される。
メカニカルアロイングにより得られたAg−Ni合金粉
末は、たとえば、200メソシユ・アンダー(mesh
es under : 74 pm以下)の粒径のもの
が使用される。同合金粉末を必要ならば成形体とする。
末は、たとえば、200メソシユ・アンダー(mesh
es under : 74 pm以下)の粒径のもの
が使用される。同合金粉末を必要ならば成形体とする。
成形条件は、たとえば、常温で10000〜15000
kgW/cIlの圧力で30秒間〜1分間である。
kgW/cIlの圧力で30秒間〜1分間である。
前記合金粉末、または、得られた成形体に熱処理を施す
。この熱処理は、たとえば、200〜900°Cの温度
でlks〜l Qks程度の時間で行われる。この熱処
理により、メカニカルアロイングで吸蔵された気体の発
散が起こり、内部に気泡が発生し、発泡金属が得られる
。発泡金属の気孔率は、熱処理の条件、特に熱処理温度
を適宜変化させることにより簡単に変えることができる
。たとえば、気孔率10〜60%の範囲で制御すること
ができる。なお、熱処理は単なる加熱でもよいし、焼結
が行われる程度の温度で行うようにしてもよい。Agは
800°C程度で焼結されるというのが一般的である。
。この熱処理は、たとえば、200〜900°Cの温度
でlks〜l Qks程度の時間で行われる。この熱処
理により、メカニカルアロイングで吸蔵された気体の発
散が起こり、内部に気泡が発生し、発泡金属が得られる
。発泡金属の気孔率は、熱処理の条件、特に熱処理温度
を適宜変化させることにより簡単に変えることができる
。たとえば、気孔率10〜60%の範囲で制御すること
ができる。なお、熱処理は単なる加熱でもよいし、焼結
が行われる程度の温度で行うようにしてもよい。Agは
800°C程度で焼結されるというのが一般的である。
このようにして得られた発泡金属は、成形体の場合でも
脆くはな(、圧縮弾性体、電極材、触媒担体、消音部材
、フィルター等に利用される。
脆くはな(、圧縮弾性体、電極材、触媒担体、消音部材
、フィルター等に利用される。
メカニカルアロイングにより得られた合金粉末中には気
体が吸蔵されており、この気体が熱処理によって発散し
、気泡を発生させる。この気泡の発生は熱処理温度によ
り制御される。
体が吸蔵されており、この気体が熱処理によって発散し
、気泡を発生させる。この気泡の発生は熱処理温度によ
り制御される。
以下に、この発明を、その実施例を表す図面を参照しな
がら詳しく説明するが、この発明は図示のものに限定さ
れない。
がら詳しく説明するが、この発明は図示のものに限定さ
れない。
第1図は、メカニカルアロイングにより得られたAg−
Ni合金粉末1に熱処理を施して同合金粒子11に気泡
12を発生させ、発泡金属(第1図(b)参照)を得た
場合の1実施例を模式的に表す。また、第1図fa)、
第2図および第3図は、この発明の発泡金属の別の1実
施例をi与る工程を模式的に表す。メカニカルアロイン
グにより得られたAg−Ni合金粉末1を準備する。同
合金粉末を成形し、得られた成形体2に熱処理を施すこ
とにより、成形体2内に気泡12が発生し、発泡金属3
が得られる。なお、同発泡金属3中には、合金粒子11
同士の間の空隙13も存在しうる。
Ni合金粉末1に熱処理を施して同合金粒子11に気泡
12を発生させ、発泡金属(第1図(b)参照)を得た
場合の1実施例を模式的に表す。また、第1図fa)、
第2図および第3図は、この発明の発泡金属の別の1実
施例をi与る工程を模式的に表す。メカニカルアロイン
グにより得られたAg−Ni合金粉末1を準備する。同
合金粉末を成形し、得られた成形体2に熱処理を施すこ
とにより、成形体2内に気泡12が発生し、発泡金属3
が得られる。なお、同発泡金属3中には、合金粒子11
同士の間の空隙13も存在しうる。
以下に、この発明の具体的な実施例および比較例を示す
が、この発明は下記実施例に限定されない。
が、この発明は下記実施例に限定されない。
実施例1
電解銀粉(350メソシユ・アンダー)とカーボニルニ
ッケル粉末(1〜2μm) トヲニソケル量が3.1.
wt%となるように混合したのち、ボットミルによって
メカニカルアロイングを行い、AgNi合金粉末を得た
。メカニカルアロイングは常温のN2置換雰囲気中で回
転数1100rpの条件で約250時間行った。
ッケル粉末(1〜2μm) トヲニソケル量が3.1.
wt%となるように混合したのち、ボットミルによって
メカニカルアロイングを行い、AgNi合金粉末を得た
。メカニカルアロイングは常温のN2置換雰囲気中で回
転数1100rpの条件で約250時間行った。
次に、メカニカルアロイングによって作製されたAg−
Ni合金粉末(200メツシユ・アンダー:14p重以
下)を常温で12000 kg f / ctの圧力で
1分間加圧成形し、成形体であるペレットを作製した。
Ni合金粉末(200メツシユ・アンダー:14p重以
下)を常温で12000 kg f / ctの圧力で
1分間加圧成形し、成形体であるペレットを作製した。
成形後、ペレットに対して、200.400,600,
800.’900℃の各温度で時間1ksの熱処理を施
して発泡金属を得た。
800.’900℃の各温度で時間1ksの熱処理を施
して発泡金属を得た。
得られた発泡金属(ペレット)の気孔率を第1表に示し
た。
た。
実施例2〜4
実施例1に示したのと同様な方法で第1表に示す各々の
Ni量のメカニカルアロイングによる合金粉末、成形体
を作製し、実施例1と同じ熱処理時間で実施例1と同様
に成形体に熱処理を施し、発泡金属を得た。
Ni量のメカニカルアロイングによる合金粉末、成形体
を作製し、実施例1と同じ熱処理時間で実施例1と同様
に成形体に熱処理を施し、発泡金属を得た。
実施例5〜8
実施例1に示したのと同様な方法で第2表に示す各々の
Ni量のメカニカルアロイングによる合金粉末、成形体
を作製し、熱処理時間を10ksにしたこと以外は実施
例1と同様に成形体に熱処理を施し、発泡金属を得た。
Ni量のメカニカルアロイングによる合金粉末、成形体
を作製し、熱処理時間を10ksにしたこと以外は実施
例1と同様に成形体に熱処理を施し、発泡金属を得た。
各実施例で得られた発泡金属(ペレット)の気孔率を第
1表および第2表に示した。
1表および第2表に示した。
比較例
通常の粉末冶金法による多孔金属を比較例として示す。
実施例1で用いたのと同じ電解銀粉およびカーボニルニ
ッケル粉末を混合しくメカニカルアロイングは行わず)
、実施例1と同様にして成形体を得、焼結体を得た。N
i量3.1wt%、Agが残部である。焼結時の熱処理
温度は850 ’C1熱処理時間10ksであった。こ
の焼結体の気孔率は21.4%であった。
ッケル粉末を混合しくメカニカルアロイングは行わず)
、実施例1と同様にして成形体を得、焼結体を得た。N
i量3.1wt%、Agが残部である。焼結時の熱処理
温度は850 ’C1熱処理時間10ksであった。こ
の焼結体の気孔率は21.4%であった。
第
表
第
表
第1,2表にみるように、熱処理温度によって発泡金属
の気孔率が調整可能であることがわかる。また、比較例
である焼結金属よりも高い気孔率を達成することができ
る。
の気孔率が調整可能であることがわかる。また、比較例
である焼結金属よりも高い気孔率を達成することができ
る。
この発明の発泡金属は、以上に述べたようなものである
ので、この発明によれば、金属を熔融させずに、発泡剤
を添加することなく、熱処理による工程のみの簡単な工
程で、気孔率が高く、また、気孔率を熱処理温度によっ
て調整可能である発泡金属を得ることができる。
ので、この発明によれば、金属を熔融させずに、発泡剤
を添加することなく、熱処理による工程のみの簡単な工
程で、気孔率が高く、また、気孔率を熱処理温度によっ
て調整可能である発泡金属を得ることができる。
第1図(a)は、メカニカルアロイングによるAgNi
合金粉末の模式図、第1図(b)は、その合金粉末に熱
処理を施して得られた、この発明の発泡金属の1実施例
を模式的に表す図面、第2図は、成形体の一部を表す模
式図、第3図は、この発明の発泡金属の別の1実施例の
一部を表す模式図である。 1・・・メカニカルアロイングによりj7られたAg0 Ni合金粉末 2・・・成形体 3・・・発泡金属 ■ 1・・・Ag Ni合金粒子 2・・・気泡
合金粉末の模式図、第1図(b)は、その合金粉末に熱
処理を施して得られた、この発明の発泡金属の1実施例
を模式的に表す図面、第2図は、成形体の一部を表す模
式図、第3図は、この発明の発泡金属の別の1実施例の
一部を表す模式図である。 1・・・メカニカルアロイングによりj7られたAg0 Ni合金粉末 2・・・成形体 3・・・発泡金属 ■ 1・・・Ag Ni合金粒子 2・・・気泡
Claims (1)
- 1 メカニカルアロイングにより作られたAg−Ni合
金粉末が熱処理により発泡してなる発泡金属。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2043425A JPH03247701A (ja) | 1990-02-23 | 1990-02-23 | 発泡金属 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2043425A JPH03247701A (ja) | 1990-02-23 | 1990-02-23 | 発泡金属 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03247701A true JPH03247701A (ja) | 1991-11-05 |
Family
ID=12663348
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2043425A Pending JPH03247701A (ja) | 1990-02-23 | 1990-02-23 | 発泡金属 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03247701A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003027160A (ja) * | 2001-07-17 | 2003-01-29 | Tdk Corp | 耐熱性電極、耐熱性電極用ターゲット、耐熱性電極の製造方法、およびこれを用いた薄膜el素子 |
WO2003015964A1 (de) * | 2001-08-10 | 2003-02-27 | Gkss-Forschungszentrum Geesthacht Gmbh | Herstellung eines metallschaumkörpers |
-
1990
- 1990-02-23 JP JP2043425A patent/JPH03247701A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003027160A (ja) * | 2001-07-17 | 2003-01-29 | Tdk Corp | 耐熱性電極、耐熱性電極用ターゲット、耐熱性電極の製造方法、およびこれを用いた薄膜el素子 |
WO2003015964A1 (de) * | 2001-08-10 | 2003-02-27 | Gkss-Forschungszentrum Geesthacht Gmbh | Herstellung eines metallschaumkörpers |
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