JPH03247555A - Ａｌ↓２Ｏ↓３―ＴｉＣｘ系切削工具焼結体の製造方法 - Google Patents
Ａｌ↓２Ｏ↓３―ＴｉＣｘ系切削工具焼結体の製造方法Info
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- JPH03247555A JPH03247555A JP2288612A JP28861290A JPH03247555A JP H03247555 A JPH03247555 A JP H03247555A JP 2288612 A JP2288612 A JP 2288612A JP 28861290 A JP28861290 A JP 28861290A JP H03247555 A JPH03247555 A JP H03247555A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
- C04B35/10—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on aluminium oxide
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は高硬度金属切削工具で使用されるＡｌ２Ｏ２−
ＴｉＣＸ系切削工具焼結体の製造方法に関する。
ＴｉＣＸ系切削工具焼結体の製造方法に関する。
〔従来の技術及び発明が解決しようとする課題〕一般に
、Ａｌ２Ｏ３ＴｉＣ，系セラミック切削工具は耐磨耗性
および既存のＡｌｔ（ｈセラミック工具に比べて靭性が
優秀であるため、高硬度金属切削用として開発されて以
後、大好評を受けている。Ａｌ２Ｏ３−ＴｉＣ，系はそ
の性能面においては優秀であるが、焼結させ難いという
難焼結性であるとともに、これらはセラミック素材が有
する脆弱性を有し、これらの焼結特性の向上と切削能力
の増加の為の研究が現在も絶えずに進められているのが
実情である。
、Ａｌ２Ｏ３ＴｉＣ，系セラミック切削工具は耐磨耗性
および既存のＡｌｔ（ｈセラミック工具に比べて靭性が
優秀であるため、高硬度金属切削用として開発されて以
後、大好評を受けている。Ａｌ２Ｏ３−ＴｉＣ，系はそ
の性能面においては優秀であるが、焼結させ難いという
難焼結性であるとともに、これらはセラミック素材が有
する脆弱性を有し、これらの焼結特性の向上と切削能力
の増加の為の研究が現在も絶えずに進められているのが
実情である。
そこで、最近．Ａｌ２Ｏ：ｌ Ｔｉｃ切削工具の性能
を向上するため、米国特許第４，４１６，８４０号及び
米国特許第４．４０７，９６８号明細書では、ＴｉＣ０
代わりにＴｉＣｘ（ｘ＝０．６５〜０．９５）を２０〜
４０体積％範囲内で添加使用し、焼結温度の低下及び焼
結体の緻密化などの特性を向上してＡ１□０３ Ｔｉ
Ｃ系焼結体の構造欠陥を改善することが試みられている
。しかし、この方法により製造された焼結体は焼結雰囲
気と温度などに従いＴｉｃヨ結晶中Ｘ比率変動が激しく
、各製品間の品質変動が激しいという短所を持っている
。
を向上するため、米国特許第４，４１６，８４０号及び
米国特許第４．４０７，９６８号明細書では、ＴｉＣ０
代わりにＴｉＣｘ（ｘ＝０．６５〜０．９５）を２０〜
４０体積％範囲内で添加使用し、焼結温度の低下及び焼
結体の緻密化などの特性を向上してＡ１□０３ Ｔｉ
Ｃ系焼結体の構造欠陥を改善することが試みられている
。しかし、この方法により製造された焼結体は焼結雰囲
気と温度などに従いＴｉｃヨ結晶中Ｘ比率変動が激しく
、各製品間の品質変動が激しいという短所を持っている
。
また、上記のような難点等を改善するため、熱圧縮法や
ＨＩＰ法又は１９００℃まで高温に昇温させる焼結法な
どを応用したり、この他にも各種焼結添加剤を添加利用
する方法も知られている。
ＨＩＰ法又は１９００℃まで高温に昇温させる焼結法な
どを応用したり、この他にも各種焼結添加剤を添加利用
する方法も知られている。
例えば、特公昭６２−４５１９４号公報、特開昭５６−
６３８７号公報及び特開昭６２−１５３１５９号公報な
どではＹ２Ｏ３を添加して焼結性を向上し、特開昭６２
−３２１５１号公報ではｒｈｚＯｓを、特公昭４９−１
４４４号公報ではＭｇＯを焼結補助剤として添加する方
法で焼結していた。
６３８７号公報及び特開昭６２−１５３１５９号公報な
どではＹ２Ｏ３を添加して焼結性を向上し、特開昭６２
−３２１５１号公報ではｒｈｚＯｓを、特公昭４９−１
４４４号公報ではＭｇＯを焼結補助剤として添加する方
法で焼結していた。
しかし、熱圧縮法は一軸加圧により焼結体を生産するた
め、焼結体形状の多様化には制約が多々あり、多様な形
状を製造するには多大な加工費がかかるという短所があ
った。なお、高温に急昇温する方法による焼結体製造は
急昇温による熱衝撃のため、焼結体表面に亀裂の発生や
焼結温度が高温である関係で焼結体が撓むかあるいは焼
結体の微細構造が粗大化することにより、耐磨耗および
靭性の低下などの特性低下を誘発した。
め、焼結体形状の多様化には制約が多々あり、多様な形
状を製造するには多大な加工費がかかるという短所があ
った。なお、高温に急昇温する方法による焼結体製造は
急昇温による熱衝撃のため、焼結体表面に亀裂の発生や
焼結温度が高温である関係で焼結体が撓むかあるいは焼
結体の微細構造が粗大化することにより、耐磨耗および
靭性の低下などの特性低下を誘発した。
特に、焼結装備である発熱体および焼結炉の寿命短縮を
も引き起こしたり、製造単価も上昇するという短所があ
った。
も引き起こしたり、製造単価も上昇するという短所があ
った。
一方、Ｙ２Ｏ３やＤＶｚＯ＋ 、 ＭｇＯなどを添加
する焼結体製造方法ではｈ（ｈ 、 ｈｚ０３及びＭｇ
ＯなどがＡｌ２Ｏ：１と反応して容易に脆弱特性を示す
か又は切削時、熱化温度を低める液状になるか、あるい
は切削工具に悪い影響を与える熱膨張係数が異なる３Ｙ
ＺＯ３・５Ａｌ、０３固溶体であるＹＡＧ （Ｙｔｔｒ
ｉｕｍ ＡｌｕｍｉｎｉｕｍＧａｒｎｅｔ）など、第２
相の鉱物たちが結晶粒子間に生成され、高速切削時発生
する熱衝撃により破れる脆弱特性を有していた。
する焼結体製造方法ではｈ（ｈ 、 ｈｚ０３及びＭｇ
ＯなどがＡｌ２Ｏ：１と反応して容易に脆弱特性を示す
か又は切削時、熱化温度を低める液状になるか、あるい
は切削工具に悪い影響を与える熱膨張係数が異なる３Ｙ
ＺＯ３・５Ａｌ、０３固溶体であるＹＡＧ （Ｙｔｔｒ
ｉｕｍ ＡｌｕｍｉｎｉｕｍＧａｒｎｅｔ）など、第２
相の鉱物たちが結晶粒子間に生成され、高速切削時発生
する熱衝撃により破れる脆弱特性を有していた。
よって、本発明では上記のような品質変動が少なく、同
時に焼結温度の低下及び緻密な焼結体を得る方法に対し
て鋭意研究してきた結果、ＴｉＣ粉末の添加の代わりＴ
ｉＣと類似するＴｉＯ□とＷＣを一定比率で添加し、焼
結中ＴｉＣ，に変化される様にし、焼結性をより向上さ
せ、切削工具の機械的要求特性に悪い影響を与える結晶
粒子の粗大化を防止でき、焼結性も増加させると共に最
終焼結体から緻密な八１４０３ Ｔｉｃ工系（ｘ ＝
０．７ないし０．９）となる様にする切削工具焼結体
の製造方法を提供するものである。
時に焼結温度の低下及び緻密な焼結体を得る方法に対し
て鋭意研究してきた結果、ＴｉＣ粉末の添加の代わりＴ
ｉＣと類似するＴｉＯ□とＷＣを一定比率で添加し、焼
結中ＴｉＣ，に変化される様にし、焼結性をより向上さ
せ、切削工具の機械的要求特性に悪い影響を与える結晶
粒子の粗大化を防止でき、焼結性も増加させると共に最
終焼結体から緻密な八１４０３ Ｔｉｃ工系（ｘ ＝
０．７ないし０．９）となる様にする切削工具焼結体
の製造方法を提供するものである。
本発明はＡｌ２Ｏ：ｌ ： ＴｉＣ： ＴｉＯ２： Ｉ
ＩＣが２０〜８０ ： ３０〜１０；１〜３０：１〜１
０重量％からなる焼結体原料混合物をＡｒガス雰囲気下
で１６００〜１７００”Ｃの低い温度で焼結し、ＨＩＰ
処理して緻密なＡ１ｚＯ＋ ＴｉＣＸ系（ｘ ＝ ０
．７〜０．９）の切削工具焼結体を製造する方法である
。
ＩＣが２０〜８０ ： ３０〜１０；１〜３０：１〜１
０重量％からなる焼結体原料混合物をＡｒガス雰囲気下
で１６００〜１７００”Ｃの低い温度で焼結し、ＨＩＰ
処理して緻密なＡ１ｚＯ＋ ＴｉＣＸ系（ｘ ＝ ０
．７〜０．９）の切削工具焼結体を製造する方法である
。
以下、本発明をより詳細に説明する。
本発明はＡｌｚＣｈ ＴｉＣ間の反応性を向上するた
め、ＴｉＣ粉末の添加の代わりＴｉＣと類似しているＴ
ｉＯ□とＷＣを一定比率で添加し、焼結中にＴｉＣ，（
ｘ＝０．７〜０．９）に変化する様にし、また通常的に
知られているＭｇＯ及びＹ２Ｏ３などの焼結補助剤を添
加し、焼結途中に第２鉱物の生成を防止するため第２鉱
物生成抑制剤であるＺｒＯ□、 Ｍｏ２Ｃを０．１〜５
重量％添加し、ＹＡＧなとの鉱物生成が防止される様に
し、高速切削時発生する熱衝撃に耐えられる耐熱衝撃性
が向上したＡｌ２Ｏ３ＴｉＣ，系切削工具焼結体を製造
する方法である。
め、ＴｉＣ粉末の添加の代わりＴｉＣと類似しているＴ
ｉＯ□とＷＣを一定比率で添加し、焼結中にＴｉＣ，（
ｘ＝０．７〜０．９）に変化する様にし、また通常的に
知られているＭｇＯ及びＹ２Ｏ３などの焼結補助剤を添
加し、焼結途中に第２鉱物の生成を防止するため第２鉱
物生成抑制剤であるＺｒＯ□、 Ｍｏ２Ｃを０．１〜５
重量％添加し、ＹＡＧなとの鉱物生成が防止される様に
し、高速切削時発生する熱衝撃に耐えられる耐熱衝撃性
が向上したＡｌ２Ｏ３ＴｉＣ，系切削工具焼結体を製造
する方法である。
一般に、知られたＡｌｇａ、−ＴｉＣの界面反応は次の
ように示される。
ように示される。
Ａｌ２Ｏ：１（Ｓ） ＋ＴｉＣ（Ｓ） ＋２Ｃ（Ｓ）
＝ＡｈＯ（ｇ） ＋２ＣＯ（ｇ）Ａｌｚ（ｈ（Ｓ）＋Ｔ
ｉＣ（Ｓ）＝へｌｚｏ軸）＋Ｔｉ０（Ｓ）＋ＣＯ（ｇ）
Ａ１．ｚ０３（Ｓ） ＋２／３ＴＩＣ（Ｓ） ＝Ａ１ｚ
Ｏ（ｇ） ＋２／３ＴｉＯｚ（Ｓ） ＋２／３ＣＯ（ｇ
）Ａｌｇａ３（Ｓ） ＋Ｃ（Ｓ） ＝ＡｌｚＯ□（ｇ）
十Ｃｏ （ｇ＞Ａ１□０３ （Ｓ） 十Ｃ（Ｓ） ”
＝２Ａ１０（ｇ） ＋ＣＯ（ｇ）ここで、（Ｓ）は固体
状、（ｇ）は気体状を意味する。
＝ＡｈＯ（ｇ） ＋２ＣＯ（ｇ）Ａｌｚ（ｈ（Ｓ）＋Ｔ
ｉＣ（Ｓ）＝へｌｚｏ軸）＋Ｔｉ０（Ｓ）＋ＣＯ（ｇ）
Ａ１．ｚ０３（Ｓ） ＋２／３ＴＩＣ（Ｓ） ＝Ａ１ｚ
Ｏ（ｇ） ＋２／３ＴｉＯｚ（Ｓ） ＋２／３ＣＯ（ｇ
）Ａｌｇａ３（Ｓ） ＋Ｃ（Ｓ） ＝ＡｌｚＯ□（ｇ）
十Ｃｏ （ｇ＞Ａ１□０３ （Ｓ） 十Ｃ（Ｓ） ”
＝２Ａ１０（ｇ） ＋ＣＯ（ｇ）ここで、（Ｓ）は固体
状、（ｇ）は気体状を意味する。
上記反応式でガスを発生させる主物質はＡｌ２Ｏ。
とＴｉＣ又はグラファイト炉の使用時発生するガラス状
炭素であり、この時焼結温度が高いほど反応性が向上し
、ガス量が増加する。
炭素であり、この時焼結温度が高いほど反応性が向上し
、ガス量が増加する。
この様に、ガス発生量が増加すると、セラミック焼結体
内部に気孔が多くなり、機械的特性が低下するので、本
発明ではガス発注の生成要因中の一つであるＴｉＣの添
加量を従来の４０〜８０重量％であったものを１０〜３
０重量％に低めて、ガス発生量を従前の１７３水準に減
少させた。
内部に気孔が多くなり、機械的特性が低下するので、本
発明ではガス発注の生成要因中の一つであるＴｉＣの添
加量を従来の４０〜８０重量％であったものを１０〜３
０重量％に低めて、ガス発生量を従前の１７３水準に減
少させた。
また、焼結温度を低めガス発生量を滅すため、通常知ら
れているＭｇＯ、Ｙ２Ｏ３を０．１〜５重量％添加し、
ここにＡ１□０３とＴｉＣの界面反応を促進するＴｉＯ
□をＴｉＣ０代わりに１〜３０重量％添加し、焼結温度
をさらに低めたため、その結果、耐熱衝撃性、靭性およ
び機械的強度が優秀で緻密なＡ１□Ｏｓ ＴｉＣ。
れているＭｇＯ、Ｙ２Ｏ３を０．１〜５重量％添加し、
ここにＡ１□０３とＴｉＣの界面反応を促進するＴｉＯ
□をＴｉＣ０代わりに１〜３０重量％添加し、焼結温度
をさらに低めたため、その結果、耐熱衝撃性、靭性およ
び機械的強度が優秀で緻密なＡ１□Ｏｓ ＴｉＣ。
系（ｘ＝０．７〜０．９）焼結体を得られた。
さらに、ここにＷＣを１〜１０重量％添加し、焼結時Ｔ
ｉＯ□と反応させて高温で一定のＴｉＣ，（ｘ＝０．７
〜０．９）結晶を生成させ、従前のＡ１．０３−Ｔ１Ｃ
ｘ系の短所である高速切削時引生する約１２００〜１３
００℃の高熱による破損を改善し、耐熱衝撃性を向上し
、寿命を約３０％以上延長させた。そして、従前のＡｌ
２Ｏ３ＴｉＣ２系の短所中、ＹＡＧなどの第２を物生成
により耐熱衝撃性が急激に低下することを防止するため
、本発明ではＺｒＯ□、 Ｍｏ２Ｇを０．１〜５重量％
添加し、第２鉱物の生成を抑制し、耐熱衝撃性と耐熱磨
耗性をさらに向上させた。
ｉＯ□と反応させて高温で一定のＴｉＣ，（ｘ＝０．７
〜０．９）結晶を生成させ、従前のＡ１．０３−Ｔ１Ｃ
ｘ系の短所である高速切削時引生する約１２００〜１３
００℃の高熱による破損を改善し、耐熱衝撃性を向上し
、寿命を約３０％以上延長させた。そして、従前のＡｌ
２Ｏ３ＴｉＣ２系の短所中、ＹＡＧなどの第２を物生成
により耐熱衝撃性が急激に低下することを防止するため
、本発明ではＺｒＯ□、 Ｍｏ２Ｇを０．１〜５重量％
添加し、第２鉱物の生成を抑制し、耐熱衝撃性と耐熱磨
耗性をさらに向上させた。
なお、添加されてＴｉＣつに転移してから残っているＴ
ｉＯ□はＡｈａ、とＴ１Ｃｘとの結合度を向上し、微量
のＹｚＯｚ 、 ＺｒＯ２、ＭｏｚＣ、ＷＣが機械的特
性、即ち靭性、機械的強度、耐磨耗性および熱的衝撃性
などの上昇効果を示す。
ｉＯ□はＡｈａ、とＴ１Ｃｘとの結合度を向上し、微量
のＹｚＯｚ 、 ＺｒＯ２、ＭｏｚＣ、ＷＣが機械的特
性、即ち靭性、機械的強度、耐磨耗性および熱的衝撃性
などの上昇効果を示す。
かかる本発明の効果により切削工具用焼結体の耐チッピ
ング性が大幅向上され、高速切削時引き起こされる被削
体との摩擦力をＷＣがＷＯに転移されつつ減少させ、熱
的衝撃も緩和させ高温潤滑特性を示す優秀な高速切削用
工具材料として使用可能になった。
ング性が大幅向上され、高速切削時引き起こされる被削
体との摩擦力をＷＣがＷＯに転移されつつ減少させ、熱
的衝撃も緩和させ高温潤滑特性を示す優秀な高速切削用
工具材料として使用可能になった。
本発明の焼結体に靭性をさらに増進させる為には、特公
昭５６−９４７３号公報、特開昭５１−５２１４号公報
などで添加使用したＭＯとＮｉＯなどを添加使用すれば
よい。これはＭｏとＮｉＯが結晶粒子の成長を抑制する
役割をするにおいて、一般に機械的特性が結晶粒子の大
きさに反比例するためである。
昭５６−９４７３号公報、特開昭５１−５２１４号公報
などで添加使用したＭＯとＮｉＯなどを添加使用すれば
よい。これはＭｏとＮｉＯが結晶粒子の成長を抑制する
役割をするにおいて、一般に機械的特性が結晶粒子の大
きさに反比例するためである。
また、上記組成にＣｏ、Ｆｅ、Ｎｉ及びこれらの酸化物
を少量添加しても焼結特性などが向上することが分かる
。
を少量添加しても焼結特性などが向上することが分かる
。
一方、本発明の組成物粒子の大きさが微細であると同時
に充分に理論密度に到達する緻密な焼結体を得るため、
焼結後ＨＩＰを実施した。この時、ＨＩＦの条件はＡｒ
ガス雰囲気下で１５００〜２０００Ｍｐａ１４００〜１
７００℃で２０〜６０分程度実施した。このとき、ＨＩ
Ｆ処理前に焼結体の密度は９５％ＴＤ （理論密度、ｔ
ｒｕｅ ｄｅｎｓｉｔｙ）以上となる様にし、その後の
ＨＩＰ処理を通じて１００％ＴＤに到達する緻密な焼結
体を得られた。
に充分に理論密度に到達する緻密な焼結体を得るため、
焼結後ＨＩＰを実施した。この時、ＨＩＦの条件はＡｒ
ガス雰囲気下で１５００〜２０００Ｍｐａ１４００〜１
７００℃で２０〜６０分程度実施した。このとき、ＨＩ
Ｆ処理前に焼結体の密度は９５％ＴＤ （理論密度、ｔ
ｒｕｅ ｄｅｎｓｉｔｙ）以上となる様にし、その後の
ＨＩＰ処理を通じて１００％ＴＤに到達する緻密な焼結
体を得られた。
本発明を実施例に基づき、以下にさらに詳細に説明する
。
。
尖隻炭−土二主
平均粒径が０．５〜１μである各原料粉末を次の表１の
配合組成のように八１□０３． ＴｉＣ、ＴｉＯ□、ｔ
ｉｃの組合せからなる原料に、焼結助剤としてＹｚＯｚ
、 ＭｇＯ２第２鉱物抑制剤としてＭＯＺＣ、ＺｒＯ
□をそれぞれ添加したものを配合原料とした。
配合組成のように八１□０３． ＴｉＣ、ＴｉＯ□、ｔ
ｉｃの組合せからなる原料に、焼結助剤としてＹｚＯｚ
、 ＭｇＯ２第２鉱物抑制剤としてＭＯＺＣ、ＺｒＯ
□をそれぞれ添加したものを配合原料とした。
これらの配合原料をＷＣボールとジャーを使用して２４
時間均一に混合した。この時の混合溶媒はメタノールを
使用した。混合後、乾燥された粉末は４５０ｋｇ／ａ＋
１の圧力で成型体を製造した後、成型体を成型体と同一
組成の粉末中に埋没させ、Ａｒガス雰囲気で次の表１の
様に低い温度で１時間焼結させてＡ１□０３−ＴｉＣ，
系焼結体を得た上、ＨＩＰ処理した。ＨＩＰ処理された
試片はピンカース・インデンターを利用し、Ｈｖとに２
Ｃを測定し、切削試験を実施した。被削体はハイクロム
綱（ＨＲＣ６０）を選択し、直径は３０４ｍｍロールを
使用した。切削条件はＲＰＭ１７０、フィード（ｆｅｅ
ｄ） ０．１ ａｍ ／ ｒｅｖ、 、深さ０．５園に
して切削寿命が終わるまで切削特性を見てみた。
時間均一に混合した。この時の混合溶媒はメタノールを
使用した。混合後、乾燥された粉末は４５０ｋｇ／ａ＋
１の圧力で成型体を製造した後、成型体を成型体と同一
組成の粉末中に埋没させ、Ａｒガス雰囲気で次の表１の
様に低い温度で１時間焼結させてＡ１□０３−ＴｉＣ，
系焼結体を得た上、ＨＩＰ処理した。ＨＩＰ処理された
試片はピンカース・インデンターを利用し、Ｈｖとに２
Ｃを測定し、切削試験を実施した。被削体はハイクロム
綱（ＨＲＣ６０）を選択し、直径は３０４ｍｍロールを
使用した。切削条件はＲＰＭ１７０、フィード（ｆｅｅ
ｄ） ０．１ ａｍ ／ ｒｅｖ、 、深さ０．５園に
して切削寿命が終わるまで切削特性を見てみた。
この時、工具の寿命は過多磨耗あるいは破れ現象による
過多火花などの異常現象が出るまで被削体の長さ方向、
加工長さで判断した。
過多火花などの異常現象が出るまで被削体の長さ方向、
加工長さで判断した。
本発明の試験結果と従来製品との比較例を表１に示した
。
。
この試験結果により分かる様に、本発明が比較例より焼
結温度を５０〜１００℃程度低めることができ、また切
削寿命である切削加工長さが３０〜１００％向上した優
秀なＡｈ（ｈ−ＴｉＣｘ系切削工具であることが判明し
た。
結温度を５０〜１００℃程度低めることができ、また切
削寿命である切削加工長さが３０〜１００％向上した優
秀なＡｈ（ｈ−ＴｉＣｘ系切削工具であることが判明し
た。
Claims (3)
- １．Ａｌ＿２Ｏ＿３：ＴｉＣ：ＴｉＯ＿２：ＷＣが２０
〜８０：３０〜１０：１〜３０：１〜１０重量％からな
る焼結体原料混合物をＡｒガス雰囲気下で１６００〜１
７００℃の低い温度で焼結し、ＨＩＰ処理し、Ａｌ＿２
Ｏ＿３：ＴｉＣ＿ｘ（ｘ＝０．７〜０．９）系切削工具
焼結体を製造する方法。 - ２．原料混合物には焼結補助剤としてＹ＿２Ｏ＿３とＭ
ｇＯをそれぞれ０．１〜５重量％添加する請求項１記載
の方法。 - ３．原料混合物に第２鉱物の生成抑制剤としてＺｎＯ＿
２とＭｏ＿２Ｃをそれぞれ０．１〜５重量％添加する請
求項１又は２記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR2361/1990 | 1990-02-24 | ||
| KR1019900002361A KR920006806B1 (ko) | 1990-02-24 | 1990-02-24 | Al_2O_3-TiC_x계 절삭공구 소결체의 제조방법 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03247555A true JPH03247555A (ja) | 1991-11-05 |
Family
ID=19296388
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2288612A Pending JPH03247555A (ja) | 1990-02-24 | 1990-10-29 | Ａｌ↓２Ｏ↓３―ＴｉＣｘ系切削工具焼結体の製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03247555A (ja) |
| KR (1) | KR920006806B1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109485425A (zh) * | 2019-01-04 | 2019-03-19 | 燕山大学 | 一种碳化钨复合材料及其制备方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5314568A (en) * | 1976-07-26 | 1978-02-09 | Hitachi Ltd | Photolithography treatment system device |
| JPS54161612A (en) * | 1978-06-13 | 1979-12-21 | Ngk Spark Plug Co | Ceramic sintered article for cutting tool and its manufacture |
| JPS57205368A (en) * | 1981-05-26 | 1982-12-16 | Gen Electric | Ceramic composition |
| JPS58185477A (ja) * | 1982-04-21 | 1983-10-29 | 三菱マテリアル株式会社 | 高速切削性能にすぐれた切削工具用セラミック材料の製造法 |
-
1990
- 1990-02-24 KR KR1019900002361A patent/KR920006806B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1990-10-29 JP JP2288612A patent/JPH03247555A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5314568A (en) * | 1976-07-26 | 1978-02-09 | Hitachi Ltd | Photolithography treatment system device |
| JPS54161612A (en) * | 1978-06-13 | 1979-12-21 | Ngk Spark Plug Co | Ceramic sintered article for cutting tool and its manufacture |
| JPS57205368A (en) * | 1981-05-26 | 1982-12-16 | Gen Electric | Ceramic composition |
| JPS58185477A (ja) * | 1982-04-21 | 1983-10-29 | 三菱マテリアル株式会社 | 高速切削性能にすぐれた切削工具用セラミック材料の製造法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109485425A (zh) * | 2019-01-04 | 2019-03-19 | 燕山大学 | 一种碳化钨复合材料及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR920006806B1 (ko) | 1992-08-20 |
| KR910015508A (ko) | 1991-09-30 |
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