JPH03243746A - 高温特性の優れた耐熱鋳鋼 - Google Patents
高温特性の優れた耐熱鋳鋼Info
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- JPH03243746A JPH03243746A JP4067890A JP4067890A JPH03243746A JP H03243746 A JPH03243746 A JP H03243746A JP 4067890 A JP4067890 A JP 4067890A JP 4067890 A JP4067890 A JP 4067890A JP H03243746 A JPH03243746 A JP H03243746A
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Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分動〕
本発明はFe−Ni−0r系の耐熱鋳鋼に関する。
製鉄所の加熱炉、均熱炉に用いられるラジアントチュー
ブ、ハースロール等の高温耐熱材料には、従来0.4重
量%C−25重量%Cr −35重量%N1− Fe系
の耐熱合金、或いはこれにNb5Tiを添加して高温強
度を高めた耐熱合金が用いられている0 鋼板などの処理温度を高めて生産性を向上するには、前
者の耐熱合金では使用温度の上昇と温度変動幅の増加に
対して1050 C”以上の高温強度に問題があり、後
者の耐熱合金では、前者よりも高温強度に優れるが、繰
返し加熱に対する耐酸化性、耐熱衝撃性に問題があり、
一方製造上の画策は溶湯表面に多量の酸化被膜を形成し
、鋳込みの際の砂型あるいは金型表面に塗った塗型材と
反応を起こし、鋳造された鋳肌に反応によって生じた凹
凸あるいは酸化被膜によって湯じわを生じ歩留りを悪く
するという問題がある。
ブ、ハースロール等の高温耐熱材料には、従来0.4重
量%C−25重量%Cr −35重量%N1− Fe系
の耐熱合金、或いはこれにNb5Tiを添加して高温強
度を高めた耐熱合金が用いられている0 鋼板などの処理温度を高めて生産性を向上するには、前
者の耐熱合金では使用温度の上昇と温度変動幅の増加に
対して1050 C”以上の高温強度に問題があり、後
者の耐熱合金では、前者よりも高温強度に優れるが、繰
返し加熱に対する耐酸化性、耐熱衝撃性に問題があり、
一方製造上の画策は溶湯表面に多量の酸化被膜を形成し
、鋳込みの際の砂型あるいは金型表面に塗った塗型材と
反応を起こし、鋳造された鋳肌に反応によって生じた凹
凸あるいは酸化被膜によって湯じわを生じ歩留りを悪く
するという問題がある。
本発明は1050 C”以上の高温下において、優れた
クリープ破断強さ、耐酸化性、特に繰返し加熱に対する
優れた耐酸化性、及び耐熱衝撃性を有し、且つ良好な鋳
肌を有する耐熱鋳鋼を提供することを課題とする。
クリープ破断強さ、耐酸化性、特に繰返し加熱に対する
優れた耐酸化性、及び耐熱衝撃性を有し、且つ良好な鋳
肌を有する耐熱鋳鋼を提供することを課題とする。
本発明は、重1%で、C!:0.3〜0.9%、512
0.5〜3.5%、Mn : 0.5〜3.5%、Cr
:17〜35%、Ni:15〜35%、W : 0.3
〜2.5%、Zr:0.15〜1.0%、希土類元素:
o、ooos〜0.1%、残部Fe及び不純物からな
る高温特性の優れた耐熱鋳鋼、及び重量%で、C: 0
.3〜0.9%、810.5〜3.5%、Mn:0.5
〜3.5%、Cr:17〜35%、 Ni : 1
5〜35 %、 W : 0.3〜2.5 %、
zr :0.15〜1.0%、Ti : 0.1〜1.
0%、希土類元素: o、ooos〜0.1%、残部F
e及び不純物からなる高温特性の優れた耐熱鋳鋼を供す
るものである。
0.5〜3.5%、Mn : 0.5〜3.5%、Cr
:17〜35%、Ni:15〜35%、W : 0.3
〜2.5%、Zr:0.15〜1.0%、希土類元素:
o、ooos〜0.1%、残部Fe及び不純物からな
る高温特性の優れた耐熱鋳鋼、及び重量%で、C: 0
.3〜0.9%、810.5〜3.5%、Mn:0.5
〜3.5%、Cr:17〜35%、 Ni : 1
5〜35 %、 W : 0.3〜2.5 %、
zr :0.15〜1.0%、Ti : 0.1〜1.
0%、希土類元素: o、ooos〜0.1%、残部F
e及び不純物からなる高温特性の優れた耐熱鋳鋼を供す
るものである。
本発明において、成分元素を上記のように限定した理由
は次の通りである。以下%は重量%である。
は次の通りである。以下%は重量%である。
Cは、0.3%未満では十分なりリープ強度が得られず
、0.9%を超えると合金の融点が低下し、更に脆化が
著しくなるので0.3〜0.9%とした。
、0.9%を超えると合金の融点が低下し、更に脆化が
著しくなるので0.3〜0.9%とした。
Slは、0.5%から脱酸剤として効果を現わし、溶湯
の流動性を良くするが、3.5%を超えるとクリープ強
度の低下、溶接性の劣化を生ずるので、0.5〜3.5
%とした。
の流動性を良くするが、3.5%を超えるとクリープ強
度の低下、溶接性の劣化を生ずるので、0.5〜3.5
%とした。
Mnも0.5%から脱酸剤としての効果を生じ、溶湯の
流動性を良くするが、3.5%を超えるとクリープ強度
の低下、耐酸化性を劣化させるので、0.5〜3.5%
とした。
流動性を良くするが、3.5%を超えるとクリープ強度
の低下、耐酸化性を劣化させるので、0.5〜3.5%
とした。
Crは17%未満の場合、高温での耐酸化性が不十分と
なり、35%を超えると高温でのクリープ強度が低下す
るので、17〜35%とする。
なり、35%を超えると高温でのクリープ強度が低下す
るので、17〜35%とする。
Niは合金特性の安定性を維持するため少なくとも15
%以上必要であり、35%を超えても特に問題は無いが
、高価となるだけでそれに伴なう特性の改善は見い出せ
ず不経済となるので、15〜35%とした。
%以上必要であり、35%を超えても特に問題は無いが
、高価となるだけでそれに伴なう特性の改善は見い出せ
ず不経済となるので、15〜35%とした。
Wは、マトリックスに固溶し、Cと結合して炭化物を形
成し、0.3%から高温強度を向上させるが、2.5%
を超えると耐酸化性が低下するようになるので0.3〜
2.5%とした。
成し、0.3%から高温強度を向上させるが、2.5%
を超えると耐酸化性が低下するようになるので0.3〜
2.5%とした。
ZrはMO系炭化物生生成素であり、0.15%からマ
トリックス中に炭化物として析出し、高温強度を向上さ
せ、母材と酸化被膜との界面にZrの酸化物を形成し、
母材と酸化被膜との密着性を良くし耐酸化性、特に繰返
し加熱に対する耐酸化性を向上させると同時に、耐熱衝
撃性をも向上させる。又、Zrの添加により溶湯表面の
酸化被膜生成量を減じ、鋳物砂や鋳型材との反応が生じ
にくいため良好な鋳肌が得られる。しかし1.0%を超
えて含有してもその効果は向上せず、不経済であるため
、0.15〜1.0%とした。
トリックス中に炭化物として析出し、高温強度を向上さ
せ、母材と酸化被膜との界面にZrの酸化物を形成し、
母材と酸化被膜との密着性を良くし耐酸化性、特に繰返
し加熱に対する耐酸化性を向上させると同時に、耐熱衝
撃性をも向上させる。又、Zrの添加により溶湯表面の
酸化被膜生成量を減じ、鋳物砂や鋳型材との反応が生じ
にくいため良好な鋳肌が得られる。しかし1.0%を超
えて含有してもその効果は向上せず、不経済であるため
、0.15〜1.0%とした。
T1はZrと共に添加されて、0.1%からクリープ強
度、耐酸化性を向上させ、溶解時には脱酸剤として働く
。しかし、1.0%を超えて含有すると、溶湯表面に多
量の酸化被膜を生成して、鋳肌を悪くするので、0.1
〜1.0%とした。
度、耐酸化性を向上させ、溶解時には脱酸剤として働く
。しかし、1.0%を超えて含有すると、溶湯表面に多
量の酸化被膜を生成して、鋳肌を悪くするので、0.1
〜1.0%とした。
希土類元素は溶解時に脱ガス、特に脱酸剤として働き、
合金の清浄度を高める効果がある。更にZrとの共存に
よって、極く微量の存在で酸化被膜と母材との密着性を
改善し繰返し加熱に対する耐酸化性を改善する働きがあ
る。その効果は0.0005%から生じ、0.1%を超
えても効果はあるが高価であり不経済となるので、0.
0005〜0.1%とした。
合金の清浄度を高める効果がある。更にZrとの共存に
よって、極く微量の存在で酸化被膜と母材との密着性を
改善し繰返し加熱に対する耐酸化性を改善する働きがあ
る。その効果は0.0005%から生じ、0.1%を超
えても効果はあるが高価であり不経済となるので、0.
0005〜0.1%とした。
従来のこの種合金と同様にして高周波誘導加熱溶解炉を
用い大気中で第1表に示す種々の分析値を有する組成の
合金を溶製した。この各合金からJ工5G5121に基
ずくB号舟型試験片を鋳造し、各種特性値を試験した。
用い大気中で第1表に示す種々の分析値を有する組成の
合金を溶製した。この各合金からJ工5G5121に基
ずくB号舟型試験片を鋳造し、各種特性値を試験した。
1ンクリープ破断試験
第1表の供試材のうち本発明合金であるA2、A5及び
比較合金であるA 6 、A 8からクリープ試験片を
切り出し試験に供した。試験温度は1100C°とし、
応力は1.2に9fAIL寓2及び2.0〜.f珈2の
二水準として、試験片が破断するまでの時間を測定した
。その結果を第1図に示すように、本発明合金は比較合
金に比べて、長時間側で強くなる傾向を有する。
比較合金であるA 6 、A 8からクリープ試験片を
切り出し試験に供した。試験温度は1100C°とし、
応力は1.2に9fAIL寓2及び2.0〜.f珈2の
二水準として、試験片が破断するまでの時間を測定した
。その結果を第1図に示すように、本発明合金は比較合
金に比べて、長時間側で強くなる傾向を有する。
2)高温酸化試験
第1表の供試材から直径20m、厚さ6簡の酸化試験片
を切り出し100C”で100時間大気中で連続加熱し
た後の酸化増量を測定した。その結果は第2図に示すよ
うに本発明合金は比較合金に比し酸化増量が小さく耐酸
化性に優れていることが判る。
を切り出し100C”で100時間大気中で連続加熱し
た後の酸化増量を測定した。その結果は第2図に示すよ
うに本発明合金は比較合金に比し酸化増量が小さく耐酸
化性に優れていることが判る。
又、繰返し加熱による耐酸化性を調べるため、A 2
、A 5及び比較合金(7) A 7 、A 9 、A
10がら直径15m、長さ50m5の酸化試験片を切
り出し大気中で1100 C”に25分間保持し、5分
間冷却する熱サイクルを600回行ない、100回毎の
重量変化を測定した。その結果を第3図に示すように、
比較合金はある回数を超えると重量が急激に減少してい
くのに対して、本発明合金は600回では重量減少は認
められなかった。
、A 5及び比較合金(7) A 7 、A 9 、A
10がら直径15m、長さ50m5の酸化試験片を切
り出し大気中で1100 C”に25分間保持し、5分
間冷却する熱サイクルを600回行ない、100回毎の
重量変化を測定した。その結果を第3図に示すように、
比較合金はある回数を超えると重量が急激に減少してい
くのに対して、本発明合金は600回では重量減少は認
められなかった。
即ち、本発明合金は従来の比較合金に比べ、優れた耐酸
化性を有し、特に繰返し加熱に対する耐酸化性に優れて
いることが判る。
化性を有し、特に繰返し加熱に対する耐酸化性に優れて
いることが判る。
3)熱衝撃試験
第1表の本発明合金のA2、&5、比較合金である&8
、A9から、第4図に示す外径りが25waS厚さtが
7IIllIの円盤に外径円の中心からe(3,5m)
だけ偏心した内径dが14mの貫通孔を有する試料を切
り出し、熱衝撃試験に供した。
、A9から、第4図に示す外径りが25waS厚さtが
7IIllIの円盤に外径円の中心からe(3,5m)
だけ偏心した内径dが14mの貫通孔を有する試料を切
り出し、熱衝撃試験に供した。
試験は大気中で1050 C’に15分間加熱し30秒
水冷する熱サイクルを261回与え、割れの発生数及び
試験片の形状変化を測定した。その結果を第2表に示す
。第4図のX−X、Y−Yは変形率の測定位置を示す。
水冷する熱サイクルを261回与え、割れの発生数及び
試験片の形状変化を測定した。その結果を第2表に示す
。第4図のX−X、Y−Yは変形率の測定位置を示す。
第
2
表
第2表から比較合金は割れの発生数、形状変化が大きい
のに対して、本発明合金は割れの発生数、形状変化が小
さく、優れた耐熱衝撃性を有していることが判る。
のに対して、本発明合金は割れの発生数、形状変化が小
さく、優れた耐熱衝撃性を有していることが判る。
4)鋳肌観察
本発明合金であるA 2 、& 5、比較合金である&
8 、& 9の鋳肌を観察すると、比較合金に比べて
本発明合金の鋳肌は、肌荒れ、ノロ巻き込み、気泡の発
生が少なく健全な鋳肌を呈していた。
8 、& 9の鋳肌を観察すると、比較合金に比べて
本発明合金の鋳肌は、肌荒れ、ノロ巻き込み、気泡の発
生が少なく健全な鋳肌を呈していた。
本発明合金によれば、高温下において、従来合金よりも
優れた、クリープ破断強さ、耐酸化性、特に繰返し加熱
に対する耐酸化性、及び耐熱衝撃性を有し、且つ良好な
鋳肌を有する耐熱鋳鋼を提供することが出来る。
優れた、クリープ破断強さ、耐酸化性、特に繰返し加熱
に対する耐酸化性、及び耐熱衝撃性を有し、且つ良好な
鋳肌を有する耐熱鋳鋼を提供することが出来る。
第1図はクリープ破断試験における応力と時間との関係
を示すグラフ、第2図は連続加熱による高温酸化試験の
酸化増量を示す棒グラフ、第3図は繰返し加熱による高
温酸化試験における繰返し数と重量変化との関係を示し
たグラフ、第4図は熱衝撃試験片の形状を示した図で(
&)は正面図、0)は(、)の側面図である。 第1図 第3図 ui断時間(ロ) 第2図 始4図 (b) 合金N。 手 続 補 正 書 (自発)
を示すグラフ、第2図は連続加熱による高温酸化試験の
酸化増量を示す棒グラフ、第3図は繰返し加熱による高
温酸化試験における繰返し数と重量変化との関係を示し
たグラフ、第4図は熱衝撃試験片の形状を示した図で(
&)は正面図、0)は(、)の側面図である。 第1図 第3図 ui断時間(ロ) 第2図 始4図 (b) 合金N。 手 続 補 正 書 (自発)
Claims (2)
- (1)重量%で、C:0.3〜0.9% Si:0.5〜3.5% Mn:0.5〜3.5% Cr:17〜35% Ni:15〜35% W:0.3〜2.5% Zr:0.15〜1.0% 希土類元素:0.0005〜0.1% 残部Fe及び不純物からなる高温特性の優れた耐熱鋳鋼
。 - (2)重量%で、C:0.3〜0.9% Si:0.5〜3.5% Mn:0.5〜3.5% Cr:17〜35% Ni:15〜35% W:0.3〜2.5% Zr:0.15〜1.0% Ti:0.1〜1.0% 希土類元素:0.0005〜0.1% 残部Fe及び不純物からなる高温特性の優れた耐熱鋳鋼
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4067890A JPH03243746A (ja) | 1990-02-21 | 1990-02-21 | 高温特性の優れた耐熱鋳鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4067890A JPH03243746A (ja) | 1990-02-21 | 1990-02-21 | 高温特性の優れた耐熱鋳鋼 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03243746A true JPH03243746A (ja) | 1991-10-30 |
Family
ID=12587193
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4067890A Pending JPH03243746A (ja) | 1990-02-21 | 1990-02-21 | 高温特性の優れた耐熱鋳鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03243746A (ja) |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4879120A (ja) * | 1972-01-27 | 1973-10-24 | ||
JPS56105458A (en) * | 1980-01-25 | 1981-08-21 | Daido Steel Co Ltd | Heat-resistant cast alloy |
-
1990
- 1990-02-21 JP JP4067890A patent/JPH03243746A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4879120A (ja) * | 1972-01-27 | 1973-10-24 | ||
JPS56105458A (en) * | 1980-01-25 | 1981-08-21 | Daido Steel Co Ltd | Heat-resistant cast alloy |
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