JPH0324201A - ブラスト用亜鉛合金ショット及びその製造方法 - Google Patents
ブラスト用亜鉛合金ショット及びその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、ダイカスト品のぼり取り等に用いるブラスト
用ショット及びその製造方法に関する。
用ショット及びその製造方法に関する。
最近、ダイカスト品、特にアルミダイカスト品のぼり取
り、表面清浄等表面の研掃にはショットブラスト法が多
用されるようになってきており、また、このためのシッ
ット材としても、主としてブラスＨこおける生或粉の粉
塵爆発等の危険性の点から、従来のアルミカットワイヤ
に代り球状の亜鉛又は亜鉛合金ショットが用いられるよ
うになってきている。
り、表面清浄等表面の研掃にはショットブラスト法が多
用されるようになってきており、また、このためのシッ
ット材としても、主としてブラスＨこおける生或粉の粉
塵爆発等の危険性の点から、従来のアルミカットワイヤ
に代り球状の亜鉛又は亜鉛合金ショットが用いられるよ
うになってきている。
このような均一な球状亜鉛粒を効率的に製造する方法と
しては、亜鉛溶湯を水中に流入させ分断させる方法があ
り、先に本出願人が出願している（特開昭５８−２１４
３３１号公報）。この方法は、底部に内径が０．１〜１
．０柑のノズルを有する溶湯容器をノズル開口部下端が
水面上Ｏ〜３ＮＲまたは水面下０〜５１ＩＩＩＩ１にな
るように保持した装置を用い、一定範囲の水温及び溶湯
温度条件下で溶湯を加圧して水中に流下させるものであ
って、この方法で０．５〜２．５ａｍ径範囲でビッカー
ス硬さ（｝Ｉｖ）が３５〜４０の均一な球状亜鉛粒を得
ることができる。
しては、亜鉛溶湯を水中に流入させ分断させる方法があ
り、先に本出願人が出願している（特開昭５８−２１４
３３１号公報）。この方法は、底部に内径が０．１〜１
．０柑のノズルを有する溶湯容器をノズル開口部下端が
水面上Ｏ〜３ＮＲまたは水面下０〜５１ＩＩＩＩ１にな
るように保持した装置を用い、一定範囲の水温及び溶湯
温度条件下で溶湯を加圧して水中に流下させるものであ
って、この方法で０．５〜２．５ａｍ径範囲でビッカー
ス硬さ（｝Ｉｖ）が３５〜４０の均一な球状亜鉛粒を得
ることができる。
しかし、ショットブラスト用途における亜鉛又は亜鉛合
金ショットにおいては、その硬度がビンカース硬さ（Ｈ
ｖ）で４５未満であると軟らか過ぎて研掃の目的が果せ
ず、且つダイカスト品の表面を黒色化させる問題があり
、またＨｖ５５以上になるとダイカスト品の表面を荒ら
し易くなり、且つ亜鉛合金ショット自体が脆くなり粉化
する傾向が大きくなるという問題があることがわかって
きた。このような問題を解決する技術としては、Ｐｂ０
．０３〜ｌ５％， ＦｅＯ．０４〜２．０％．残り亜鉛
及び不純物からなる亜鉛合金を用いたプラストショット
及び同組成の亜鉛合金溶湯を水温２０℃以下の水に滴下
しショット化させるプラストシゴットの製造方法が提案
されている（特公昭６２−３３３００号公報）。
金ショットにおいては、その硬度がビンカース硬さ（Ｈ
ｖ）で４５未満であると軟らか過ぎて研掃の目的が果せ
ず、且つダイカスト品の表面を黒色化させる問題があり
、またＨｖ５５以上になるとダイカスト品の表面を荒ら
し易くなり、且つ亜鉛合金ショット自体が脆くなり粉化
する傾向が大きくなるという問題があることがわかって
きた。このような問題を解決する技術としては、Ｐｂ０
．０３〜ｌ５％， ＦｅＯ．０４〜２．０％．残り亜鉛
及び不純物からなる亜鉛合金を用いたプラストショット
及び同組成の亜鉛合金溶湯を水温２０℃以下の水に滴下
しショット化させるプラストシゴットの製造方法が提案
されている（特公昭６２−３３３００号公報）。
この公報によれば、得られる亜鉛合金ショットの硬さは
Ｈｖ４０〜６０の範囲であり、各種ダイカスト製品、特
にアルミダイカスト製品のブラスト用に適したものであ
るとされている。
Ｈｖ４０〜６０の範囲であり、各種ダイカスト製品、特
にアルミダイカスト製品のブラスト用に適したものであ
るとされている。
しかしながら、上記の提案技術の場合には、Ｆｅ含有率
が最高２％、特にｐｂ含有量は最高１５％で高く、その
使用済の劣化ショットの再生・再資源化は不利益が多く
、実質的に困難であるという問題がある。また、本発明
者等の調査によれば、アルミダイカスト品については、
プラストショットの硬さはＨｖ５５を超えると硬過ぎ、
Ｈｖ４５未満では軟らか過ぎることがわかり、さらには
、一度ブラスト処理に使用した亜鉛合金ショットの硬さ
は、加工硬化により、Ｈｖ５程度増加するので、前記提
案の製造時の亜鉛合金ショットの硬さがＨν４０〜６０
では実質的に不都合であることがわかった。
が最高２％、特にｐｂ含有量は最高１５％で高く、その
使用済の劣化ショットの再生・再資源化は不利益が多く
、実質的に困難であるという問題がある。また、本発明
者等の調査によれば、アルミダイカスト品については、
プラストショットの硬さはＨｖ５５を超えると硬過ぎ、
Ｈｖ４５未満では軟らか過ぎることがわかり、さらには
、一度ブラスト処理に使用した亜鉛合金ショットの硬さ
は、加工硬化により、Ｈｖ５程度増加するので、前記提
案の製造時の亜鉛合金ショットの硬さがＨν４０〜６０
では実質的に不都合であることがわかった。
従って、本発明では、使用済ショットの再生・再資源化
を容易にする亜鉛合金ショット、及びショット製造時の
硬さがＨｖ４０〜５０を有する球状の亜鉛合金ショット
の開発を目的とするものである。
を容易にする亜鉛合金ショット、及びショット製造時の
硬さがＨｖ４０〜５０を有する球状の亜鉛合金ショット
の開発を目的とするものである。
〔課題を解決するための手段］
上記の目的を達或するため、本発明はＰｂ０．０１〜０
．０２重量％とＦｅＯ．Ｏ：３〜０．０７重量％を含み
、残部がＺｎ及び不可避不純物からなる組戒の亜鉛合金
から形成された亜鉛合金ショット、さらには、底部に内
径が０．３〜０．６ａｍのノズルを有する溶湯容器を、
前記ノズルの開口部下端が水面上０〜３ ［１１１１の
高さになるように水面上に保持し、該溶湯容器内に前記
組成の亜鉛合金の溶湯を収納し、溶湯温度５２０〜７０
０″Ｃ及び水槽水温３０゛Ｃ以下において、前記溶湯容
器内に０．１〜１．５ｋｇｆ／ｃｍの圧力を加えて溶湯
を流下させ、水面下で溶湯流を分断凝固させるフラスト
用亜鉛合金ショットの製造方法を提案するものである。
．０２重量％とＦｅＯ．Ｏ：３〜０．０７重量％を含み
、残部がＺｎ及び不可避不純物からなる組戒の亜鉛合金
から形成された亜鉛合金ショット、さらには、底部に内
径が０．３〜０．６ａｍのノズルを有する溶湯容器を、
前記ノズルの開口部下端が水面上０〜３ ［１１１１の
高さになるように水面上に保持し、該溶湯容器内に前記
組成の亜鉛合金の溶湯を収納し、溶湯温度５２０〜７０
０″Ｃ及び水槽水温３０゛Ｃ以下において、前記溶湯容
器内に０．１〜１．５ｋｇｆ／ｃｍの圧力を加えて溶湯
を流下させ、水面下で溶湯流を分断凝固させるフラスト
用亜鉛合金ショットの製造方法を提案するものである。
前記Ｍ威において、Ｐｂ０．０２重量％を超えると再生
・再資源化方法が限られてくる。
・再資源化方法が限られてくる。
また、ＰｂＯ．０２重量％を上限とするとＦｅ０．０３
重量％未満ではＨＶ４０以上が達成し難く、さらにＦｅ
Ｏ．０７重量％を超えるとショットが脆くなり、ショッ
ト使用の際の粉化傾向が著しくなる。且つまた、ＦｅＯ
．０７重量％を超えると、ショット製造時、溶湯の流動
性が悪くなり、安定した粒度のシゴットが得られ難くな
る．逆にＦｅ０．０３〜０．０７重量％を含む亜鉛合金
ショットで、ｐｂを添加しない場合Ｈｖ４０は得られ難
い。安定的にＨｖ４０以上を得るにはｐｂｏ．ｏｉ重量
％以上を必要とする。
重量％未満ではＨＶ４０以上が達成し難く、さらにＦｅ
Ｏ．０７重量％を超えるとショットが脆くなり、ショッ
ト使用の際の粉化傾向が著しくなる。且つまた、ＦｅＯ
．０７重量％を超えると、ショット製造時、溶湯の流動
性が悪くなり、安定した粒度のシゴットが得られ難くな
る．逆にＦｅ０．０３〜０．０７重量％を含む亜鉛合金
ショットで、ｐｂを添加しない場合Ｈｖ４０は得られ難
い。安定的にＨｖ４０以上を得るにはｐｂｏ．ｏｉ重量
％以上を必要とする。
本発明の亜鉛合金ショットの製造方法においては、圧縮
空気等で溶湯容器表面を０．１〜１．５ｋｇｆ／ｃｄに
加圧することにより、前記組成の亜鉛合金溶湯は安定し
て流下し、水面下で分断され同時に球状化して凝固する
。この場合溶湯温度が５２０℃以下では細長くなり、糸
状部を伴ない易く、また７００’Ｃを超えると偏平化し
易くなる。さらに、水槽の水温も３０℃を超えるとショ
ットは球状にならず偏平化し、硬度も下り易い。
空気等で溶湯容器表面を０．１〜１．５ｋｇｆ／ｃｄに
加圧することにより、前記組成の亜鉛合金溶湯は安定し
て流下し、水面下で分断され同時に球状化して凝固する
。この場合溶湯温度が５２０℃以下では細長くなり、糸
状部を伴ない易く、また７００’Ｃを超えると偏平化し
易くなる。さらに、水槽の水温も３０℃を超えるとショ
ットは球状にならず偏平化し、硬度も下り易い。
以下、本発明の実施例を説明する。
第１図は実施例において用いた亜鉛合金ショットの製造
装置の側断面図である。
装置の側断面図である。
ショット製造装置ｌは水槽２上に載置した保温炉３から
成り、この保温炉３は耐火断熱材で構成した保温炉で、
内壁に電熱線によるヒータ４を備え、黒鉛るつぼによる
溶湯容器５を内蔵している。
成り、この保温炉３は耐火断熱材で構成した保温炉で、
内壁に電熱線によるヒータ４を備え、黒鉛るつぼによる
溶湯容器５を内蔵している。
溶渇容器５は上縁にパッキングを介在させ、炉蓋６によ
って密閉されるようにしてあり、炉蓋６には図示しない
コンプレッサーに接続された圧縮空気供給管７と溶湯供
給管８を開口させてある。溶湯容器５の底部にはセラ≧
ツク製のノズル９を下方に突出する形に挿着させてある
。該ノズル９は保温炉３の底仮に貫設した孔を通して開
口部下端を下方の水槽２に寵ませてあり、水槽２は下部
に給水管１０と下部排水管１１を開口させ、上部に上部
排水管１２を開口させてある。
って密閉されるようにしてあり、炉蓋６には図示しない
コンプレッサーに接続された圧縮空気供給管７と溶湯供
給管８を開口させてある。溶湯容器５の底部にはセラ≧
ツク製のノズル９を下方に突出する形に挿着させてある
。該ノズル９は保温炉３の底仮に貫設した孔を通して開
口部下端を下方の水槽２に寵ませてあり、水槽２は下部
に給水管１０と下部排水管１１を開口させ、上部に上部
排水管１２を開口させてある。
このショット製造装置１においては溶湯１３は図示しな
い溶融炉から間欠的に溶湯注入管８を経て供給されるも
ので、溶湯容器５底部のノズル９は本実施例では内径０
．５ｍのものを使用しており、ノズル開口部下端と水槽
２中の水面との距離は１肺になるように水面が維持され
且つ作業時水温が２５℃に保持されるように給水管１０
と上部排水管１２及び下部排水管ｌ１のバルブを設定し
て水１４を保持している。そして図示しない温度計とヒ
ータ４により溶湯温度を６２０〜６５０℃に温度調節を
行いながら、ゲージ圧１．０ｋｇｆ／ｃ４の圧縮空気を
供給することにより、ノズル９から流下した溶湯流は水
槽２の水面直下で水の、表面張力と水面付近における沸
騰．水蒸気攪拌によって分断され、また溶湯自身の表面
張力により球状固体粒即ちシッット１５となって凝固し
て沈降する。
い溶融炉から間欠的に溶湯注入管８を経て供給されるも
ので、溶湯容器５底部のノズル９は本実施例では内径０
．５ｍのものを使用しており、ノズル開口部下端と水槽
２中の水面との距離は１肺になるように水面が維持され
且つ作業時水温が２５℃に保持されるように給水管１０
と上部排水管１２及び下部排水管ｌ１のバルブを設定し
て水１４を保持している。そして図示しない温度計とヒ
ータ４により溶湯温度を６２０〜６５０℃に温度調節を
行いながら、ゲージ圧１．０ｋｇｆ／ｃ４の圧縮空気を
供給することにより、ノズル９から流下した溶湯流は水
槽２の水面直下で水の、表面張力と水面付近における沸
騰．水蒸気攪拌によって分断され、また溶湯自身の表面
張力により球状固体粒即ちシッット１５となって凝固し
て沈降する。
以上のショット製造装置と、その設定条件のもとに、純
度９９．９９重量％以上の電気亜鉛に種々な量のｐｂ及
びＦｅを添加した亜鉛合金により亜鉛合金ショットを製
造し、その硬さを調査した。
度９９．９９重量％以上の電気亜鉛に種々な量のｐｂ及
びＦｅを添加した亜鉛合金により亜鉛合金ショットを製
造し、その硬さを調査した。
得られた結果を第１表に示した。
第１表
本発明の組成の亜鉛合金ショットではＨｖ４０〜４８の
ものが得られたのに対し、比較例とした本発明外の組成
のものではＨｖ３８以下であった。
ものが得られたのに対し、比較例とした本発明外の組成
のものではＨｖ３８以下であった。
以上の説明から明らかなように、本発明によれば、ｐｂ
含有量及びＦｅ含有量が少ないので、使用後の劣化ショ
ットの再生・再資源化が容易な亜鉛合金組成をもち、ダ
イカスト品、とりわけアルミダイカスト品のブラスト用
に好適な硬さと球形を有する亜鉛合金ショットを安定的
に提供できる。
含有量及びＦｅ含有量が少ないので、使用後の劣化ショ
ットの再生・再資源化が容易な亜鉛合金組成をもち、ダ
イカスト品、とりわけアルミダイカスト品のブラスト用
に好適な硬さと球形を有する亜鉛合金ショットを安定的
に提供できる。
第１図は本発明の方法を実施するためのショット製造装
置の側断面図である。 ｌ・・・ショット製造装置 ２・・・水槽３・・・保温
炉 ４・・・ヒータ５・・・熔湯容器
６・・・炉蓋７・・・圧縮空気供給管 ８・・・
溶湯供給管９・・・ノズル ■０・・・給水
管１１・・・下部排水管 １２・・・上部排水管１
３・・・熔湯 ｌ４・・・水ｌ５・・・シジ
ット
置の側断面図である。 ｌ・・・ショット製造装置 ２・・・水槽３・・・保温
炉 ４・・・ヒータ５・・・熔湯容器
６・・・炉蓋７・・・圧縮空気供給管 ８・・・
溶湯供給管９・・・ノズル ■０・・・給水
管１１・・・下部排水管 １２・・・上部排水管１
３・・・熔湯 ｌ４・・・水ｌ５・・・シジ
ット
Claims (2)
- （１）Ｐｂ０．０１〜０．０２重量％とＦｅ０．０３〜
０．０７重量％を含み、残部がＺｎ及び不可避不純物か
らなる亜鉛合金で形成されたブラスト用亜鉛合金ショッ
ト。 - （２）底部に内径が０．３〜０．６ｍｍのノズルを有す
る溶湯容器を、前記ノズルの開口部下端が水面上０〜３
ｍｍの高さになるように水槽上に保持し、該溶湯容器内
にＰｂ０．０１〜０．０２重量％とＦｅ０．０３〜０．
０７重量％を含み、残部がＺｎ及び不可避不純物からな
る亜鉛合金の溶湯を収納し、溶湯温度５２０〜７００℃
及び水槽水温３０℃以下において、前記溶湯容器内に０
．１〜１．５ｋｇｆ／ｃｍ＾２の圧力を加えて溶湯をノ
ズルから流下させ、水面下で溶湯流を分断凝固させるブ
ラスト用亜鉛合金ショットの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16007689A JP2796734B2 (ja) | 1989-06-22 | 1989-06-22 | ブラスト用亜鉛合金ショット及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16007689A JP2796734B2 (ja) | 1989-06-22 | 1989-06-22 | ブラスト用亜鉛合金ショット及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0324201A true JPH0324201A (ja) | 1991-02-01 |
| JP2796734B2 JP2796734B2 (ja) | 1998-09-10 |
Family
ID=15707357
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16007689A Expired - Lifetime JP2796734B2 (ja) | 1989-06-22 | 1989-06-22 | ブラスト用亜鉛合金ショット及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2796734B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6923842B2 (en) | 2000-04-21 | 2005-08-02 | Central Research Institute Of Electric Power Industry | Method and apparatus for producing fine particles, and fine particles |
| US7008463B2 (en) | 2000-04-21 | 2006-03-07 | Central Research Institute Of Electric Power Industry | Method for producing amorphous metal, method and apparatus for producing amorphous metal fine particles, and amorphous metal fine particles |
| JP2009102727A (ja) * | 2007-10-19 | 2009-05-14 | Dai Guoshui | マイクロ合金化の高強度亜鉛合金 |
| JP2013158884A (ja) * | 2012-02-06 | 2013-08-19 | Raytex Corp | 基板研磨装置 |
| CN103264164A (zh) * | 2013-06-03 | 2013-08-28 | 石家庄新日锌业有限公司 | 一种锌粒的制备工艺 |
-
1989
- 1989-06-22 JP JP16007689A patent/JP2796734B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6923842B2 (en) | 2000-04-21 | 2005-08-02 | Central Research Institute Of Electric Power Industry | Method and apparatus for producing fine particles, and fine particles |
| US7008463B2 (en) | 2000-04-21 | 2006-03-07 | Central Research Institute Of Electric Power Industry | Method for producing amorphous metal, method and apparatus for producing amorphous metal fine particles, and amorphous metal fine particles |
| JP2009102727A (ja) * | 2007-10-19 | 2009-05-14 | Dai Guoshui | マイクロ合金化の高強度亜鉛合金 |
| JP2013158884A (ja) * | 2012-02-06 | 2013-08-19 | Raytex Corp | 基板研磨装置 |
| CN103264164A (zh) * | 2013-06-03 | 2013-08-28 | 石家庄新日锌业有限公司 | 一种锌粒的制备工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2796734B2 (ja) | 1998-09-10 |
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