JPH03241306A - 変倍レンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、光軸と垂直な方向に屈折率分布を有するいわ
ゆるラジアルタイプの屈折率分布型レンズを用いた変倍
レンズに関するものである。

［従来の技術１ 近年、銀塩カメラやビデオカメラにおいては、電気系９
機械系の小型化に伴いレンズ系も小型軽量化、更にはハ
イスベック化が求められ、特に変倍レンズにおいてはそ
れらの要求が高くなってきている。そのため均質球面レ
ンズのみよりなるレンズ系では、収差を良好に補正する
ことが非常に困難であって、非球面が用いられているが
、それでも上記問題を克服するには至っていない。

そのために、最近は、屈折率分布型レンズを導入したレ
ンズ系が注目されている。

屈折率分布型レンズは、その屈折率分布の方向によって
、光軸方向に屈折率分布を有するアキシャルタイプや、
光軸と垂直な方向に屈折率分布を有するラジアルタイプ
等があり、特にラジアルタイブにその効果が期待されて
いる。

ところで、イオン交換法やゾルゲル法等にて製造されて
いる屈折率分布型レンズの屈折率分布の様子をｎ６一シ
６図の上で示すと、高屈折率高分散から低屈折率低分散
にかけ、或いは、低屈折率低分散から、高屈折率高分散
にかけて分布しており、これらの屈折率分布は、実現性
が非常に高いと考えられる。

変倍レンズにラジアルタイプの屈折率分布型レンズを用
いた例として、特開昭６１−１２６１５号、特開昭６１
−１３８９１３号、特開昭６１−１４８４１４号公報等
に記載されているレンズ系がある。これら公報に記載さ
れたレンズ系で用いている屈折率分布型レンズは、いず
れら高屈折率低分散から低屈折率高分散にかけて分布し
ており、屈折率分布型レンズの製造の実現性を考えたう
えでの効果的な使（１方が開示されているとは言えない
。

［発明が解決しようとする課題１ 本発明は、ｎ６一シ６図上で表わすと高屈折率高分散か
ら低屈折率低分散にかけて分布している光軸と垂直な方
向に屈折率分布を有する屈折率分布型レンズを変倍レン
ズに用いる際に、適切なレンズ形状９骨布形状にして均
質レンズ系では色収差補正のためにどうしても避けられ
ない異符号の屈折力のレンズを用いることなしに色収差
を良好に補正しより高性能な変倍レンズを提供すること
を目的としている。

［課題を解決するための手段］ 本発明の変倍レンズは、複数のレンズ群よりなり、それ
らのレンズ群間の間隔のうちの少なくとも二つの群間隔
を変化させることによって変倍を行なうもので、最も物
体側に正の屈折力を有するレンズ群を配置したレンズ系
において、負の屈折力を有するレンズ群のうちの少なく
とも一つのレンズ群中に光軸と垂直な方向に屈折率分布
を有する屈折率分布型レンズを少なくとも１枚用い、以
下の条件＋１）　、　（２）０．を満足することを特徴
とするレンズ系である。

＋ｌ）　　　−１，０＜　　φＭ／φイ〈０．０（２）
０．０，０＜φＧ／φ。〈１．０ここでφＭは屈折率分
布型レンズの媒質の屈折力、φ□は屈折率分布型レンズ
がその先軸上の屈折率を持つ均質レンズとした時の屈折
力、φＧは屈折率分布型レンズ全体の屈折力、φ１は少
なくとも１枚屈折率分布型レンズを用いた負の屈折力を
有するレンズ群の全体の屈折力である。

本発明の変倍レンズは、ｎ４−シロ図上で表わした時、
高屈折率高分散から低屈折率低分散にかけて、或いは低
屈折率低分散から高屈折率高分散にかけて分布している
光軸と垂直な方向に屈折率分布を有する屈折率分布型レ
ンズを変倍レンズに用いる際に、前記の条件＋１）　、
　＋２）を満足することによって屈折率分布型レンズの
収差補正能力を発揮し得るようにした。

条件（１１は、屈折率分布型レンズの媒質の屈折力と、
屈折率分布型レンズをその光軸上の屈折率を持つ均質レ
ンズとした時の屈折力つまり前記屈折率のレンズの面の
形状から求められる屈折力との比を規定したものである
。この条件は、屈折率分布型レンズの媒質と面の形状か
ら求められる屈折力とは互いに異符号で、更に媒質の屈
折力の絶対値よりも面の形状から求められる屈折力の絶
対値の方が大きい屈折率分布型レンズを用いることを表
わしている。

条件（２）は、屈折率分布型レンズ全体の屈折力とその
屈折率分布型レンズを用いているレンズ群全体の屈折力
との比を規定したものである。この条件は、屈折率分布
型レンズ全体の屈折力の符号とこの屈折率分布型レンズ
を用いているレンズ群の屈折力の符号とが同符号であり
、このレンズ群は屈折率分布型レンズ以外にそのレンズ
群全体の屈折力の符号と同符号のレンズを少なくとも１
枚有していることを表わしている。

次にこの屈折率分布型レンズの作用について述べる。

本発明において用いられるラジアルタイプの屈折率分布
型レンズの基準波長の屈折率分布は、次の式にて表わさ
れる。

ｎ　（ｒ）　＝　Ｎｏ＋　Ｎ、ｒ”＋　Ｎｘｒ’＋　Ｎ
ｓｒ’＋　−・・ここでＮ。はレンズの光軸上での基？
ｌ！波長の屈折率、ｒは光軸から半径方向の距離、ｎ　
（ｒｌは光軸から距Ｈｒの所での基準波長の屈折率、Ｎ
、、Ｎ２．Ｎ、。

・−・は夫々基準波長の２次、４次、６次・・・の係数
である。

ラジアルタイプの屈折率分布型レンズの収差補正能力が
特に優れている点として軸上色収差の補正がある６ ラジアルタイプの屈折率分布型レンズが単体で軸上色収
差を補正するための条件は、次のように表わすことが出
来る。

φｍ／Ｖｏａ＋φｖ／ｖ＋ａ＝Ｏｆｉｔここでφ１φＭ
は夫々屈折率分布型レンズの面および媒質の屈折力、ｖ
ｏａは屈折率分布型レンズの光軸上の屈折率より求めら
れるアツベ数、ｖｌ。は屈折率分布型レンズの上記分布
式におけるｄ線。

Ｆ線、Ｃ線の２次の係数Ｎ　１１４ＮＩＦ、Ｎｌｃによ
り下記式にて求められる値である。

Ｖｉａ　＝Ｎ＋Ｊ（Ｎ＋ｒ　　Ｎ＋ｃｌ上記の軸上色収
差を補正するための式から明らかなように、ラジアルタ
イプの屈折率分布型レンズは、媒質の屈折力φＭとＶ、
の値を操作することによって単体でも軸上色収差を補正
することが出来る。

前述のようにイオン交換法やゾルゲル法等で製造される
屈折率分布型レンズの屈折率分布の様子をｎａ−シロ図
上で表わすと、大部分が高屈折率高分散から低屈折率低
分散にかけ、或いは低屈折率低分散から高屈折率高分散
にかけて分布しており、光軸上の屈折率とレンズ最周辺
の屈折率の差Δｎを大きくしようとするとこの傾向は顕
著になる。このことを式で表わすと次の通りである。

０　＜Ｖｉａ　＜ｖｏａ　　　　　　（ｆ！１式（ｉｌ
Ｈｉｉｌから、屈折率分布型レンズ単体で軸上色収差を
補正するためには、面の屈折力と媒質の屈折力の符号を
異符号にし、更に面の屈折力の絶対値を媒質の屈折力の
絶対値よりも大きくすればよいことがわかる。ここでは
面の屈折力と面の形状による屈折力とは同符号であるの
で、条件（１１を満足することによって軸上色収差の補
正が可能になる。また面の屈折力と媒質の屈折力の比や
、ｖｏａとＶｌ（ｌの比を操作することによって正の軸
上色収差を発生させることも負の軸上色収差を発生させ
ることも可能である。即ち均質レンズでは正レンズは必
ず正の軸上色収差を、負レンズは必ず負の軸上色収差を
発生するが、屈折率分布型レンズは、単体でその全体の
屈折力の正負に関係なく軸上色収差を零にすることも正
の軸上収差を発生させることも負の軸上収差を発生させ
ることも出来る。

一般に変倍レンズは、各レンズ群が独立に収差補正され
ていることが望ましく、特に変倍に寄与するレンズ群は
向夏のことである。

均質系において色収差を補正するためには、少なくとも
２枚のレンズを用いしかもそれらのレンズには異符号の
屈折力のものが含まれなければならない、そのためレン
ズ群に所望の屈折力を持たせるためには、各レンズの屈
折力を必要以上に強めなければならず、収差の発生量が
大になるという悪循環に陥ってしまう。

前述のように、最近変倍レンズのハイスベック化が望ま
れるようになり、小型化、高変倍率化に伴い特に変倍に
寄与するレンズ群の高屈折力化が望まれ、異符号のレン
ズの存在が避けられない均質系では限界にきている。

本発明において用いているような、ラジアルタイプの屈
折率分布型レンズは、前記のように屈折率分布型レンズ
単体で色収差の補正が可能であり、更にレンズ群を高屈
折力にする場合も屈折率分布型レンズの媒質にてその面
で発生する色収差と異符号の色収差を発生させることが
出来るので、屈折率分布型レンズと同符号の屈折力のレ
ンズを付加することが収差補正上可能である。そのため
異符号のレンズを用いない分、各レンズの屈折力を必要
以上に強くしなくと６レンズ群に所望の屈折力を与える
ことが出来る。

即ち、前記の条件（１）−を満足させ更に前記のＶ、ａ
とＶ。６とを操作することによって屈折率分布型レンズ
の媒質で発生する色収差の量を増減させることが可能で
あり、媒質で発生する色収差を大きくすれば条件（２）
を満足させることによって屈折率分布型レンズと同符号
のレンズを付加してち色収差を補正することが出来る。

このように異符号の屈折力のレンズを用いなければ収差
補正の出来ない均質系とは異なり、屈折率分布型レンズ
の以上の使い方によって屈折力の分散が出来、収差の発
生量を小さくしたまま高屈折率化が可能になる。

以上の点から、前述のように本発明の変倍レンズは、正
の屈折力のレンズ群先行のレンズ系で、主に変倍を行な
う負のレンズ群に、全体の屈折力の正、負によらず軸上
色収差を単体で補正出来又正、負のいずれの軸上色収差
をも発生させ得る屈折率分布型レンズを用いたものであ
る。そして条件＋１１を満足せしめることにより面の形
状により求められる屈折力を負の屈折力にし、媒質には
正の屈折力を持たせるようにした。また負のレンズ群は
、屈折率分布型レンズ１枚にて構成してもよいが、屈折
率分布型レンズは、媒質で大きな正の屈折力を発生させ
ることが可能であるので、その特性を生かして条件（２
）を満足するように屈折率分布型レンズ以外にそのレン
ズ群全体の屈折力の符号と同符号の負レンズを更に少な
くとも１枚用いることによって一層屈折力を強くするこ
とが出来る。つまり全体の屈折力が異符号であるレンズ
を用いることなしに色収差を補正することが出来るので
、レンズ群を構成するレンズの屈折力を必要以上に強め
る必要がなく収差を悪化させることなしに高屈折力化が
可能になる。

以上述べた本発明光学系において条件（１）の上限を越
えても下限を越えて６色収差が悪化し又条件（２）の上
限を越えても下限を越えてもレンズ群の高屈折率化が出
来ずレンズ系の小型化の上で好ましくない。

［実施例］ 次に本発明の実施例について説明する。

実施例１は第１図に示す通りで、物体側から順に正の屈
折力を有する第ルンズ群と、正の屈折力を有する第２レ
ンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈
折力を有する第４レンズ群とより構成されている４群構
成の変倍レンズである。そして負の屈折力を有する第４
レンズ群中に条件＋１１　、　（２）を満足する屈折率
分布型レンズを用いている。

この実施例は、レンズシャッターカメラ用の変倍比が約
３の変倍レンズで、屈折率分布型レンズを用いることに
よりレンズ系の小型化を図ったものである。このように
レンズ系の小型化を図る場合に特に問題になるのが広角
端における正の歪曲収差である。これは主として負の屈
折力を有する第４レンズ群で発生する。そのために本発
明においては、第４レンズ群を絞りに対してコンセント
リックな形状にし、正の歪曲収差を小さくしている。し
かしそれでも十分に補正されないため、この第４レンズ
群に屈折率分布型レンズを用いて歪曲収差を補正してい
る。即ちレンズ系を小型にすることと色収差を補正する
ために条件（１）　＋’　（２）を満足する屈折率分布
型レンズを用いることによって面に屈折率分布がついて
いることによって均質系とは違った振舞いをする補正項
により負の歪曲収差を発生させて前記の正の歪曲収差も
同時に補正している。

このようにして歪曲収差を補正するためには次の条件（
３）を満足することが一層望ましい。

（３１−１５＜Ｎ１．ｔ（ｆＷ）”＜０．０ただしＮ、
は上記の屈折率分布型レンズのｄ線の２次の係数、ｆ、
は広角端における全系の焦点距離である。

この条件（３）の下限を越えると屈折率分布型レンズの
正の媒質の屈折力が強くなりすぎて所望の屈折力を得る
には面の屈折力を強くせざるを得なくなりこの面で発生
する諸収差を補正することが困難になる。また上限を越
えると屈折率分布型レンズの媒質が負の屈折力を持つこ
とになり、特に色収差と正の歪曲収差の補正が出来なく
なる。

負のレンズ群中のどのレンズを屈折率分布型レンズにし
ても諸収差の補正は可能である。しかし第４レンズ群中
の最も物体側のレンズを屈折率分布型レンズにすればよ
り効果的である。つまりこの実施例は変倍比が大きいた
めに望遠端での球面収差や軸上色収差の変化量が大であ
り、負の第４レンズ群の最も物体側のレンズが望遠端で
のマージナル光線の光線高が最も高くなるからである。

またこの実施例では、正の第３群レンズ群の最も像側の
正レンズに光軸から離れるにしたがって正の屈折力が強
くなるような非球面を用いている。この非球面により、
負の方向に発生しがちな望遠端における球面収差を補正
している。

ここで用いる非球面の形状は、光軸をＸ軸に、これと垂
直な方向をｙ軸にとった時、次の式で表わされる。

ただしｒは基準球面の曲率半径、ｐ、Ａｚ＋は係数であ
る。

以上述べたようにこの実施例１は、条件（１）。

＋２）０．　、　＋３１　を満足する屈折率分布型レン
ズを負の第４レンズ群に少なくとも１枚用いることによ
って変倍比が約３で、広角端、望遠端での望遠比が夫々
１．２３．０．７９と非常にコンパクトな変倍レンズに
なし得たものである。

本発明の実施例２は、第２図に示すレンズ構成で、物体
側から順に正の屈折力を有する第１１７１群と、正の屈
折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３
レンズ群とよりなる変倍比が約３の３群構成の変倍レン
ズである。そして負の屈折力を有する第３レンズ群中に
実施例１と同様の条件（１１、＋２）０．　、　＋３１
を満足する屈折率分布型レンズを用いている。この屈折
率分布型レンズの作用ち実施例１のものと同様である。

この実施例２は、第２レンズ群の最も像側の正レンズを
媒質が負の屈折力になるような屈折率分布型レンズにす
ることによって、その媒質で広角端から望遠端にかけて
のコマ収差と負の方向に発生しがちな望遠端での球面収
差とを補正している。

また実施例２においては、正の屈折力を有する第１１７
１群に光軸から離れるにしたつかで正の屈折力が弱くな
るような非球面を用いることにより望遠端での球面収差
を一層良好に補正できる。

以上述べたようにしてこの実施例２は３群構成でありな
がら広角端での望遠比が１．１６と超小型の変倍レンズ
になっている。

本発明の実施例３は、第３図に示すような構成で、物体
側から順に正の屈折力を有する第１１７１群と、負の屈
折力を有する第２群レンズ群と、負の屈折力を有する第
３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とより
なる変倍比が約６の４群構成の変倍レンズである。

この実施例３も主として変倍に寄与する負の屈折力を有
する第２レンズ群に条件（１）　、　（２）を満足する
屈折率分布型レンズを用いている。

一般にバリエータ−と呼ばれている変倍に寄与する負の
屈折力を有する第２レンズ群は、６程度の変倍比を得る
ためには高屈折力化と色収差補正とのために負レンズ２
枚と正レンズ１枚とは必要である。しかし正レンズの存
在により第２レンズ群全体の厚みが大になり高屈折力化
の限界とのためにレンズ系の全長をある程度より短くす
ることは困難である。

この実施例３では、正レンズを用いず負レンズのみにて
第２レンズ群を構成し、条件ｉｌｌ　を満足する屈折率
分布型レンズを用いることによって色収差を補正し、更
にこの屈折率分布型レンズを条件（２）を満足するよう
にして高屈折力化を実現しこれによってレンズ系の短縮
化を図ったものである。

またこの実施例３において色収差を一層良好に補正する
ためには次の条件（４）を満足することが望ましい。

（４１０＜Ｖ、、　＜５０ この条件（４）は屈折率分布型レンズの媒質で発生させ
る色収差の量を規定するための条件で、その下限を越え
ると正の色収差の発生量が大きくなりすぎて全系では補
正過剰になり、また上限を越えると正の色収差の発生量
が小さくなりすぎて全系では補正不足になり好ましくな
い。

実施例４は、第４図に示す通りで、物体側から順に正の
屈折力を有する第１１７１群と、負の屈折力を有する第
２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正
の屈折力を有する第４レンズ群とよりなる変倍比が約６
の４群構成の変倍レンズである。

この実施例ら実施例３と同様に主として変倍に寄与する
負の屈折力を有する第２レンズ群に条件（１１、＋２）
０．　を満足する屈折率分布型レンズを用いているが、
変倍の際の像面の移動を補正する働きをする第３レンズ
群を正の屈折力とし、負の第２レンズ群と近接させて移
動することによってそこで発生する正の色収差を利用し
て屈折率分布型レンズの媒質で発生する正の色収差の発
生量を小さくしている。

実施例５は、第５図に示すちので、第４図に示す実施例
４と同じ構成で屈折率分布型レンズの作用ち実施例４と
同じである。しかしこの実施例４はレンズ系の全長を一
層短くしている。

以上の実施例１乃至実施例５のデーターを示、すと下記
の通りである。

実施例１ ｆ　＝　３６．２〜１０１．１５■＠、　　Ｆ／４．６
５〜Ｆ／６．７３２ω＝　６０．２９’〜２３．７２＠ ｒ、＝　４４．５０９２ ｄ、＝　１．０７６３ ｒ、＝　１４．０９５１ ｄｚ＝２．８１７２ ｒ３＝３９．３８２６ ｄｓ”０．１２００ ｒ４：１４．９７０６ ｄ、＝　２．６０００ ｒｓ＝５２．４７７７ ｄｓ＝Ｄ＋（可変） ｒｓ”−２）０．，７４２５ ｄ、＝　０．７６４７ ｒ？＝　４８．０３８３ ｄｙ＝０．１５００ ｒｅ”　１９．９５５３ ｄｓ＝　１．８１３１ ｒ、＝　２０．２４５２ ｄ＠＝２．５５３８ ｒｌｏ　＝−２３，６１５５ ｎａ＝１．６１７００ １１４＝　１．７７２５０ ｎ＋＝１．８３４８１ ｎミニ１．８４６６６ ｎミニ１．６１７００ ｎ、＝　１．６９６８０ シ＋＝４２．７２ ν、＝５５．５２ シｍ＝６２．７９ ν、＝４９．６６ シ５＝２３．７８ シａ＝６２．７９ ｄ＋ｏ＝Ｄｘ（可変） ｒ、、　＝ＯＯ（絞り） ｄ＋＋＝１．６２８６ ｒ口＝　−１７，１８８７ ｄ１ｘ＝　１．４８００　　　ｎ７＝　１．８０４４０
　　　　ν、＝　３９．５８ｒ、、＝−６４，０５５０ ｄ、＝　０．８３４９ ｒ１４　　＝２７．６７２３ ｄ、、＝　３．６４０６　　　　ｊｌ、＝　１．６１７
００　　　　ν、：　６２．７９ｒ、、　＝−１７，１
５９６（非球面）ｄ＋５＝Ｄｓ（可変） ｒ、ｓ　　”−１４，９０７３ ｄ＋ａ＝　１．１０４１　　　ｎｓ　（屈折率分布型レ
ンズ）ｒ＋ｔ　＝−４０，５４５８ ｄ＋ｔ＝３．７０６０ ｒ、。ニー１１．８０３６ ｄ、、　＝１．１０６４　　　ｎ、、　＝１．７７２５
０　　シｔｏ＝４９．６６ｒ１゜＝　−２８，７６７５ 非球面係数 Ｐ＝１．００００　、　　Ａ、＝０．１０４０１　ｘｌ
Ｏ−”Ａ、＝０．３２）０．２）０．　　ｘ　１Ｇ−”
６０．５　　　　１０１．１５ ３．８８１　　　　８．７８３ ２．４２）０．　　　　２．９４０ ４．９８７　　　　１．３９２ Ａ、＝　０．７０１９６　　ｘ　１Ｇ−’ｆ　　　　３
６．２ Ｄ、　　　　２．３０３ Ｄ、　　　　０．２０１ Ｄｉ　　　　９．５２７ 屈折率分布型レンズ ＮａＮ。

１．６９８９５　−０．２４１１９　Ｘｌ０−”１．６
９２２３　−０．２２３４０　ｘｌＯ−”１．７１５４
３　−０．２８２７１　Ｘｌ０−”Ｎ、　　　　　　　
　Ｎｓ ｄ線　−０，１５６３８Ｘ　１Ｇ−’　　−０，６２４
５１Ｘ　１０−”Ｃ線　−０，４４９２３ｘ　１０−’
　　　０．１３５６４　ｘ　１０−’Ｆ線　　０．５２
６９６　Ｘ　ｔｏ−’　　−０−５２４６６Ｘ　１０−
’φＭ／軸＝−０．１７２　、φＭ／φＭ＝　０．３６
９ｐ４．、（ｆ、）　”　＝　−３，１６１実施例２ ｆ　＝　３６．２〜１０１１５■Ｉ。

２　ω＝　６１．７２＠〜２４．１４”ｒ＋＝８４．２
００３ Ｃ線 ｄ線 Ｆ／４．６５〜Ｆ７６．７３ Ｆ線 ｄ　　＝１．０７６３ ｒ２＝　２０．２４３５ ａ、＝　２．８４２３ ｒａ＝４１．０１５０ ｄ、＝　０．１２００ ｒ４＝　１３．３３０１　　（非球面）ｄ４＝　２．６
２３７　　　　ｎｓ＝　１．６１７００ｒｓ”５２．０
１５９ ｄ５＝ｏｌ（可変） ｒｓ＝　−１８，２２２８ ｄ６＝　０．８０１０ ｒｙ　＝　１６６．７２９４ ｄ、＝　０．１９０５ ｒｅ＝２４．９８２２ ｄ、＝　１．２０００ ｒ、＝　１９．８６５４ ｄ、＝　０．１２００ ｎ、＝　１．８３４８１ Ｑ４：　１．７７２５０ ｎ　ｓ　”　１　、８４６６６ ｊ１２＝　１．６９６８０ ｒ、。　＝　　１３．６９３６ ｄ、。：　２．００００ Ｑ、＝　１．５６３８４ ｒｚ　　＝−３７，２４２５ シ、＝４２．７２ シ、＝５６．４９ シ３＝６２ ９ ν、＝４９．６６ シ５＝２３．７８ シ、＝６０．６９ ｄ、、＝　０．４６７３ ｒ１□　＝■（絞り） ｄ１□＝　１．３２５３ ｒｌｓ　　”−６７，６１１０ ｄ、＝　ｔ、２０００ ｒ、４　＝−５０，３３０３ ｄ、、＝　０．７６８６ ｒ、、　　＝８９．３１１８ ｄ、ｓ＝　２．８６３８ ｒｙｅ　　＝−２９，７０３３ ｄ、、＝Ｄ、（可変） ｒ、、　　＝−１５，２８８６ ｄ、、＝　１．２５２）０． ｒ、、　　＝−６１，８５０９ ｄ、、＝　３．９１８６ ｒ、、　　＝−１０，９５７５ ｄ、、＝　１．２５２２ ｒ−ａ　　”−１９，９４４８ 非球面係数 Ｐ　＝　１．００００　。

Ａ４＝−０，１１８２８Ｘ　１０−’ ｎｔ＝　１．８０４００ シ丁＝４６．５７ ｓ （屈折率分布型レンズ１） ｓ （屈折率分布型レンズ２） ｎ＋ｏ　　＝１．７７２５０ ν、。＝４９．６６ Ａ、＝−０，４６９２８ｘ　１０−’ ｆ　　　　　３６．２ Ｄ、　　　　　２．３７１ ０２　　８．６０８ 屈折率分布型レンズｌ ０ ｄ　Ｉ！　　１．６０３１１ Ｃ９１，６０００８ Ｆｉｌｌ、６１００２ ２ ｄ線　　０．２６４６５　ｘｌＯ−’ Ｃ線　　０．２６０１４　Ｘｌ０−’ Ｆ線　　　　０．２７５１８　　ｘｌＯ−’屈折率分布
型レンズ２ Ｎ。

ｄ線　１．６９８９５ Ｃ線　１．６９２２３ Ｆ＠１．７１５４３ ２ ｄｌｌ　　−０，１０１１８Ｘｌ０−’Ａ、＝　−０，
２５５４９ｘ　１０−”６０．５　　　　　１０１１５ ７．９９２　　　　１１．１７０ ４．１０６　　　　　１．００１ １ ０．３０５５８　　Ｘｌ０−’ ０．３０１８１　　ＸＩＧ−’ ０．３１４３８　　Ｘｌ０−’ Ｎ。

０．１５５３８　　ｘｌＯ−” ０．１４１１４　　ｘｌＯ−” ０．１８９３０　　ｘ　１０−” ３ ０．６１２７８　　ｘ　１０−’ ０．６０７００　　ＸＩロー６ ０．６２６２７　　ｘ　１０−’ ８ ０．３１３０５　　ｘ　１Ｇ−’ Ｃ線　−０，１２４４０ｘｌＯ−’　　　０．４７５５
７　ｘｌＯ−’Ｆ線　−０，４６９９９Ｘ　１０−’　
　−０，６６１６２ｘ　１０−”φ＆ｌ／φ□＝−Ｏ，
ＵＳ　　、　　φ。／φ。＝０．４６９Ｎ、ｄｆｆ、ｌ
”　　＝−２，０３６ 実施例３ ｆ＝９．２７〜５２．３６■■、　　Ｆ／２．９２ω−
５０，４８°〜８．８２゜ ｒ、＝７６．６４５１ ｄ、　＝　１．０００Ｏｎ、　＝　１．８４６６６　　
　ｖ、＝　２３．７８ｒ２　：＝　２７．０２３３ ｄ、＝　０．２３３０ ｒ、＝　２６．７１９３ ｄ−＝　４．２００Ｏｎ、＝　１．７７２５０　　　シ
、＝　４９．６６ｒ、　＝−１９１，０６８５ ｄ、＝０．１５００ ｒ、＝　２８．４２２２ ｄｓ＝　２．８０００　　　Ｑ、＝　１．７４１００　
　　ｖ、＝　５２．６８ｒｅ　＝　５９．６４８８ ｄ、＝Ｄ、（可変） ｒｙ”−４１７，３３２７ ｄ、＝１．０３５８ ｎ、＝　１．７７２５０ ｒ、＝　１０．３３８３ ｄ、＝＝　２．１０００ ｒｅ”−１５，６３４１ ｄ、＝＝　１．３６５０ ｒｌ。　＝−２８，６６６７ ｄ＋ｏ＝Ｄｉ（可変） ｒ＋＋　　＝−５６，７４８４ ｄ、、＝　１．０１６５ ｒ、　　＝８４．５４６９ ｄ＋ｘ＝Ｄｓ（可変） ｒｌｍ　＝■（絞り） ｄ、、＝　０．３０９１ ｒｌ４　　＝　１４．３５８３ ｄ、４＝　１．８５００ ｒｌｍ　　ニー５６．９４１９ （Ｌｓ＝０．８７７９ ｒｌｍ　　＝１８．３０６８ ｄ、ｓ＝　１．８００Ｏｎ、＝　１．７７２５Ｏｒ、、
　　＝−１９，２４１６ （屈折率分布型レンズ） ｓ ｊｌ、＝　１．７２９１６ ｎ、＝　１．７７２５０ ν、＝４９．６６ シ、＝５４．６８ シ、＝４９．６６ シ、、＝４９．６６ ｄ、＝　０．５００Ｏ ｒ、、＝−１３，３９６２ ｄ、＝１．２）０．０４ ｒ、、＝　５３．８７３６ ｄ＋ｓ＝６．１２９９ ｒ２０　　＝　１１．４５１６ ｄ２゜＝　（１，８２Ｑｌ ｒｚ＋　　＝６．８７３１ ｄａ１＝４．８０７７ ｒｚａ　　＝　１４．２５０５ ｄ２□＝　２．０００Ｏ ｒ、３　＝−７９，６１５８ ｄ、、＝　５．００００ ｒ２４　：ｏｃ′ ｄ、、＝　５．１００゜ ｒｌｍ　：ｏ。

ｄａｔ＝１．２）０．００ ｒ２６　＝ω ｄｚｓ＝０．６００Ｏ ｒ！７　：　ｏ。

ｎｏ”　１．８４６６６ ｎｔ、”　１．８０４４０ ｎ＋ｔ＝　１．７７２５０ ｎ＋ｚ＝　１．５４７７１ ｎ＋ｓ＝　１．４８７４９ シ５＝２３．７８ ν、。＝３９．５８ νｚ＝４９．６６ シ１□−＝６２．８３ シ＋ｘ＝７０．２０ ｆ　　　　　９．２７　　　２２．２０　　　　５２．
３６Ｄ、　　　　　１．００Ｇ　　　　１２．５３１　
　　１Ｌ５６８Ｄ、　　　　１６．２７３　　　１．０
００　　　　０．８０３Ｄ、　　　　４．１０８　　　
　？、８５０　　　　１．０１１屈折率分布型レンズ Ｎ、　　　　　　Ｎ。

ｄ＠　　１．６９６８０　−０．２４７９２　ｘｌＯ−
”Ｃ１１１，６９２９７−０，６１９８０ｘｌＯ−’Ｆ
線　１．７０５５２　−０．６８１７８　ｘｌＯ−”２ ｄ線　−０，１４１０７ＸＩＧ−’ Ｃ線　−０，１４００１Ｘｌ０−’ Ｆ線　−〇、１４３５４　Ｘｌ０−’ φＭ／φＭ＝−０．０５３　、φＧ／φａ＝０．１９６
　、　　ｖ、：＋＝０．４実施例４ ｆ＝９．２７〜５２．３６■曽　、　　　　Ｆ／２．９
２ω＝　５０．５８’〜８．９０゜ ｒｔ＝６４．２５３６ ｄｌ＝　１．０００Ｏｎ、＝　１．８４６６６　　　ν
ｔ＝　２３．７８ｒ＊＝２９．４８６５ ｄ、＝　０．２００９ ｒｓ＝２８．８８６１ ｄｓ＝４．０１９７ ｒ、＝＝　−５４０，９３１０ ｄ４＝０．１５００ ｒｓ＝＝２８．５５０２ ｄｓ＝　２．５２９４ ｒｓ”　５９−３７８９ ｄ、＝ＤＩ（可変） ｒ、：３２．８１７６ ｄ、＝　１．００００ ｒｓ”　１０．７２６９ ｄ、＝　２．１０００ ｒｓ＝−１４，１１６１ ｄｓ＝２．００２０　　　　ｎｔ ｒｌＯ＝１５．７２０１ ｄ＋０＝Ｄｍ（可変） ｒ、、　　＝３９．０７７６ ｄ、、＝ｔ、７００４ ｒｌｍ　　＝−４１，６６３０ ｎ、＝　１．７７２５０ ｎ、＝　１．６９６８０ １％４＝　１．７４１００ ｎｓ＝１．８５０２６ シ＊＝４９．６６ シ、＝５５．５２ ν４＝　５２．６８ （屈折率分布型レンズ） ν、＝３２．２８ ｄ、２＝Ｄ、　（可変） ｆ、、　：ＯＯ（絞り） ｄ、、＝　０．２６９８ ｒ、４　＝　１１．７９０１ ｄ、、＝　１．７８２９ ｒｔｓ　　＝　６０．４３０２ ｄ、、＝　３．９４５７ ｒｌｓ　　＝２６．４１２６ ｄ、、＝　１．７３８０ ｒｌｔ　　＝−１２，６０４１ ｄ、、＝　０．５００Ｏ ｒｔｓ　　＝−９，４０９５ ｄ、、＝　０．８０７７ ｒ、、　　＝　７３．５７８６ ｄ、、＝　８．６５１８ ｒ、、　　＝　１５．９２）０．９ ｄ２゜＝　０．８００７ ｒｇ＋　　＝７−８６９３ ｄ、、＝　１．５０１６ ｒａｇ　　＝　１０．５１８９ ｎ、、”　１．７９９５２ ｎｙ＝　１．７７２５０ ｎｓ＝　１．７７２５０ ｎ、＝　１．８４６６６ シ、＝４９．６６ シ、：４９．６６ シ。＝２３．７８ ν１゜＝４２．２４ ｄｚｚ＝　１．９０７７　　１．１＝　１．７８５９０
　　　　ν＋　１＝　４４．１８ｒ２．　　＝−６２，
６７０２ ｄ２３＝　５．００００ ｒｌ４　：ｌ ｄ２．＝５．１０００　　　ｎ、□＝１．５４７７１　
　　　シ１２＝６２．８３ｒ２５　＝■ ｄｚｓ＝１．２）０．Ｑ。

ｒ２６　＝（１） ｄｚｓ＝０．６０００　　旧、＝　１．４８７４９　　
　シ、＝７０．２０ｒ２７　＝（１） ｆ　　　　　　９．２７　　　　２２．２０　　　　　
５２．３６Ｄ、　　　　　０．７５７　　　１２．４２
３　　　２０．２２９Ｄ、　　　　０．７６４　　　３
．０１９　　　　０．９３８９３　　２）０．．３５０
　　　　　？、４３０　　　　　１．７０４屈折率分布
型レンズ Ｎｏ　　　　　　Ｎ ｄ線　１．７８５９０　−０．１３２）０．７　ｘ　１
Ｏ−２Ｃ！Ｊｉ１　１．７８０５９　−０．１２７７６
　Ｘｌ０−”Ｆ線　１．７９８３７　−０．１４２４４
　Ｘｌ０−”２ ｄ線　−０，５２９９０ Ｃ線　−０，５１４０１ Ｆ線　−０，５６７００ φＭ／φ□＝−ｏ−ｏ４ｅ　　。

実施例５ ｆ＝９．２７〜５２．３６■■。

２ω＝　５０．９４’〜８．７６゜ ｒｌ”６９．７９７０ ａ、＝　１．ｏＯＱＯ ｒｘ＝　２６．９１３３ ｄ、＝　０．２３３０ ｒｚ　＝　２６．２８３７ ｄ、：４．２０００ ｒ、＝−３８２，４２７２ ｄ、＝　０．１５００ ｒｓ＝２４−３７１３ ｄｓ＝　ｚ、ｓｏｏ。

ｒｓ＝４５．７０２８ ｎ、＝　１．７７２５０ ｎｓ＝　１．７４１００ ｎ　１＝　１．８４６６６ Ｘ　１０−’ Ｘ　１０−’ Ｘ　１０−’ φｌｌＩ／φ。＝０．６４４ Ｆ／２．９ ｄ６＝Ｄ、（可変） ｒ７＝　２９．９５５９ ν、＝２３．１８ シ、＝４９．６６ シ、＝５２．６８ ｃ１．＝　ｔ、０３５８ ｒ、＝　９．５９４８ ｄ、＝　２．１０００ ｒｓ−”−１２，８０３２ ｄ、＝　１．０００Ｏ ｒ、、”　２８．７６５６ ｄｌ。＝０２（可変） ｒ、、　　”　３５．３４３０ ｄ、、＝　２．０００Ｏ ｒ、、”−１１９，６０３４ ｄ＋ｚ＝Ｄｓ（可変） ｒｌ、＝ｏｏ（絞り） ｄ、、＝　０．３０９１ ｒｌ４　＝１７．２７１２ ｄ、、＝　１．８５０Ｑ ｒｔｓ　　＝−５３，０３７９ （Ｌｓ＝０．２６７８ ｒｔｓ　　＝　２６．８７８９ ｄ、、＝　１．８００Ｏ ｒ＋？　＝−１９，４６７８ ｆｉ４＝　１．７７２５０ ν、＝４９．６６ ｌ （屈折率分布型レンズ） ｎ、＝　１ＪＡ６６６ シｓ”２３．７３ ｎ、＝　１．７７２５０ νｙ＝４９．６６ ｎｓ＝１．７７２５０ ν。＝　４９．６６ ｄ、、＝０．５００Ｏ ｒ、、　　＝−１４，０６６０ ｄ、、＝　１．２）０．０４ ｒ、、　　＝　６１．３８７８ ｄｚ＋＝５．８５５７ ｒｚｏ　　＝　１６．５９６０ ｄ２゜＝　０．８２０１ ｒ２ｔ　　＝８．３９８３ ｄｚ　１”　１．１９７１ ｒ２ｚ　　＝　１７．０９２２ ｄ、、＝　２．００００ ｒｚ３　＝−３２，３２８６ ｄｔｘ　＝　５．００００ ｒ２４　：ｏ。

ｄ、４＝　５．１００Ｏ ｒ、５　＝ＯＯ ｄ２．＝　１．２）０．００ ｒ２６　：ｃｘ：′ ｄ、、＝　０．６０００ ｒ２７　＝の ｊｌ＊：　１．８４６６６ ｆ１．。＝　１．８０４４０ ｎ＋　＋　”　１．７７２５０ Ｑ、２＝　１．５４７７１ ｎ、、＝１．４８７４９ シ９＝２３．７３ シ、、＝３９．５８ ν、、＝４９．６６ シ、、＝６２．８３ νＩ□＝　７０．２０ ｆ　　　　　９．２７　　　２２．２０　　　　５２．
３６Ｄ、　　　　０．８８８　　１２．６７２　　　１
９．３３０Ｄ２　　５．３２）０．　　　５．８４１　
　　　０．４１０Ｄ、　　　１４．５４２　　　２．２
３８　　　　１．０１１屈折率分布型レンズ Ｎ、　　　　　　Ｎ。

ｄｉＭＩ　　１．６９６８Ｇ　　−０，１９１９３Ｘｌ
０−’ＣＩ！　　１．６９２９７　−０．４７９８２　
Ｘｌ０−’Ｆｌｉ　　１．７０５５２　−０．５２７８
１　Ｘｌ０−’２ ｄ線　−０，８３６２３ｘｌＧ−’ Ｃ線　−０，８２９９６ｘ　１０−’ Ｆ線　−０，８５０８６ＸＩＧ−’ φＭ／φＭ＝　−０，４８６ｘ　１０−”　、φ。／φ
Ｍ＝　０．５６０ただしｒ＋ｏ　ｒ！＋　＋＋・はレン
ズ各面の曲率半径、ｄ２．　ｄａ、・・・は各レンズの
肉厚および空気間隔、ｎ　ｒ　＊　ｎ　２　ｅ・・・は
各レンズの屈折率、シ１．シ２．・・・は各レンズのア
ツベ数である。

上記実施例１の無限遠物体に対する広角端、中間焦点距
離、望遠端の各ズーム状態における収差状況は夫々第６
図、第７図、第８図に示す通りである。又実施例２乃至
実施例５の上記の各状態における収差状況は実施例２が
夫々第９図、第１Ｏ図、第１１図に、実施例３が夫々第
１２図、第１３図、第１４図に、実施例４が夫々第１５
図。

第１６図、第１７図に５実施例５が夫々第１２図第１９
図、第２０図に示す通りである。

［発明の効果］ 以上詳細に説明したように、また各実施例から明らかな
ように、本発明の変倍レンズは、ｎ−一シー図上で表わ
したとき高屈折率高分散から低屈折率低分散にかけ、或
いは低屈折率低分散から高屈折率高分散にかけて分布し
ている光軸と垂直な方向に屈折率分布を有する屈折率分
布型レンズを用い、そのレンズ形状１公布形状を適切な
ものにすることによって、均質レンズ系では色収差を補
正するために避けることの出来ない異符号のレンズの使
用なしに色収差の補正を可能にして、小型で高性能なレ
ンズ系にしたものである。

【図面の簡単な説明】

第１図乃至第５図は夫々本発明の実施例１乃至実施例５
の断面図、第６図乃至第８図は実施例ｉの収差曲線図、
第９図乃至第１１図は実施例２の収差曲線図、第１２図
乃至第１４図は実施例３の収差曲線図、第１５図乃至第
１７図は実施例４の収差曲線図、１４１８図乃至第２０
図は実施例５の収差曲線図である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 複数のレンズ群よりなり、各レンズ群間の間隔のうち少
   なくとも二つの間隔を変化させて変倍を行なうレンズ系
   で、最も物体側に正の屈折力を有するレンズ群を配置し
   た変倍レンズにおいて、少なくとも一つの負の屈折力を
   有するレンズ群中に光軸と垂直な方向に屈折率分布を有
   する屈折率分布型レンズを少なくとも１枚用い、次の条
   件（１）、（２）を満足する変倍レンズ。 （１）−１．０＜φ＿Ｍ／φ＿Ｈ＜０．０ （２）０．０＜φ＿Ｇ／φ＿ｎ＜１．０ ただしφ＿Ｍは屈折率分布型レンズの媒質の屈折力、φ
   ＿Ｈは屈折率分布型レンズをその光軸上の屈折率を持つ
   均質レンズとした時の屈折力、φ＿Ｇは屈折率分布型レ
   ンズ全体の屈折力、φ＿ｎは少なくとも１枚屈折率分布
   型レンズを用いた負の屈折力を有するレンズ群の全体の
   屈折力である。