JPH03225784A - 内燃機関用スパークプラグ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、自動車等の内燃機関に用いられるスパーク
プラグに関するものである。

〔従来の技術〕

自動車のガソリン内燃機関にはスパークプラグが使用さ
れ、このスパークプラグの長寿命化を狙って、中心電極
と接地電極の少なくともいずれか一方の放電部に白金合
金等の貴金属チップを設けたスパークプラグが従来より
数多く提案されている。現在では白金合金チップの使用
により１０万Ｋｍ運転可能という長寿命が達成されてい
る。しかし、近年、エンジンの高性能化に伴うエンジン
装着部品の増加により市場でのプラグ交換に多大の時間
を要するようになり交換インターバルを長くするため、
さらに長寿命のプラグが要求されるようになってきた。

この要求に対しては、白金合金量の増加にて対応するこ
とができ、その増量方法は２通り考えられる。即ち、白
金合金チップの厚さを増す方法と、白金合金チップの径
を大きくする方法である。

ところが、白金合金チップの厚さを増す方法では、寿命
時に（白金合金チップが無くなった時に）火花ギャップ
が太き（なってしまい、中心電極と接地電極の間での放
電が発生しなくなる虞れがあり、現実的な方法とは言い
がたい。従って、長寿命化を図るためには、白金合金チ
ップの径を大きくする必要がある。しかし、白金合金チ
ップの径を大きくすると、白金合金チップと母材の線膨
張係数の差による白金合金チップと母材の接合面の熱応
力が増大してしまい、その結果、白金合金チップと母材
の接合面の酸化が進行し、遂には、白金合金チップが脱
落してしまう。よって、現状のｌＯ万ｋｍ以上の長寿命
化を達成するためには、熱応力を低減しなければならな
い。

この熱応力を低減する手段としては、白金合金チップと
母材との間に応力緩和層を配置することが有効である。

即ち、特開昭５８−１２１５８３号公報に開示されてい
るように、熱処理により接合面に合金層を形成したり、
特開昭５９−１６９０８７号公報に開示されているよう
に、白金合金チップの線膨張係数と母材の線膨張係数と
の中間の線膨張係数の材料を応力緩和層として白金合金
チップと母材との間に配置するものである。

〔発明が解決しようとする課題〕

しかしながら、例えば、現状の２倍の２０万ｉ運転可能
なプラグにするためには、放電面の白金合金チップの面
積を２倍にする必要があり、白金合金チップの接合面積
は２倍となり直径で約１゜４倍強となり、上記公報に示
した応力緩和層を配置しただけでは白金合金チップが脱
落してしまい、より以上の熱応力低減が必要である。

この発明の目的は、貴金属チップの径を大きくすること
により長寿命化を図る際に、チップ接合面での熱応力を
低減して貴金属チップの脱落を抑制することができるス
パークプラグを提供することにある。

〔課題を解決するための手段〕

第１の発明は、卑金属よりなる一対の電極が対向配置さ
れるとともに、前記電極の対向する対向面の少なくとも
どちらか一方に貴金属チップを接合した内燃機関用スパ
ークプラグにおいて、前記貴金属チップを有する一方の
電極の前記対向面に、該貴金属チップと該電極との接合
面近傍にまで延設する溝を形成した内燃機関用スパーク
プラグをその要旨とする。

又、第２の発明は、卑金属よりなる一対の電極が対向配
置されるとともに、前記電極の対向する対向面の少なく
ともどちらか一方に熱応力を低減する応力緩和層を介在
させて貴金属チップを接合した内燃機関用スパークプラ
グにおいて、前記貴金属チップを有する一方の電極の前
記対向面に溝を設け、その溝の深さをＡｍとし、前記応
力緩和層の厚さをＣｍとし、その緩和層の厚さを含めた
貴金属チップの厚さをＢＩｌｌｌｌとした時、溝の深さ
を ０＜Ｃ＜０．０１［１１１の場合； ２／３Ｂ≦Ａ≦Ｂ±０．３　ｙｍとし ０．０１ｍ≦Ｃ＜０．０５ｍｍの場合；２／３Ｂ≦Ａ≦
Ｂ　＋　０．７　ｍｍとし０．０５ｍａ＋≦Ｃ＜　０．
２　ｍｍの場合；２／３Ｂ≦Ａ≦Ｂ　＋　０．８　ｍｍ
とし０、２　ｍ　’−Ｃの場合； ２／３Ｂ≦Ａ≦Ｂ　＋　０．９　ｍ とした内燃機関用スパークプラグをその要旨とするもの
である。

〔作用〕

チップ径を大きくしようとすると形状効果、即ち線膨張
係数の影響が大きくなって接合面での熱応力が大きくな
る傾向にあり、貴金属チップの接合面近傍にまで延設し
た溝により、貴金属チップが実質的に複数間に分割され
た態様となり、形状効果による熱応力の増大を回避する
ことができる。

〔実施例］ 以下、この発明を自動車用ガソリンエンジンに使用され
るスパークプラグに具体化した一実施例を図面に従って
説明する。

第３図はスパークプラグの全体を示す。中心電極ｌは耐
熱性、耐食性及び導電性のある卑金属、例えば、Ｎｉ系
合金等からなり、絶縁碍子２に保持されている。絶縁碍
子２の軸穴２ａの上部には炭素鋼からなる中軸３が挿通
され、中軸３の頭部には黄銅等からなる端子４がねじ込
み固定されている。円筒状のハウジング５は耐熱性、耐
食性及び導電性のある金属よりなり、ハウジング５の内
側にはリング状の気密パツキン６及びかしめリング７を
介して絶縁端子２が固定されている。尚、ハウジング５
はエンジンブロックに固定するためにねじ部５ａを備え
ている。

ハウジング５の下端面には接地電極８が溶接により固定
され、この接地電極８も耐熱性、耐蝕性及び導電性のあ
る金属からなっている。又、絶縁碍子２の軸穴２ａ内に
は導電性グラスシール層９が封入され、この導電性グラ
スシール層９は銅粉末と低融点ガラスから構成されてお
り、このシール層９で中軸３と中心電極１とが電気的に
接続されるとともに両者が絶縁碍子２の軸穴２ａに固定
されている。

第１図に示すように、中心電極ｌの放電部となる先端部
分には応力緩和層ＩＯを介在して貴金属チップ１１が溶
接され、その貴金属チップ１１には溝１２が形成されて
いる。この溝１２は第２図に示すように、十字形状とな
っている。

ここで、応力緩和層ＩＯは合金層、又は中心電極ｌと貴
金属チップ１１との中間の線膨張係数を有する材料によ
る層のいずれが使用される。つまり、合金層を使用する
場合には第４図〜第７図に示すように製造される。まず
、インコネル６００にッケルークロム系合金）よりなる
中心電極１の先端面にＰｔ−２０Ｉｒよりなる貴金属チ
ップ１１を抵抗溶接した後、中心電極１の不要部分を除
去し、その後、９００℃の炉内に所定の時間入れること
により所定の厚さの応力緩和層１０としての合金層か形
成される。

又、応力緩和層１０として、中間の線膨張係数を有する
材料による層を使用する場合には第８図〜第１１図に示
すように製造される。まず、インコネル６００（線膨張
係数、　１３．　３Ｘ１０−’）よりなる中心電極１の
先端面に所定の厚さの応力緩和層１０としてのＰｔ−２
ＯＮｉ（線膨張係数；ｌｌＸｌ０−’）を抵抗溶接した
後、その上面にＰｔ−２０Ｉｒ（線膨張係数、８．９Ｘ
１０６）よりなる貴金属チップ１１を抵抗溶接し、さら
に、中心電極１の不要部分を除去することにより形成さ
れる。

ここで、第１図において、溝１２の軸方向での深さをＡ
ｍｍ、応力緩和層ＩＯの厚さを含めた貴金属チップ１１
の厚さをＢ＋ｎｍ、応力緩和層１０の厚さをＣｍｍとす
る。

次に、溝１２の深さＡと貴金属チップ１１の接合面の酸
化の特異性について説明する。

第１図において、中心電極ｌはインコネル６００を使用
し貴金属チップ１１にはＰｔ−２０Ｉｒよりなる白金合
金チップを使用し、中心電極ｌの径φＤは一般的に使用
されているφ１．Ｏｍｍに対しＤ＝φ１．８ｗと大きな
ものを使用するとともに、貴金属チップ１１の厚さＢを
Ｂ＝０．５ｍｍとした。そして、次のような試験用スパ
ークプラグを用意した。

■第１２図に示すような、溝１２を設けないプラグ ■第１３図に示すような、溝１２の幅Ｅ＝０゜２　ｍｍ
で溝深さＡ＝０．２ｍｍのプラグ■第１４図に示すよう
な、溝１２の幅Ｅ＝０゜２　ｍｍで溝深さＡ＝０．４ｍ
ｍのプラグ■第１５図に示すような、溝１２の幅Ｅ＝０
゜２　ｍｍで溝深さＡ＝０．６ｍｍのプラグ■第１６図
に示すような、溝１２の幅Ｅ＝０゜２　ｍｍで溝深さＡ
＝１．Ｏｍｍのプラグ又、このときの評価は２０００ｃ
ｃ、４サイクル水冷エンジンを用い、アイドル１分−Ｗ
、０゜１１分のくり返しサイクルで１００時間試験した
。

その結果、第１２図〜第１６図（断面図）において、図
中黒く塗っである部分が接合面で酸化された。第１２図
に示す上記■のプラグでは貴金属チップ１１の接合面に
大きな酸化が認められる。

第１３図に示す上記■のプラグでは第１２図と同様貴金
属チップ１１の接合面に大きな酸化が認められる。第１
４図に示す上記■のプラグでは溝１２の底部より接合面
までクラック１３が発生し貴金属チップ１１を破断して
いるが、接合面の酸化は非常に軽微である。第１５図に
示す上記■のプラグでは貴金属チップ１１の接合面の酸
化は非常に軽微である。第１６図に示す上記■のプラグ
では貴金属チップ１１の接合面に大きな酸化が認めらだ
。

以上の結果から、貴金属チップ１１を放電部に設けたプ
ラグにおいて、ある特定の深さの溝を設けることにより
、第１４図、第１５図に見られるように、接合面酸化が
非常に軽微になることが分かる。

そこで、溝１２を設けることにより貴金属チ、ンプ１１
の接合面の酸化を軽微にすることのできる特定の値を、
種々の応力緩和層ＩＯの厚さに対して貴金属チップ厚さ
と溝深さを要素として評価した。

評価は、２０００ｃｃ、４サイクル水冷エンジンを用い
アイドル１分−Ｗ、Ｏ，１１分のくり返しサイクルで１
００時間試験した。以下、その結果を詳細に述べる。

この試験を行うに際し、接合面酸化の判定基準を第１７
図〜第２０図にて説明する。第１７図〜第２０図は上記
試験後の中心電極ｌの中心部全断面図である。第１７図
は、溝１２を設けない場合のもので、直径φＤｍｍの接
合面に外周よりＰｍｍとＱｍｍ酸化している状態を示し
ており、接合面の酸化進行度は（Ｐ＋Ｑ）／Ｄで表され
る。第１８図は溝１２を設けた場合に、第１７図のもの
と同様の接合面か酸化するもので、接合面の酸化進行度
は（Ｐ＋Ｑ）／Ｄで表される。

第１９図は、溝１２を設けたときに溝１２の底部から接
合面までクラック１３が発生し接合面が酸化する場合で
あり、接合面の酸化進行度は（Ｓ十Ｔ）／Ｒで表される
。第２０図は貴金属チップ１１の厚さより深い溝１２を
設けたた場合のもので、接合面の酸化進行度は（Ｓ＋Ｔ
）／Ｒで表される。そしで、上記酸化進行度［（Ｐ＋Ｑ
）／Ｄ、又は、（Ｓ＋Ｔ）／Ｒ）が０．２５以下におい
て実用上の不具合か発生しないことが実験的に分かって
いる。

以下に、評価結果について説明する。

第２１図は、貴金属チップ１１を抵抗溶接しただけのも
ので、溶接後、熱処理等により応力緩和層としての合金
層を形成させる処理を施さないプラグである。つまり、
通常、溶接により形成される合金層の厚さＣは、０〜０
．００５ｎ＋ｍ程度で、稀に、０．０１ｍｍ近傍のもの
もできる。この第２１図において、縦軸に接合面の酸化
進行度を、横軸に溝深さＡをとり、貴金属千ノブ１１の
厚さＢに対して、Ｂ　＝　０．２　ｎｕｎのものを○印
で、Ｂ　＝　０．５−のものをΔ印で、Ｂ　＝　１．　
ＯｔｍＯものを日間で示しである。なお、貴金属チ・ノ
ブ１１の直径Ｄ−１゜８１１Ｏｎで一定である。この第
２１図から、接合面酸化が軽微となる溝深さＡは、貴金
属チ・ンプ１１の厚さＢにより異なっていることが分か
る。各貴金属チップ１１の厚さＢに対して、実用上不具
合の発生しない溝深さＡを読み取ると 貴金属チップ厚さＢ　＝　０．２閣において０．１４１
≦Ａ≦０．５３　ｍ 貴金属チップ厚さＢ　＝　０．５　ｔｔｍにおいて０．
３３ｍｍ≦Ａ≦０．８３■ 貴金属チップ厚さＢ　＝　１．０　ａｍにおいて０．６
３■≦Ａ≦１．３０ＩＩＩｌ となり、貴金属チップ厚さＢとほぼ同じ深さの溝１２を
形成することが良い。即ち、貴金属チ・ノブ１１の接合
面近傍に溝１２の底がくるようＧこすることが良いこと
が分かる。又、上記値をまとめると貴金属チップ厚さＢ
と溝深さＡは ２／３Ｂ≦Ａ≦Ｂ　＋　０．３　ｒｔｍにおいて実用上
、不具合の発生しない程度の接合面酸化になる。

第２２図は、応力緩和層としての合金層の厚さＣを熱応
力低減効果の現れ始めるＣ＝０．０１ｍｍとしたプラグ
の結果で、第２１図と同様縦軸に接合面の酸化進行度を
、横軸に溝深さＡをとり、貴金属千ノブ１１の厚さＢに
対して、Ｂ　＝　０．２　ｍのものを○印でＢ　＝　０
．５　ｍｍのものをΔ印で、Ｂ　＝　１．０胴のものを
目印で示しである。なお、貴金属チップ１１の直径りは
１．８Ｍで一定である。

第２３図は、合金層の厚さＣをＣ＝０．０５Ｉｌｌとし
たプラグでの結果で、第２１図と同様、縦軸に接合面の
酸化進行度を横軸に溝深さＡをとり、貴金属チップ１１
の厚さＢに対してＢ　＝　０．２　ｍｍのものを○印で
Ｂ　＝　０．５　ａｍのものをΔ印でＢ　＝　１．０　
ｍｍのものを目印で示しである。なお、貴金属チップ１
１の直径りは１．８　ｍｍで一定である。

第２４図は、合金層の厚さＣをＣ＝　０．２　ｍｔａと
したプラグでの結果で、縦軸の接合面の酸化進行度を、
横軸に溝深さをとり、白金合金チップ厚さＢに対してＢ
　＝　０．５　ｍのものをΔ印でＢ　＝　１．０閣のも
のを目印で示しである。なお、貴金属チップ１１の直径
りは１．８閣で一定である。

第２２図、第２３図、第２４図より、第２１図の場合と
同様に、各貴金属チップ厚さＢに対して実用上不具合の
発生しない溝深さＡを第２１図の結果とともに第２５図
にまとめである。第２５図に示すように、合金層の厚さ
Ｃに対して、接合面の酸化による実用上の不具合の全く
発生しない貴金属チップ厚さＢと溝深さＡの関係は Ｑ＜Ｃ＜０．０１園の時； ２／３Ｂ≦Ａ≦Ｂ　＋　０．３　ｍ ｏ、０１ｍｎ＋≦Ｃ＜０．０５ｍｍの時；２／３Ｂ≦Ａ
≦Ｂ　＋　０．７　ｖｍ ｏ、０５ｍ≦Ｃ＜　０．２　ｍｍの時；２／３Ｂ≦Ａ≦
Ｂ　＋　０．８閣 ０．２■≦Ｃの時； ２／３Ｂ≦Ａ≦Ｂ　＋　０．９閣 の場合である。

なお、貴金属チップの直径りが１．５ｍｍの場合でも第
２１図〜第２４図の特性は変わらないことをｉ認してい
る。

以上述べてきたように貴金属チップ１１を放電部に有す
る中心電極において、ある特定の深さの溝１２を形成し
た場合においてのみ、接合面の酸化進行が大幅に改善さ
れる理由について考察してみる。

（以下余白） まず、溝深さＡに対しては、第１２図に見られるように
、さらに長寿命を図るべく貴金属チップ１１の径を大き
くした場合、接合面積が大きくなったことにより、接合
面の温度を低下させやすくなることによる熱応力の低減
という長所が生まれるとともに、形状効果による熱応力
の増大という欠点が生じる。この場合には、接合面の酸
化が大幅に進行しており接合面の温度を低下させやすく
なることによる熱応力の低減よりも、形状効果による熱
応力の増大の方が大きく寄与する。

第１５図に見られるように、貴金属チップＩＩの厚さＢ
より僅かに深い溝１２を形成することにより、さらに長
寿命を図るべく貴金属チップ１１の径を大きくしても溝
１２にて小さな貴金属チップ１１に分割されるため、形
状効果による熱応力の増大は起こらず、接合面の温度を
低下させ易くなることによる熱応力の低減を図ることが
でき、接合面の酸化が大幅に改善される。

第１４図に見られるように、貴金属チップ１１の厚さＢ
より僅かに浅い溝１２を形成した場合、初期には第１２
図と同程度の熱応力が加わるが、その熱応力により接合
面が酸化する前に溝部１２に熱応力が集中し貴金属チッ
プ１１にクラック１３が発生し、第１５図と同じく貴金
属チップ１１が分割された状態となり、形状効果による
熱応力の増大は起こらず、接合面の温度を低下させ易く
なることによる熱応力の低減を図ることができ、接合面
の酸化が大幅に改善されるものと思われる。

第１３図に見られるように、溝１２を形成しても非常に
浅い溝１２の場合は、熱応力により溝１２にクラック１
３を発生させることができず、第１２図の場合と同じく
接合面の酸化が大幅に進行してしまう。

第１６図に見られるように、非常に深い溝１２を形成し
た場合は、熱応力の増大はないが、接合面の温度を低下
させ易くなることによる熱応力の低減もなくなり、むし
ろ、中心電極部分が溝１２により実質的に細くなり接合
面の温度が上昇してしまい熱応力が増大して接合面の酸
化が大幅に進行する。

又、合金層（応力緩和層）の厚さＣが厚（なると溝深さ
Ａが深くできることについては、合金層の厚さが厚くな
ると接合面の熱応力が大幅に緩和されるためである。

さらに、貴金属チップ１１の厚さＢが０．２ｍｍ。

０．５ｍｍ、１．Ｏｍｍとも、最適溝深さＡが貴金属チ
ップ厚さの２／３以上になることについては、貴金属チ
ップ厚さＢが厚くなると接合面の熱応力が増大して厚い
チップでもクラックが発生しやすくなると考えられる。

そして、貴金属チップ厚さＢが０．２ｍｍ、０゜５＋ｎ
ｍ、１．Ｏｍｍとも一定の溝深さまで接合面の酸化が軽
微になることについては、上記のように、貴金属チップ
厚さが厚くなると接合面の熱応力が増大するが、接合面
はより中心電極１の母材に近づき接合面の温度が低下す
る方向となり接合面の熱応力が低減される。その結果、
一定の溝深さまで接合面の酸化が軽微になるものと思わ
れる。

このように本実施例は、貴金属チップ１１を有する中心
電極ｌでの接地電極８との対向面に、貴金属チップ１１
と中心電極ｌ　（卑金属）との接合面近傍にまで延設し
た溝１２を形成した。その結果、チップ径を大きくしよ
うとすると形状効果では接合面での熱応力が大きくする
傾向にあり、又、チップ径を大きくしようとすると接合
面での温度は低くなる傾向にあり、その温度に起因する
熱応力は低下する。そして、溝１２の形成により、温度
による熱応力低下が支配的となる。よって、貴金属チッ
プ１１の径を大きくすることにより長寿命化を図る際に
、チップ接合面での熱応力を低減して貴金属チップ１１
の脱落を抑制することができることとなる。

又、応力緩和層ｌＯを介在させて貴金属チップ１１を接
合したスパークプラグにおいて、貴金属チップ１１を有
する中心電極１での接地電極８との対向面に十字の溝１
２を設け、その溝１２の深さをＡＩＩＩｍとし、応力緩
和層ＩＯの厚さをＣｍｍとし、その緩和層ＩＯの厚さを
含めた貴金属チップ１１の厚さをＢｍｍとした時、溝１
２の深さを０＜Ｃ＜０．０１ｉｎｍの場合； ２／３Ｂ≦Ａ≦Ｂ　＋　０．３　ｍとし０．０１ｍｍ≦
Ｃ＜０．０５ｍｍの場合；２／３Ｂ≦Ａ≦Ｂ　＋　０．
７　ｍｍとし０、０５　ｗａ≦Ｃ＜　０．２　ｍの場合
；２／３Ｂ≦Ａ≦Ｂ　＋　０．８閣とし ０．２鵬≦Ｃの場合； ２７３Ｂ≦Ａ≦Ｂ　＋　０．９　ａｍ とした。その結果、最適化することができる。

第２６図および第２７図は本発明の他の実施例を示すも
ので、この実施例では、貴金属子ツブ１１および応力緩
和層１０を、溝１２を介して外方へ拡関し、それら１０
．１１の側面が接地電極８に接近するほど径大なテーパ
状を形成するようなされている。

かかる形状は、第２８図のごとく、例えば上記貴金属チ
ップ１１および応力緩和層１０に溝１２を形成した後、
先端がクサビ状の割り型をその溝１２内に圧入し、溝１
２を押し広げることにより、得られる。

また、かかる形状に基づく作用効果としては、第２９図
のごとく、貴金属チップ１１の端面から軸線方向に飛火
する経路ａ、貴金属チップ１１の先端エツジ部から斜め
方向に飛火する経路ｂ、および貴金属チップ１１の周方
向側面にも飛火経路Ｃが形成されるが、第３０図のもの
に比較してその経路Ｃが短くなることが分かった。この
ため、放電のための要求電圧（中心電極−接地電極間）
を低くすることができる。また、火花放電により発生す
る火炎核を溝１２内で大きく成長させることができるの
で、着火性が向上する。

第３１図は本発明の更に他の実施例を示すもので、この
実施例においては溝１２を一つとしたものである。

なお、本発明においては、溝１２は十字状（第２図）、
−条（第３１図）の他に例えば三本でもよいし、あるい
は複数個の貴金属チップを、中心電極の端面に互いに間
隙を介して隣接するように接合してもよい。

また、第１図において、溝１２は緩和層１０と電極１と
の境界線上にまでで終わっていても勿論よい。

更に、溝１２の形状は断面Ｕ字形状でも■字形状でもよ
い。また、貴金属チップ１１の材料は、白金合金に限ら
ず貴金属を主成分にした材料ならばよい。また、上記実
施例では中心電極ｌに応力緩和層１０を介して貴金属チ
ップ１１を設ける場合について述べたが、接地電極８に
応力緩和層を介し、て貴金属チップを設ける場合に適用
してもよいし、さらに、中心電極ｌと接地電極８の両方
に応力緩和層を介して貴金属チップを設ける場合に適用
してもよい。

〔発明の効果〕

以上詳述したようにこの発明によれば、貴金属チップの
径を太き（することにより長寿命化を図る際に、チップ
接合面での熱応力を低減して貴金属チップの脱落を抑制
することができる優れた効果を発揮する。

【図面の簡単な説明】

第１図は実施例の内燃機関用スパークプラグの中心電極
の先端部を示す図、第２図は中心電極の先端部を示す図
、第３図はスパークプラグの全体図、第４図〜第７図は
応力緩和層の製造工程を示す図、第８図〜第１１図は応
力緩和層の製造工程を示す図、第１２図は接合面の酸化
状態を示す図、第１３図は接合面の酸化状態を示す図、
第１４図は接合面の酸化状態を示す図、第１５図は接合
面の酸化状態を示す図、第１６図は接合面の酸化状態を
示す図、第１７図は接合面の酸化状態を示す図、第１８
図は接合面の酸化状態を示す図、第１９図は接合面の酸
化状態を示す図、第２０図は接合面の酸化状態を示す図
、第２１図は溝深さと接合面の酸化進行度との関係を示
す図、第２２図は溝深さと接合面の酸化進行度との関係
を示す図、第２３図は溝深さと接合面の酸化進行度との
関係を示す図、第２４図は溝深さと接合面の酸化進行度
との関係を示す図、第２５図は各実験結果をまとめた図
、第２６図は本発明の他の実施例の要部を示す断面図、
第２７図は第２６図の中心電極の先端部を示す斜視図、
第２８図（ａ）〜（ｅ）は第２７図の中心電極の製造工
程を示す図、第２９図および第３０図は第２６図の本発
明の他の実施例の作用説明に供する図、第３１図は本発
明の更に他の実施例の要部を示す断面図である。 ■・・・中心電極、８・・・接地電極、１０・・・応力
緩和層、１１・・・貴金属チップ、１２・・・溝。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、卑金属よりなる一対の電極が対向配置されるととも
   に、前記電極の対向する対向面の少なくともどちらか一
   方に貴金属チップを接合した内燃機関用スパークプラグ
   において、前記貴金属チップを有する一方の電極の前記
   対向面に、該貴金属チップと該電極との接合面近傍にま
   で延設する溝を形成したことを特徴する内燃機関用スパ
   ークプラグ。 ２、卑金属よりなる一対の電極が対向配置されるととも
   に、前記電極の対向する対向面の少なくともどちらか一
   方に熱応力を低減する応力緩和層を介在させて貴金属チ
   ップを接合した内燃機関用スパークプラグにおいて、 前記貴金属チップを有する一方の電極の前記対向面に溝
   を設け、その溝の深さをＡｍｍとし、前記応力緩和層の
   厚さをＣｍｍとし、その緩和層の厚さを含めた貴金属チ
   ップの厚さをＢｍｍとした時、溝の深さを ０＜Ｃ＜０．０１ｍｍの場合； ２／３Ｂ≦Ａ≦Ｂ＋０．３ｍｍとし ０．０１ｍｍ≦Ｃ＜０．０５ｍｍの場合； ２／３Ｂ≦Ａ≦Ｂ＋０．７ｍｍとし ０．０５ｍｍ≦Ｃ＜０．２ｍｍの場合； ２／３Ｂ≦Ａ≦Ｂ＋０．８ｍｍとし ０．２ｍｍ≦Ｃの場合； ２／３Ｂ≦Ａ≦Ｂ＋０．９ｍｍ としたことを特徴する内燃機関用スパークプラグ。