JPH03224713A - ポリオレフィン―植物繊維系組成物の押出し成形方法 - Google Patents
ポリオレフィン―植物繊維系組成物の押出し成形方法Info
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- JPH03224713A JPH03224713A JP2020861A JP2086190A JPH03224713A JP H03224713 A JPH03224713 A JP H03224713A JP 2020861 A JP2020861 A JP 2020861A JP 2086190 A JP2086190 A JP 2086190A JP H03224713 A JPH03224713 A JP H03224713A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、ポリオレフィン−植物繊維系組成物の押出し
成形方法に関する。
成形方法に関する。
[従来の技術およびその問題点]
ポリエチレンやポリプロピレン等のポリオレフィン樹脂
を建材、産業資材等の用途に使用する際に、ポリオレフ
ィンに植物繊維を補強材や増量材等として配合して使用
することが行われている。
を建材、産業資材等の用途に使用する際に、ポリオレフ
ィンに植物繊維を補強材や増量材等として配合して使用
することが行われている。
このようなポリオレフィン−植物繊維系組成物の成形方
法としては、一般的な圧縮成形法、トランスファー成形
法、射出成形法、押出し成形法等が採用されており、例
えば長尺製品を得る場合には、押出し成形法が採用され
ている。
法としては、一般的な圧縮成形法、トランスファー成形
法、射出成形法、押出し成形法等が採用されており、例
えば長尺製品を得る場合には、押出し成形法が採用され
ている。
押出し成形法は、スクリューを内蔵するシリンダー内で
加熱溶融しつつ混練されたポリオレフィン−植物繊維系
組成物を、所定の断面形状を有する成形ダイから押出し
、この成形ダイによって賦形された溶融状態の上記組成
物をサイジングダイを通過させ、冷却して所定の寸法形
状にサイジングし、目的とする成形品を得る方法である
。ここで、上記サイジングダイは、通常成形ダイから所
定の間隔(3cm〜20cm)を設けて設置される。
加熱溶融しつつ混練されたポリオレフィン−植物繊維系
組成物を、所定の断面形状を有する成形ダイから押出し
、この成形ダイによって賦形された溶融状態の上記組成
物をサイジングダイを通過させ、冷却して所定の寸法形
状にサイジングし、目的とする成形品を得る方法である
。ここで、上記サイジングダイは、通常成形ダイから所
定の間隔(3cm〜20cm)を設けて設置される。
ところで、上記ポリオレフィン−植物繊維系組成物から
得られた比較的に肉厚の中実異形成形品を建材、産業資
材等の用途に使用する場合、その比重が1.16程度と
重いために、施工性やコストの面等から軽量化すること
が望まれている。そこで、成形品形状を中空異形とする
ことによって、見掛けの比重を0.6程度と軽量化する
とともに、薄肉化(肉厚1. 5mm〜2mm程度)す
ることが検討され、試みられている。
得られた比較的に肉厚の中実異形成形品を建材、産業資
材等の用途に使用する場合、その比重が1.16程度と
重いために、施工性やコストの面等から軽量化すること
が望まれている。そこで、成形品形状を中空異形とする
ことによって、見掛けの比重を0.6程度と軽量化する
とともに、薄肉化(肉厚1. 5mm〜2mm程度)す
ることが検討され、試みられている。
しかしながら、上述したように成形品形状を中空異形と
し薄肉化することによって、冷却速度が増大することや
ポリオレフィン−植物繊維系組成物自体が難成形性であ
ること等に起因して、成形上の各種問題が発生している
。
し薄肉化することによって、冷却速度が増大することや
ポリオレフィン−植物繊維系組成物自体が難成形性であ
ること等に起因して、成形上の各種問題が発生している
。
例えば、ポリオレフィン−植物繊維系組成物とサイジン
グダイ壁面との摩擦抵抗が増大し、均一な形状の成形品
が得られ難くなるとともに、成形品の表面がつや消し状
態となり、表面が滑らかで光沢のある成形品が得られな
いという問題がある。
グダイ壁面との摩擦抵抗が増大し、均一な形状の成形品
が得られ難くなるとともに、成形品の表面がつや消し状
態となり、表面が滑らかで光沢のある成形品が得られな
いという問題がある。
そこで、成形材料としてのポリオレフィン−植物繊維系
組成物に、滑剤として一般的なステアリン酸カルシウム
やシリコーンオイルを添加することが考えられるが、ス
テアリン酸カルシウムによる成形性の改善はほとんど認
められない。また、シリコーンオイルについては、押出
し成形開始当初は均一で表面が滑らかな成形品が得られ
るものの、成形が進むにつれてシリコーンオイルが押出
し機のスクリューに付着して吐出ムラが発生し、さらに
は成形不能となるという問題がある。
組成物に、滑剤として一般的なステアリン酸カルシウム
やシリコーンオイルを添加することが考えられるが、ス
テアリン酸カルシウムによる成形性の改善はほとんど認
められない。また、シリコーンオイルについては、押出
し成形開始当初は均一で表面が滑らかな成形品が得られ
るものの、成形が進むにつれてシリコーンオイルが押出
し機のスクリューに付着して吐出ムラが発生し、さらに
は成形不能となるという問題がある。
また、ポリオレフィン−植物繊維系組成物自体の難成形
性に由来する問題としては、植物繊維が成形温度(20
0℃付近)で分解して酸性ガスを生成し、この酸性ガス
や植物繊維に吸着している水分の蒸発によって気泡が多
発し、強度や剛性が低下するという問題がある。
性に由来する問題としては、植物繊維が成形温度(20
0℃付近)で分解して酸性ガスを生成し、この酸性ガス
や植物繊維に吸着している水分の蒸発によって気泡が多
発し、強度や剛性が低下するという問題がある。
以上、中空異形成形品を押出し成形する場合の問題点に
ついて述べてきたが、中空部はないが比較的に薄肉の異
形成形品を押出し成形する場合にも同様の問題が生ずる
。
ついて述べてきたが、中空部はないが比較的に薄肉の異
形成形品を押出し成形する場合にも同様の問題が生ずる
。
従って本発明の目的は、ポリオレフィン−植物繊維系組
成物の中空異形成形品または中空部はないが比較的に薄
肉の異形成形品を製造する際に認められるサイジングダ
イ壁面との摩擦抵抗を抑制し、形状の均一性に優れ、か
つ表面が滑らかで光沢のある成形品を得ることができる
、ポリオレフィン−植物繊維系組成物の押出し成形方法
を提供することにあり、また本発明の他の目的は、ポリ
オレフィン−植物繊維系組成物自体の難成形性に由来す
る気泡の発生を防止し、強度や剛性に優れた成形品を得
ることができる、ポリオレフィン−植物繊維系組成物の
押出し成形方法を提供することにある。
成物の中空異形成形品または中空部はないが比較的に薄
肉の異形成形品を製造する際に認められるサイジングダ
イ壁面との摩擦抵抗を抑制し、形状の均一性に優れ、か
つ表面が滑らかで光沢のある成形品を得ることができる
、ポリオレフィン−植物繊維系組成物の押出し成形方法
を提供することにあり、また本発明の他の目的は、ポリ
オレフィン−植物繊維系組成物自体の難成形性に由来す
る気泡の発生を防止し、強度や剛性に優れた成形品を得
ることができる、ポリオレフィン−植物繊維系組成物の
押出し成形方法を提供することにある。
[課題を解決するための手段]
すなわち本発明は、所定の断面形状の貫通孔を有する成
形ダイから、加熱溶融状態で混練されたポリオレフィン
−植物繊維系組成物を所要の形状に押出し、この形状に
賦形されたポリオレフィン−植物繊維系組成物を、前記
成形ダイと同軸上に設けられたサイジングダイを通過さ
せて冷却し、前記ポリオレフィン−植物繊維系組成物の
押出し成形品を成形するにあたり、成形材料となる前記
ポリオレフィン−植物繊維系組成物100重量部にシリ
コーンゴム系ポリマーをシリコーン分換算で1重量部〜
3.5重量部の範囲で配合し、前記サイジングダイを前
記成形ダイと同軸上にこの成形ダイと接触させて配置し
、かつ前記サイジングダイの温度を80℃〜140℃の
間の所定温度に制御しつつ前記形状に賦形されたポリオ
レフィン−植物繊維系組成物を冷却することを特徴とす
るものである。
形ダイから、加熱溶融状態で混練されたポリオレフィン
−植物繊維系組成物を所要の形状に押出し、この形状に
賦形されたポリオレフィン−植物繊維系組成物を、前記
成形ダイと同軸上に設けられたサイジングダイを通過さ
せて冷却し、前記ポリオレフィン−植物繊維系組成物の
押出し成形品を成形するにあたり、成形材料となる前記
ポリオレフィン−植物繊維系組成物100重量部にシリ
コーンゴム系ポリマーをシリコーン分換算で1重量部〜
3.5重量部の範囲で配合し、前記サイジングダイを前
記成形ダイと同軸上にこの成形ダイと接触させて配置し
、かつ前記サイジングダイの温度を80℃〜140℃の
間の所定温度に制御しつつ前記形状に賦形されたポリオ
レフィン−植物繊維系組成物を冷却することを特徴とす
るものである。
本発明で用いられる成形材料は、主にポリオレフィンに
植物繊維を配合した組成物からなるものである。上記ポ
リオレフィンとしては、ポリエチレン、変性ポリエチレ
ン、ポリプロピレン、変性ポリプロピレン等や、これら
の共重合体等が例示され、これらは単独であるいは2種
以上の混合物として用いられる。また、植物繊維として
は、木材パルプ、木粉、もみがら、リンター、リンター
パルプ、微細粉化された新聞紙、雑誌、ダンボールのよ
うな故紙等が例示され、これらも単独であるいは2種以
上の混合物として用いられる。これらポリオレフィンと
植物繊維との配合比率は、特に限定されるものではない
が、植物繊維を40重量%〜60重量%の範囲でポリオ
レフィンに配合することが好ましい。
植物繊維を配合した組成物からなるものである。上記ポ
リオレフィンとしては、ポリエチレン、変性ポリエチレ
ン、ポリプロピレン、変性ポリプロピレン等や、これら
の共重合体等が例示され、これらは単独であるいは2種
以上の混合物として用いられる。また、植物繊維として
は、木材パルプ、木粉、もみがら、リンター、リンター
パルプ、微細粉化された新聞紙、雑誌、ダンボールのよ
うな故紙等が例示され、これらも単独であるいは2種以
上の混合物として用いられる。これらポリオレフィンと
植物繊維との配合比率は、特に限定されるものではない
が、植物繊維を40重量%〜60重量%の範囲でポリオ
レフィンに配合することが好ましい。
また、本発明で用いられる成形材料は、上記ポリオレフ
ィンと植物繊維との組成物100重量部に、シリコーン
ゴム系ポリマーがシリコーン分換算で1重量部〜3.5
重量部の範囲で配合されたものである。上記シリコーン
ゴム系ポリマーとしては、 で示され、nが6000〜14000程度のジメチルポ
リシロキサン(例えば融点: −40℃、ガラス転移点
ニー123℃)が好適である。このようなシリコーンゴ
ム系ポリマーの配合量を、ポリオレフィン−植物繊維系
組成物100重量部に対して、シリコーン分換算で1重
量部〜3.5重量部の範囲としたのは、配合量が1重量
部未満では潤滑性向上効果が充分に得られないために、
均一な形状の成形品を安定して押出すことができず、ま
た3、5重量部を超えると押出し速度の低下を招いてし
まうためである。
ィンと植物繊維との組成物100重量部に、シリコーン
ゴム系ポリマーがシリコーン分換算で1重量部〜3.5
重量部の範囲で配合されたものである。上記シリコーン
ゴム系ポリマーとしては、 で示され、nが6000〜14000程度のジメチルポ
リシロキサン(例えば融点: −40℃、ガラス転移点
ニー123℃)が好適である。このようなシリコーンゴ
ム系ポリマーの配合量を、ポリオレフィン−植物繊維系
組成物100重量部に対して、シリコーン分換算で1重
量部〜3.5重量部の範囲としたのは、配合量が1重量
部未満では潤滑性向上効果が充分に得られないために、
均一な形状の成形品を安定して押出すことができず、ま
た3、5重量部を超えると押出し速度の低下を招いてし
まうためである。
本発明のポリオレフィン−植物繊維系組成物の押出し成
形方法では、通常の樹脂成形に用いられるホッパー、ス
クリュー、シリンダー、駆動装置、加熱ユニット等を備
えた、例えばスクリューの長さと径の比(L/D)が1
0〜35、圧縮比(CR)が1.5〜4.0程度の押出
し機が用いられる。この押出し機の出口側には、得よう
とする成形品の外周形状に応じた断面形状の貫通孔を有
する成形ダイを設置する。なお、中空成形品を得ようと
する場合には、成形ダイの内部に、中空成形品の内周形
状に応じた外周形状を有する中芯を保持したブレーカ−
プレートが設置される。
形方法では、通常の樹脂成形に用いられるホッパー、ス
クリュー、シリンダー、駆動装置、加熱ユニット等を備
えた、例えばスクリューの長さと径の比(L/D)が1
0〜35、圧縮比(CR)が1.5〜4.0程度の押出
し機が用いられる。この押出し機の出口側には、得よう
とする成形品の外周形状に応じた断面形状の貫通孔を有
する成形ダイを設置する。なお、中空成形品を得ようと
する場合には、成形ダイの内部に、中空成形品の内周形
状に応じた外周形状を有する中芯を保持したブレーカ−
プレートが設置される。
また、上記押出し機は、成形ダイと連続して、かつ成形
ダイと同軸上にサイジングダイを接触設置して使用する
。これによって、押出し工程からサイジングダイによる
冷却工程まで加圧状態が維持され、植物繊維の分解によ
る酸性ガスの生成や植物繊維に吸着している水分の蒸発
が抑制され、高強度、高剛性の成形品が得られる。
ダイと同軸上にサイジングダイを接触設置して使用する
。これによって、押出し工程からサイジングダイによる
冷却工程まで加圧状態が維持され、植物繊維の分解によ
る酸性ガスの生成や植物繊維に吸着している水分の蒸発
が抑制され、高強度、高剛性の成形品が得られる。
本発明においては、まずシリコーンゴム系ポリマーを含
有するポリオレフィン−植物繊維系組成物を、上述した
ような押出し機のスクリューを内蔵したシリンダー内で
加熱溶融しつつ混練する。
有するポリオレフィン−植物繊維系組成物を、上述した
ような押出し機のスクリューを内蔵したシリンダー内で
加熱溶融しつつ混練する。
上記シリンダー内や成形ダイにおけるポリオレフィン−
植物繊維系組成物の温度は、ポリオレフィンの種類や成
形品の寸法および形状等によって異なるが、一般的には
180°C〜230℃である。
植物繊維系組成物の温度は、ポリオレフィンの種類や成
形品の寸法および形状等によって異なるが、一般的には
180°C〜230℃である。
その理由は、180℃未満ではポリオレフィン−植物繊
維系組成物が固化してしまい、230℃を超えるとポリ
オレフィンや植物繊維の劣化が起こるからである。
維系組成物が固化してしまい、230℃を超えるとポリ
オレフィンや植物繊維の劣化が起こるからである。
次に、上記溶融状態のポリオレフィン−植物繊維系組成
物を、成形ダイから連続して押出して、ポリオレフィン
−植物繊維系組成物を所要の形状に賦形し、続いてサイ
ジングダイを通過させて所定形状および寸法にサイジン
グし、所定形状例えば異形の成形品を得る。
物を、成形ダイから連続して押出して、ポリオレフィン
−植物繊維系組成物を所要の形状に賦形し、続いてサイ
ジングダイを通過させて所定形状および寸法にサイジン
グし、所定形状例えば異形の成形品を得る。
ここで、上記成形ダイから押出されたポリオレフィン−
植物繊維系組成物は、80℃〜140℃の間の所定温度
に制御されたサイジングダイにて冷却される。サイジン
グダイの温度を上記範囲に限定した理由は、以下の通り
である。すなわち、サイジングダイの温度が80℃未満
では、ポリオレフィン−植物繊維系組成物の固化が急激
に進み、成形品とサイジングダイ壁面との摩擦抵抗が増
大し、成形品の均一性が低下するとともに、成形品表面
の滑らかさが失われてしまうからであり、さらには押出
し不能となってしまう。一方、140℃を超えると冷却
不足となり、溶融された組成物がサイジングダイ内で十
分に固化されないうちに押出され、成形品の表面から溶
融組成物が滲み出すなど、緻密、高強度、高剛性で、か
つ表面が滑らかで光沢のある成形品を得ることができな
くなる。
植物繊維系組成物は、80℃〜140℃の間の所定温度
に制御されたサイジングダイにて冷却される。サイジン
グダイの温度を上記範囲に限定した理由は、以下の通り
である。すなわち、サイジングダイの温度が80℃未満
では、ポリオレフィン−植物繊維系組成物の固化が急激
に進み、成形品とサイジングダイ壁面との摩擦抵抗が増
大し、成形品の均一性が低下するとともに、成形品表面
の滑らかさが失われてしまうからであり、さらには押出
し不能となってしまう。一方、140℃を超えると冷却
不足となり、溶融された組成物がサイジングダイ内で十
分に固化されないうちに押出され、成形品の表面から溶
融組成物が滲み出すなど、緻密、高強度、高剛性で、か
つ表面が滑らかで光沢のある成形品を得ることができな
くなる。
また、サイジングダイの温度を上記範囲内の所定温度に
制御する理由は、上述したように押出し速度と冷却速度
との調和を図ることによって、成形品表面とサイジング
ダイ壁面との摩擦抵抗を低下させるとともに、ポリオレ
フィン−植物繊維系組成物の加圧下での冷却を図るため
である。
制御する理由は、上述したように押出し速度と冷却速度
との調和を図ることによって、成形品表面とサイジング
ダイ壁面との摩擦抵抗を低下させるとともに、ポリオレ
フィン−植物繊維系組成物の加圧下での冷却を図るため
である。
本発明のポリオレフィン−植物繊維系組成物の押出し成
形方法は、特に中空異形成形品の押出し成形に好適であ
るが、中空部はないが比較的に薄肉の異形成形品の押出
し成形にも好適である。
形方法は、特に中空異形成形品の押出し成形に好適であ
るが、中空部はないが比較的に薄肉の異形成形品の押出
し成形にも好適である。
[作 用]
本発明のポリオレフィン−植物繊維系組成物の押出し成
形方法においては、成形材料中に所定量配合されたシリ
コーンゴム系ポリマーによる潤滑性向上効果と、サイジ
ングダイの温度を所定温度に制御することとによって、
成形品とサイジングダイ壁面との摩擦抵抗が低下し、成
形品の形状を均一に保ちつつ押出し成形することが可能
となり、さらに滑らかで光沢のある成形品表面が得られ
る。
形方法においては、成形材料中に所定量配合されたシリ
コーンゴム系ポリマーによる潤滑性向上効果と、サイジ
ングダイの温度を所定温度に制御することとによって、
成形品とサイジングダイ壁面との摩擦抵抗が低下し、成
形品の形状を均一に保ちつつ押出し成形することが可能
となり、さらに滑らかで光沢のある成形品表面が得られ
る。
また、上記サイジングダイの温度を制御することと、サ
イジングダイを成形ダイと接触させて設置することとに
より、押出し速度と冷却速度との調和をとりつつ、ポリ
オレフィン−植物繊維系組成物を加圧下で冷却すること
が可能となり、植物繊維の分解による酸性ガスの生成や
植物繊維に吸着している水分の蒸発が抑制され、緻密、
高強度、高剛性の成形品が得られる。
イジングダイを成形ダイと接触させて設置することとに
より、押出し速度と冷却速度との調和をとりつつ、ポリ
オレフィン−植物繊維系組成物を加圧下で冷却すること
が可能となり、植物繊維の分解による酸性ガスの生成や
植物繊維に吸着している水分の蒸発が抑制され、緻密、
高強度、高剛性の成形品が得られる。
[実施例]
以下、実施例により本発明の詳細な説明するが、本発明
はこの実施例に限定されるものではない。
はこの実施例に限定されるものではない。
実施ρす1
第1図にこの実施例で用いた押出し成形装置を示す。同
図において、1は成形材料を収容するシリンダーであり
、このシリンダー1の外周には、成形材料を加熱溶融す
るためのヒーター2が設置されている。また、シリンダ
ー1内には、投入された成形材料を混練しつつ、一方の
端部方向(成形ダイ方向)に導くスクリュー3が設置さ
れている。シリンダー1の他方の端部側には、成形材料
を供給するホッパー4が設置されており、これらにより
押出し機5が構成されている。
図において、1は成形材料を収容するシリンダーであり
、このシリンダー1の外周には、成形材料を加熱溶融す
るためのヒーター2が設置されている。また、シリンダ
ー1内には、投入された成形材料を混練しつつ、一方の
端部方向(成形ダイ方向)に導くスクリュー3が設置さ
れている。シリンダー1の他方の端部側には、成形材料
を供給するホッパー4が設置されており、これらにより
押出し機5が構成されている。
また、上記押出し機5におけるシリンダー1の一方の端
部には、この押出し機5を出た成形材料を所要形状に成
形する成形ダイ6が設置されている。この成形ダイ6の
シリンダー1と反対の側の端部には、成形ダイ6と同一
の断面形状を有するサイジングダイアが同軸上に設けら
れており、このサイジングダイアは、成形ダイ6の端部
と接触して配置されている。
部には、この押出し機5を出た成形材料を所要形状に成
形する成形ダイ6が設置されている。この成形ダイ6の
シリンダー1と反対の側の端部には、成形ダイ6と同一
の断面形状を有するサイジングダイアが同軸上に設けら
れており、このサイジングダイアは、成形ダイ6の端部
と接触して配置されている。
上記成形ダイ6は、第2図にも示すように、中空成形品
の外周形状に応じた断面形状の貫通孔6aを有しており
、かつその内部には中空成形品の中空部分の形状を保持
するための中芯8と、この中芯8を保持するブレーカ−
プレート9とが設置されている。また、上記中芯8はサ
イジングダイア内まで突出して設けられている。
の外周形状に応じた断面形状の貫通孔6aを有しており
、かつその内部には中空成形品の中空部分の形状を保持
するための中芯8と、この中芯8を保持するブレーカ−
プレート9とが設置されている。また、上記中芯8はサ
イジングダイア内まで突出して設けられている。
また、サイジングダイアの内部には、温度調節用熱媒体
の入口10aおよび出口10bを有するジャケット部1
0が設けられており、このジャケット部10によってサ
イジングダイアの温度制御が行われ、このような温度制
御可能なジャケット部10を有するサイジングダイアに
よって、成形ダイ6を出た成形材料が所定の中空形状を
保持することができる程度にまでサイジングされる。
の入口10aおよび出口10bを有するジャケット部1
0が設けられており、このジャケット部10によってサ
イジングダイアの温度制御が行われ、このような温度制
御可能なジャケット部10を有するサイジングダイアに
よって、成形ダイ6を出た成形材料が所定の中空形状を
保持することができる程度にまでサイジングされる。
上記構成の押出し成形装置を用いて、以下の手順により
ポリオレフィン−植物繊維系組成物の押出し成形を行っ
た。
ポリオレフィン−植物繊維系組成物の押出し成形を行っ
た。
まず、ポリプロピレン樹脂・J130G(商品名、宇部
興産側製)30重量%、前記ポリプロピレン樹脂の無水
マレイン酸変性物20重量%、木材パルプ45重量%お
よび水酸化マグネシウム5重量%からなるポリオレフィ
ン−植物繊維系組成物を溶融混練してペレット化した。
興産側製)30重量%、前記ポリプロピレン樹脂の無水
マレイン酸変性物20重量%、木材パルプ45重量%お
よび水酸化マグネシウム5重量%からなるポリオレフィ
ン−植物繊維系組成物を溶融混練してペレット化した。
次いで、このペレット100重量部にシリコーンゴム系
ポリマーベレット・BY27−001 (商品名、東し
・シリコーン■製、シリコーンポリマー含有量=50重
量%)をシリコーン分換算で3重量部添加し、トライブ
レンドして成形材料とした。
ポリマーベレット・BY27−001 (商品名、東し
・シリコーン■製、シリコーンポリマー含有量=50重
量%)をシリコーン分換算で3重量部添加し、トライブ
レンドして成形材料とした。
次に、上記成形材料をホッパー4よりシリンダー1内に
供給した。シリンダー1の口径は20mmとした。シリ
ンダー1内に供給された成形材料を、ヒーター2で加熱
溶融しつつスクリュー3により混練し、成形ダイ6に導
いた。スクリュー3としては、L/Dが24で、CRが
2.8のものを用い、スクリュー3の回転数は60 r
、p、m、に設定した。また、シリンダー1の温度は1
80℃から200℃の範囲で温度勾配をもたせた。
供給した。シリンダー1の口径は20mmとした。シリ
ンダー1内に供給された成形材料を、ヒーター2で加熱
溶融しつつスクリュー3により混練し、成形ダイ6に導
いた。スクリュー3としては、L/Dが24で、CRが
2.8のものを用い、スクリュー3の回転数は60 r
、p、m、に設定した。また、シリンダー1の温度は1
80℃から200℃の範囲で温度勾配をもたせた。
また、成形ダイ6としては、第2図に示したように、建
材の廻り縁周の断面形状を有するものを用い、また中芯
8は廻り縁に応じた形状を有するものを使用した。
材の廻り縁周の断面形状を有するものを用い、また中芯
8は廻り縁に応じた形状を有するものを使用した。
次いで、スクリュー3によって混練しつつ成形ダイ6側
に導いた成形材料を、上記成形ダイ6を通して所定の中
空形状に成形した後、成形ダイ6と同軸上に成形ダイ6
に接触して設けられたサイジングダイアに導いた。この
サイジングダイアの温度は、熱媒循環式の温度調節機を
用いて120℃の一定温度に制御した。
に導いた成形材料を、上記成形ダイ6を通して所定の中
空形状に成形した後、成形ダイ6と同軸上に成形ダイ6
に接触して設けられたサイジングダイアに導いた。この
サイジングダイアの温度は、熱媒循環式の温度調節機を
用いて120℃の一定温度に制御した。
上記サイジングダイアを出た押出し成形品(建材の廻り
縁)は、表面が滑らかな光沢を有し、その外周形状およ
び中空部分の形状は、はっきりと再現されていた。
縁)は、表面が滑らかな光沢を有し、その外周形状およ
び中空部分の形状は、はっきりと再現されていた。
次に、このようにして得た中空異形押出し成形品を長さ
1mで切断し、重量(単重)および線膨張係数を測定し
た。また、この中空異形押出し成形品から120mmX
5mmX7mmの試験片を切り出し、密度、曲げ強度、
曲げ弾性率を測定した。これらの測定結果を第1表に示
す。また、第1表には上記実施例の押出し成形時におけ
る最大押出し速度も併せて示す。
1mで切断し、重量(単重)および線膨張係数を測定し
た。また、この中空異形押出し成形品から120mmX
5mmX7mmの試験片を切り出し、密度、曲げ強度、
曲げ弾性率を測定した。これらの測定結果を第1表に示
す。また、第1表には上記実施例の押出し成形時におけ
る最大押出し速度も併せて示す。
比較例1
実施例1において、サイジングダイアに温度調節機を設
けず、サイジングダイアに単に冷却水を通すことによっ
て、10℃〜30℃の温度範囲で成形材料を冷却した以
外は、実施例1と同様にして成形を行なった。
けず、サイジングダイアに単に冷却水を通すことによっ
て、10℃〜30℃の温度範囲で成形材料を冷却した以
外は、実施例1と同様にして成形を行なった。
しかしながら、成形材料がサイジングダイア内に入った
直後に吐出圧が急激に上昇し、押出し機の許容圧力値を
越えたため、成形を中止した。従って、成形品は得られ
なかった。
直後に吐出圧が急激に上昇し、押出し機の許容圧力値を
越えたため、成形を中止した。従って、成形品は得られ
なかった。
比較例2
実施例1において、成形材料中にシリコーンゴム系ポリ
マーベレットを添加しない以外は、実施例1と同様にし
て、中空異形品の押出し成形を行った。
マーベレットを添加しない以外は、実施例1と同様にし
て、中空異形品の押出し成形を行った。
その結果、実施例1と同一の温度条件では、成形品がサ
イジングダイア内でダイ壁面との摩擦抵抗によって止っ
てしまい、押出し不能となった。
イジングダイア内でダイ壁面との摩擦抵抗によって止っ
てしまい、押出し不能となった。
また、サイジングダイアでの温度を160℃まで上げる
ことによって、押出しは可能となったが、得られた成形
品は充填不良の非常に脆いものでしかなかった。また、
この比較例2で得た押出し成形品についても、実施例1
と同様に各物性値を測定した。その結果も併せて第1表
に示す。
ことによって、押出しは可能となったが、得られた成形
品は充填不良の非常に脆いものでしかなかった。また、
この比較例2で得た押出し成形品についても、実施例1
と同様に各物性値を測定した。その結果も併せて第1表
に示す。
(以下余白)
第
1
表
(注1)サンプルに歪みゲージを張り付け、室温(23
℃)で零調整し、63℃の恒温槽に入れて、平衡状態と
なった時の変位量を測定して、それを温度差で割って求
めた。
℃)で零調整し、63℃の恒温槽に入れて、平衡状態と
なった時の変位量を測定して、それを温度差で割って求
めた。
(以下余白)
第1表の結果から明らかなように、上記実施例1によっ
て得た中空押出し成形品は、比較例2によって得た中空
押出し成形品に比べ、密度、曲げ強度、曲げ弾性率、線
膨張係数の全ての点で優れており、建材、産業資材等と
して好適に使用されることが分る。これは、上記実施例
では、成形材料にシリコーンゴム系ポリマーペレットを
所定量添加するとともに、成形ダイ6を出た成形材料を
、一定の温度に制御したサイジングダイアにおいて冷却
しているため、サイジングダイア内において適度な滑り
性が付与されているとともに、適度な冷却速度が得られ
ているためである。
て得た中空押出し成形品は、比較例2によって得た中空
押出し成形品に比べ、密度、曲げ強度、曲げ弾性率、線
膨張係数の全ての点で優れており、建材、産業資材等と
して好適に使用されることが分る。これは、上記実施例
では、成形材料にシリコーンゴム系ポリマーペレットを
所定量添加するとともに、成形ダイ6を出た成形材料を
、一定の温度に制御したサイジングダイアにおいて冷却
しているため、サイジングダイア内において適度な滑り
性が付与されているとともに、適度な冷却速度が得られ
ているためである。
比較例3
実施例1において、成形材料中へのシリコーンゴム系ポ
リマーペレットの添加に代えて、成形材料の表面を、成
形材料100重量部に対してシリコーンオイル−8H2
00(商品名、東し・シリコーン■製、10000cs
)1重量部で処理する以外は、実施例1と同様にして、
中空異形品の押出し成形を行った。
リマーペレットの添加に代えて、成形材料の表面を、成
形材料100重量部に対してシリコーンオイル−8H2
00(商品名、東し・シリコーン■製、10000cs
)1重量部で処理する以外は、実施例1と同様にして、
中空異形品の押出し成形を行った。
その結果、押出し成形開始直後は成形可能であったが、
徐々に吐出量が低下し、1時間後にはスクリュー3に成
形材料が食い込まなくなり、成形不能となった。
徐々に吐出量が低下し、1時間後にはスクリュー3に成
形材料が食い込まなくなり、成形不能となった。
比較例4
実施例1において、成形材料中にシリコーンゴム系ポリ
マーペレットに代えて、ステアリン酸カルシウムを1重
量部添加した以外は、実施例1と同様にして、中空品の
押出し成形を行った。
マーペレットに代えて、ステアリン酸カルシウムを1重
量部添加した以外は、実施例1と同様にして、中空品の
押出し成形を行った。
その結果、比較例2とほぼ同一の現象が見られ、ステア
リン酸カルシウム4の添加効果はまるで認められなかっ
た。
リン酸カルシウム4の添加効果はまるで認められなかっ
た。
実施例2
シリコーンゴム系ポリマーペレット・BY27−001
をシリコーン分換算で2重量部添加した以外は、実施例
1と同様にして、中空押出し成形品を得た。得られた成
形品の外観、物性は、実施例1の成形品と殆んど差がな
く、優れたものであった。
をシリコーン分換算で2重量部添加した以外は、実施例
1と同様にして、中空押出し成形品を得た。得られた成
形品の外観、物性は、実施例1の成形品と殆んど差がな
く、優れたものであった。
比較例5
シリコーンゴム系ポリマーペレット・BY27001を
シリコーン分換算で、本発明の限定範囲外の4重量部添
加した以外は実施例1と同様にして、中空押出し成形品
を得た。本比較例においては、成形品は得られるが、押
出し速度が4cm/mfn以下になるように吐出量を下
げないと押出し機の許容圧力値を越えてしまうという問
題が生じた。しかも得られた成形品の表面はやや粘着性
があり、光沢にも乏しかった。また得られた成形品の物
性値は曲げ弾性率が3. I X 10 ’ kg/
crI、曲げ強度が510kg/cJと実施例1の成形
品に比べて低かった。
シリコーン分換算で、本発明の限定範囲外の4重量部添
加した以外は実施例1と同様にして、中空押出し成形品
を得た。本比較例においては、成形品は得られるが、押
出し速度が4cm/mfn以下になるように吐出量を下
げないと押出し機の許容圧力値を越えてしまうという問
題が生じた。しかも得られた成形品の表面はやや粘着性
があり、光沢にも乏しかった。また得られた成形品の物
性値は曲げ弾性率が3. I X 10 ’ kg/
crI、曲げ強度が510kg/cJと実施例1の成形
品に比べて低かった。
実施例3
略り字形の断面形状の貫通孔を有する成形ダイを用いた
以外は実施例1と同様に、押出し成形(押出し速度6.
4cm/win ) して、第3図(a)に示すように
略り字形で中空部のない比較的薄肉の異形成形品を得た
。得られた成形品の外観、物性は実施例1の成形品の外
観、物性と殆んど差がなく、優れていた。
以外は実施例1と同様に、押出し成形(押出し速度6.
4cm/win ) して、第3図(a)に示すように
略り字形で中空部のない比較的薄肉の異形成形品を得た
。得られた成形品の外観、物性は実施例1の成形品の外
観、物性と殆んど差がなく、優れていた。
さらに上と同様にして、第3図(b)および(c)に示
す断面形状の異形成形品を得た。得られた成形品は実施
例1の成形品の外観、物性と殆んど差がなく、優れてい
た。
す断面形状の異形成形品を得た。得られた成形品は実施
例1の成形品の外観、物性と殆んど差がなく、優れてい
た。
比較例7
シリコーンゴム系ポリマーペレットを使用しなかった以
外は実施例3と同様にして第3図(a)、(b)および
(c)に示す断面形状の異形成形品を押出し成形により
得ようとしたが、成形材料がサイジングダイ内でダイ壁
面との摩擦抵抗によって止ってしまい、押出し不能とな
った。従って成形品は得られなかった。
外は実施例3と同様にして第3図(a)、(b)および
(c)に示す断面形状の異形成形品を押出し成形により
得ようとしたが、成形材料がサイジングダイ内でダイ壁
面との摩擦抵抗によって止ってしまい、押出し不能とな
った。従って成形品は得られなかった。
[発明の効果コ
以上の通り、本発明によれば、形状の均一性に優れ、か
つ表面が滑らかで光沢のあるポリオレフィン−植物繊維
系組成物の成形体を、押出し成形によって再現性よく得
ることが可能となった。この成形体は、緻密、高強度、
高剛性、低熱膨張係数を有する点で優れている。
つ表面が滑らかで光沢のあるポリオレフィン−植物繊維
系組成物の成形体を、押出し成形によって再現性よく得
ることが可能となった。この成形体は、緻密、高強度、
高剛性、低熱膨張係数を有する点で優れている。
第1図は本発明の実施例1,2で用いた押出し成形装置
の概略構成を示す図、第2図は実施例1゜2で用いた成
形ダイおよび中芯の断面形状を示す図、第3図(a)、
(b)、(c)は実施例3で得られた成形品の断面形状
を示す図である。 1・・・・・・シリンダ、2・・・・・・ヒータ、3・
・・・・・スフ−リュー、4・・・・・・ホッパー、5
・・・・・・押出し機、6・・・・・・成形ダイ、6a
・・・・・・貫通孔、7・・・・・・サイジングダイ、
8・・・・・・中芯、9・・・・・・ブレーカ−プレー
ト、10・・・・・・ジャケット部、10a・・・・・
・熱媒体入口、10b・・・・・・熱媒体出口。
の概略構成を示す図、第2図は実施例1゜2で用いた成
形ダイおよび中芯の断面形状を示す図、第3図(a)、
(b)、(c)は実施例3で得られた成形品の断面形状
を示す図である。 1・・・・・・シリンダ、2・・・・・・ヒータ、3・
・・・・・スフ−リュー、4・・・・・・ホッパー、5
・・・・・・押出し機、6・・・・・・成形ダイ、6a
・・・・・・貫通孔、7・・・・・・サイジングダイ、
8・・・・・・中芯、9・・・・・・ブレーカ−プレー
ト、10・・・・・・ジャケット部、10a・・・・・
・熱媒体入口、10b・・・・・・熱媒体出口。
Claims (2)
- (1)所定の断面形状の貫通孔を有する成形ダイから、
加熱溶融状態で混練されたポリオレフィン−植物繊維系
組成物を所要の形状に押出し、この形状に賦形されたポ
リオレフィン−植物繊維系組成物を、前記成形ダイと同
軸上に設けられたサイジングダイを通過させて冷却し、
前記ポリオレフィン−植物繊維系組成物の押出し成形品
を成形するにあたり、成形材料となる前記ポリオレフィ
ン−植物繊維系組成物100重量部にシリコーンゴム系
ポリマーをシリコーン分換算で1重量部〜3.5重量部
の範囲で配合し、前記サイジングダイを前記成形ダイと
同軸上にこの成形ダイと接触させて配置し、かつ前記サ
イジングダイの温度を80℃〜140℃の間の所定温度
に制御しつつ前記形状に賦形されたポリオレフィン−植
物繊維系組成物を冷却することを特徴とする、ポリオレ
フィン−植物繊維系組成物の押出し成形方法。 - (2)ポリオレフィン−植物繊維系組成物100重量部
にシリコーンゴム系ポリマーをシリコーン分換算で1重
量部〜3.5重量部の範囲で配合してなる押出し成形用
組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2020861A JP2752213B2 (ja) | 1990-01-31 | 1990-01-31 | ポリオレフィン―植物繊維系組成物の押出し成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2020861A JP2752213B2 (ja) | 1990-01-31 | 1990-01-31 | ポリオレフィン―植物繊維系組成物の押出し成形方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03224713A true JPH03224713A (ja) | 1991-10-03 |
JP2752213B2 JP2752213B2 (ja) | 1998-05-18 |
Family
ID=12038914
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2020861A Expired - Fee Related JP2752213B2 (ja) | 1990-01-31 | 1990-01-31 | ポリオレフィン―植物繊維系組成物の押出し成形方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2752213B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2016208634A1 (ja) * | 2015-06-22 | 2016-12-29 | 星光Pmc株式会社 | 変性植物繊維、ゴム用添加剤、その製造方法及びゴム組成物 |
WO2023276596A1 (ja) * | 2021-06-30 | 2023-01-05 | 住友化学株式会社 | 植物由来フィラー含有ポリプロピレン系樹脂組成物 |
-
1990
- 1990-01-31 JP JP2020861A patent/JP2752213B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2016208634A1 (ja) * | 2015-06-22 | 2016-12-29 | 星光Pmc株式会社 | 変性植物繊維、ゴム用添加剤、その製造方法及びゴム組成物 |
JP6137417B2 (ja) * | 2015-06-22 | 2017-05-31 | 星光Pmc株式会社 | 変性植物繊維、ゴム用添加剤、その製造方法及びゴム組成物 |
JPWO2016208634A1 (ja) * | 2015-06-22 | 2017-06-29 | 星光Pmc株式会社 | 変性植物繊維、ゴム用添加剤、その製造方法及びゴム組成物 |
CN107614588A (zh) * | 2015-06-22 | 2018-01-19 | 星光Pmc株式会社 | 改性植物纤维、橡胶用添加剂、其制造方法和橡胶组合物 |
US10184013B2 (en) | 2015-06-22 | 2019-01-22 | Seiko Pmc Corporation | Modified plant fibers, additive for rubber, process for producing same, and rubber composition |
WO2023276596A1 (ja) * | 2021-06-30 | 2023-01-05 | 住友化学株式会社 | 植物由来フィラー含有ポリプロピレン系樹脂組成物 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2752213B2 (ja) | 1998-05-18 |
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