JPH03224710A - 射出成形機 - Google Patents
射出成形機Info
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- JPH03224710A JPH03224710A JP2140290A JP2140290A JPH03224710A JP H03224710 A JPH03224710 A JP H03224710A JP 2140290 A JP2140290 A JP 2140290A JP 2140290 A JP2140290 A JP 2140290A JP H03224710 A JPH03224710 A JP H03224710A
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- 238000002347 injection Methods 0.000 claims abstract description 39
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- 101100203596 Caenorhabditis elegans sol-1 gene Proteins 0.000 abstract 2
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- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/76—Measuring, controlling or regulating
- B29C45/82—Hydraulic or pneumatic circuits
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、インラインスクリュー式射出成形機の射出シ
リンダに圧油を供給する油圧機構に関するものである。
リンダに圧油を供給する油圧機構に関するものである。
従来の技術
従来、インラインスクリュー式射出成形機の加熱シリン
ダ先端部に貯えられた溶融樹脂を、先端ノズルから射出
するときの射出速度は、射出シリンダに送り込む油量を
サーボバルブ或いは電磁比例流量制御弁等でコントロー
ルするのが一般的である。
ダ先端部に貯えられた溶融樹脂を、先端ノズルから射出
するときの射出速度は、射出シリンダに送り込む油量を
サーボバルブ或いは電磁比例流量制御弁等でコントロー
ルするのが一般的である。
発明が解決しようとする課題
従来の技術で述べたサーボパルプ或いは電磁比例流量弁
の繰り返し再現精度は、許容最高流量の０．５〜１％程
度のばらつきがあり、例えば定格流量が２００／／ｌ１
ｉｎの弁においては１〜２１／ｌｌＩｎ程度の誤差が生
じるため、許容流量からゼロ流量まで円滑に制御するこ
とはとうてい不可能である。
の繰り返し再現精度は、許容最高流量の０．５〜１％程
度のばらつきがあり、例えば定格流量が２００／／ｌ１
ｉｎの弁においては１〜２１／ｌｌＩｎ程度の誤差が生
じるため、許容流量からゼロ流量まで円滑に制御するこ
とはとうてい不可能である。
従って安定制御幅の下限は最大流量の５〜１０％までで
、それ以下では流量のばらつきが大きくなって射出速度
の繰り返し再現性が悪くなり、成形品の品質に悪影響が
出るため、５〜１０％以下の低速は極力使用しないよう
にしているのが現状である。
、それ以下では流量のばらつきが大きくなって射出速度
の繰り返し再現性が悪くなり、成形品の品質に悪影響が
出るため、５〜１０％以下の低速は極力使用しないよう
にしているのが現状である。
しかしレンズ等一部の厚肉形成品においては、例えば０
．５ ｍｍ／ｓｅｃ程度の極めて遅い射出速度を要求さ
れるものがあり、機械稼働率の関係から同一機械で一般
成形品も成形したいというユーザは、不安定を承知で低
速度領域を使用して成品の分止まりが悪くなるのを我慢
するか、低速用射出成形機を用いて効率の悪いのを我慢
するか、何れか一方を選択せねばならないという問題点
を有していた。
．５ ｍｍ／ｓｅｃ程度の極めて遅い射出速度を要求さ
れるものがあり、機械稼働率の関係から同一機械で一般
成形品も成形したいというユーザは、不安定を承知で低
速度領域を使用して成品の分止まりが悪くなるのを我慢
するか、低速用射出成形機を用いて効率の悪いのを我慢
するか、何れか一方を選択せねばならないという問題点
を有していた。
本発明は、従来の技術の存するこのような問題点に鑑み
なされたものであり、その目的とするところは、射出速
度を高速から極低速まで円滑に制御することのできる射
出成形機を提供しようとするものである。
なされたものであり、その目的とするところは、射出速
度を高速から極低速まで円滑に制御することのできる射
出成形機を提供しようとするものである。
課題を解決するための手段
上記目的を達成するために、本発明における射出成形機
は、射出シリンダのスクリュー押し出し側気密室に圧油
を供給する回路に２つの絞りを同時制御する流量制御弁
を配設し、前記流量制御弁のバイパス路を開閉する第１
開閉弁部材を設け、前記流量制御弁の２つの絞りを並列
に接続するダブルパス回路の一方の絞り回路を開閉する
第２開閉弁部材を設けなり、射出速度を高速、低速、極
低速の３つのレンジに切り換え可能にしたものである。
は、射出シリンダのスクリュー押し出し側気密室に圧油
を供給する回路に２つの絞りを同時制御する流量制御弁
を配設し、前記流量制御弁のバイパス路を開閉する第１
開閉弁部材を設け、前記流量制御弁の２つの絞りを並列
に接続するダブルパス回路の一方の絞り回路を開閉する
第２開閉弁部材を設けなり、射出速度を高速、低速、極
低速の３つのレンジに切り換え可能にしたものである。
また射出シリンダのスクリュー押し出し側気密室に圧油
を供給する回路に容量の大きい第１流量制御弁と容量の
小さい第２流量制御弁とを直列に配設し、前記第２流量
制御弁のバイパス路を開閉する開閉弁部材を設けたもの
である。
を供給する回路に容量の大きい第１流量制御弁と容量の
小さい第２流量制御弁とを直列に配設し、前記第２流量
制御弁のバイパス路を開閉する開閉弁部材を設けたもの
である。
作用
請求項１の射出成形機は、第１開閉弁部材によりバイパ
ス路を開いて、容量の大きい流量制御弁による流量調整
で高速レンジを作り、第２開閉弁部材により２つの絞り
を有するダブルバスとシングルパスに切り換えて、並列
に接続した２つの絞りによる合成流量調整で低速レンジ
を、また１つだけの絞りによる流量調整で極低速レンジ
を作る。
ス路を開いて、容量の大きい流量制御弁による流量調整
で高速レンジを作り、第２開閉弁部材により２つの絞り
を有するダブルバスとシングルパスに切り換えて、並列
に接続した２つの絞りによる合成流量調整で低速レンジ
を、また１つだけの絞りによる流量調整で極低速レンジ
を作る。
請求項２の射出成形機は、開閉弁部材により第２流量制
御弁（１個の絞り）のバイパス路を開閉して第１流量制
御弁による流量ｔｌｉｌ整で高速レンジを、また第２流
量制御弁による流量調整で極低速レンジを作る。
御弁（１個の絞り）のバイパス路を開閉して第１流量制
御弁による流量ｔｌｉｌ整で高速レンジを、また第２流
量制御弁による流量調整で極低速レンジを作る。
実施例
第１実施例について第１図、第２図を参照して説明する
。
。
周知のインラインスクリュー式射出成形機において、射
出シリンダ１の枠体１ａに穿設された同心穴１ｂに加熱
シリンダ２の後端部が嵌着され、加熱シリンダ２の外周
に複数のバンドヒータ３が各グループに分けて取付けら
れ、各グループ毎に加熱ゾーンが形成される。そして使
用材料に適した温度を保つために複数のサーモカップル
４が各ゾーンごとに取付けられている。加熱シリンダ２
の中心穴にスクリュー溝の底部の谷径が前方に進むにつ
れて次第に大きくなるように形成されたスクリュー５が
回転及び軸方向移動可能に嵌挿されている。スクリュー
５は射出シリンダ１に嵌挿されるピストン６に直結され
ており、図示しない回転駆動装置により駆動されるとと
もに射出シリンダ１に供給される圧油により軸方向移動
されるようになっている。加熱シリンダ２の先端にシリ
ンダキャップ７が螺着され、シリンダキャップ７の先端
に図示しないノズルが螺着されている。更に枠体１ａに
スクリュー５の谷径の小さい後側位置に開口する吐出口
８ａを有する材料供給用ボ・ツバ８が取付けられている
。
出シリンダ１の枠体１ａに穿設された同心穴１ｂに加熱
シリンダ２の後端部が嵌着され、加熱シリンダ２の外周
に複数のバンドヒータ３が各グループに分けて取付けら
れ、各グループ毎に加熱ゾーンが形成される。そして使
用材料に適した温度を保つために複数のサーモカップル
４が各ゾーンごとに取付けられている。加熱シリンダ２
の中心穴にスクリュー溝の底部の谷径が前方に進むにつ
れて次第に大きくなるように形成されたスクリュー５が
回転及び軸方向移動可能に嵌挿されている。スクリュー
５は射出シリンダ１に嵌挿されるピストン６に直結され
ており、図示しない回転駆動装置により駆動されるとと
もに射出シリンダ１に供給される圧油により軸方向移動
されるようになっている。加熱シリンダ２の先端にシリ
ンダキャップ７が螺着され、シリンダキャップ７の先端
に図示しないノズルが螺着されている。更に枠体１ａに
スクリュー５の谷径の小さい後側位置に開口する吐出口
８ａを有する材料供給用ボ・ツバ８が取付けられている
。
射出シリンダｌに圧油を供給する油圧機構は、ポンプ１
１の吐出口に管路１２を介して、各工程における必要最
高圧を設定するための電磁比例圧力制御弁１３が並列に
設けられ、更にポンプ１１の吐出口は管路１４を介して
、後述の電磁比例流量制御弁１５が、また管路１６を介
して速度レンジ切換用２泣置電磁切換弁１７のａポート
及びシングルバス／ダブルパス切換用２位置電磁切換弁
１８のｄポートと連通されている。流量制御弁１５は、
図示しない本機制御器からの指令により制御弁が移動し
て高速側の油量を制御するもので、ポンプ１１の最大吐
出量を１００％として設定し得る容量の大きいものが使
用されている。流量制御弁１５の出口は管路１９により
射出／サックバック切換用３泣置電磁切換弁２１のＣボ
ートに連通されており、切換弁２１のＣボートはドレン
回路に連通されている。また切換弁２１のｈボートは管
路２２を介して射出シリンダ１の前室に連通され、Ｃボ
ートは管路２３を介して後述の低速用電磁比例流量制御
ダブル弁２４の一方の絞り２４ａに連通されるとともに
、管路２５を介してカートリッジチエツクバルブ２６の
にボート及びカートリッジチエツクバルブ２７のｍボー
トにそれぞれ連通されている。ダブル弁２４の一方の絞
り２４ａの出口は、管路２８を介して射出シリンダ１の
後室に連通され、更に射出シリンダの後室は、管ｉｉ！
３２９を介してダブル弁２４の他方の絞り２４ｂの出口
に連通されるとともに、管路３１を介してカートリッジ
チエ７クバルプ２７のｎボートを連通されている。また
ダブル弁２４の他方の絞り２４ｂの入口とカートリッジ
チエツクバルブ２６のＣボートは、管路３２により連通
されており、カートリッジチエツクバルブ２７のｎボー
トは、管路３３を介して２位置電磁切換弁３４のＣボー
トに、切換弁３４のｐボートはドレン回路に接続されて
いる。比例流量制御ダブル弁２４は、２つの絞り２４ａ
、２４ｂが１個のソレノイドにより同時に等量制御され
るもので、例えば西独ボッシュ社製０８１１−４０３−
００１番のもの等を使用することができ、本実施例では
低速用に使用するため比較的許容量最大流量の小さいも
のが使用されており、２個の絞り２４ａ、２４ｂを並列
に接続したダブルパス回路のとき、例えば比例流量制御
弁１５の許容最大流量の１１５、また１個の絞りだけの
シングルパス絞り回路のとき１／１０の許容最大流量に
なるものが用いられている。更に流量制御弁１５と流量
制御ダブル弁２４は弁圧兼補償回路をそれぞれ有してい
る。
１の吐出口に管路１２を介して、各工程における必要最
高圧を設定するための電磁比例圧力制御弁１３が並列に
設けられ、更にポンプ１１の吐出口は管路１４を介して
、後述の電磁比例流量制御弁１５が、また管路１６を介
して速度レンジ切換用２泣置電磁切換弁１７のａポート
及びシングルバス／ダブルパス切換用２位置電磁切換弁
１８のｄポートと連通されている。流量制御弁１５は、
図示しない本機制御器からの指令により制御弁が移動し
て高速側の油量を制御するもので、ポンプ１１の最大吐
出量を１００％として設定し得る容量の大きいものが使
用されている。流量制御弁１５の出口は管路１９により
射出／サックバック切換用３泣置電磁切換弁２１のＣボ
ートに連通されており、切換弁２１のＣボートはドレン
回路に連通されている。また切換弁２１のｈボートは管
路２２を介して射出シリンダ１の前室に連通され、Ｃボ
ートは管路２３を介して後述の低速用電磁比例流量制御
ダブル弁２４の一方の絞り２４ａに連通されるとともに
、管路２５を介してカートリッジチエツクバルブ２６の
にボート及びカートリッジチエツクバルブ２７のｍボー
トにそれぞれ連通されている。ダブル弁２４の一方の絞
り２４ａの出口は、管路２８を介して射出シリンダ１の
後室に連通され、更に射出シリンダの後室は、管ｉｉ！
３２９を介してダブル弁２４の他方の絞り２４ｂの出口
に連通されるとともに、管路３１を介してカートリッジ
チエ７クバルプ２７のｎボートを連通されている。また
ダブル弁２４の他方の絞り２４ｂの入口とカートリッジ
チエツクバルブ２６のＣボートは、管路３２により連通
されており、カートリッジチエツクバルブ２７のｎボー
トは、管路３３を介して２位置電磁切換弁３４のＣボー
トに、切換弁３４のｐボートはドレン回路に接続されて
いる。比例流量制御ダブル弁２４は、２つの絞り２４ａ
、２４ｂが１個のソレノイドにより同時に等量制御され
るもので、例えば西独ボッシュ社製０８１１−４０３−
００１番のもの等を使用することができ、本実施例では
低速用に使用するため比較的許容量最大流量の小さいも
のが使用されており、２個の絞り２４ａ、２４ｂを並列
に接続したダブルパス回路のとき、例えば比例流量制御
弁１５の許容最大流量の１１５、また１個の絞りだけの
シングルパス絞り回路のとき１／１０の許容最大流量に
なるものが用いられている。更に流量制御弁１５と流量
制御ダブル弁２４は弁圧兼補償回路をそれぞれ有してい
る。
更にカートリッジチエツクバルブ２６のＣボートは、管
路３５により電磁切換弁１８のＣボートと、またカート
リッジチエツクバルブ２７のＣボートは、管路３６によ
りｔＭ１切換弁１７のｂポートとそれぞれ連通されてお
り、Ｃボートとｆボートは管路３７によりともにドレン
回路に連通されている。
路３５により電磁切換弁１８のＣボートと、またカート
リッジチエツクバルブ２７のＣボートは、管路３６によ
りｔＭ１切換弁１７のｂポートとそれぞれ連通されてお
り、Ｃボートとｆボートは管路３７によりともにドレン
回路に連通されている。
尚カートリ・２ジチエツクバルブ２７は、電磁切換弁１
７のソレノイドに通電（ＯＮ）されてＡ位置に切換えら
れた場合、ｍボートからｎボートに向かって高速時の大
きな油量が流れるために使用されているものであり、流
量が確保できれば他のバルブを使用することができる。
７のソレノイドに通電（ＯＮ）されてＡ位置に切換えら
れた場合、ｍボートからｎボートに向かって高速時の大
きな油量が流れるために使用されているものであり、流
量が確保できれば他のバルブを使用することができる。
続いて第１実施例の作用について説明する。
最初に射出速度を高速レンジ側にする場合には、第２図
に示すように、電磁切換弁１８のソレノイド５ＯＬＩの
通電（ＯＮ）非通電（ＯＦ Ｆ）に関係なく、電磁切換
弁１７のソレノイ゛ド５ＯＬ２をＯＦＦとしＡ位置に切
換る。可望化工程でスクリュー５が図示しない回転駆動
装置により回転されて、加熱シリンダ先端部に溶融樹脂
が貯えられるにつれて、溶融樹脂の反力によって後退し
、貯えられた溶融樹脂が所定の射出量に達すると、電磁
切換弁２１のソレノイド５ＯＬ５がＯＮされてＧ位置に
切換えられる。これによりポンプ１１を出て、圧力制御
弁１３により各工程に必要な最高圧力に設定されている
圧油が、管路１４を経て許容最高流量が大きい例えば２
００１／ｗｉｎの１！磁比例流量制御弁１５に送られ、
ここで成形品の形状材料等により安定制御幅の１００％
〜５％、 すなわち２００〜Ｉｏｎ／１ｌｉｎの範囲に
流量調整され、管路１９を通り、切換弁２１のｇ、ｎボ
ート間を経て管路２５を通り、カートリッジチエ”／ク
バルプ２７に送られる。カートリッジチエツクバルブ２
７はＣボートがドレン回路に連通されているので、ｍボ
ー１−ｎボート間を経て管路３１を通り射出シリンダ１
の後室に送るバイパス路が開通されており、スクリュー
５はこの送られてくる圧油の流量に見合った速度、例え
ば１００〜５ ｗ ／ ｓｅｃの速度範囲で押し出され
る。そしてスクリュー５先端の図示しないバンクフロー
リングが閉じて射出プランジャとなり、加熱シリンダ先
端部に貯えられた溶融樹脂を高圧のもとに先端ノズルか
ら図示しない金型内に射出する。
に示すように、電磁切換弁１８のソレノイド５ＯＬＩの
通電（ＯＮ）非通電（ＯＦ Ｆ）に関係なく、電磁切換
弁１７のソレノイ゛ド５ＯＬ２をＯＦＦとしＡ位置に切
換る。可望化工程でスクリュー５が図示しない回転駆動
装置により回転されて、加熱シリンダ先端部に溶融樹脂
が貯えられるにつれて、溶融樹脂の反力によって後退し
、貯えられた溶融樹脂が所定の射出量に達すると、電磁
切換弁２１のソレノイド５ＯＬ５がＯＮされてＧ位置に
切換えられる。これによりポンプ１１を出て、圧力制御
弁１３により各工程に必要な最高圧力に設定されている
圧油が、管路１４を経て許容最高流量が大きい例えば２
００１／ｗｉｎの１！磁比例流量制御弁１５に送られ、
ここで成形品の形状材料等により安定制御幅の１００％
〜５％、 すなわち２００〜Ｉｏｎ／１ｌｉｎの範囲に
流量調整され、管路１９を通り、切換弁２１のｇ、ｎボ
ート間を経て管路２５を通り、カートリッジチエ”／ク
バルプ２７に送られる。カートリッジチエツクバルブ２
７はＣボートがドレン回路に連通されているので、ｍボ
ー１−ｎボート間を経て管路３１を通り射出シリンダ１
の後室に送るバイパス路が開通されており、スクリュー
５はこの送られてくる圧油の流量に見合った速度、例え
ば１００〜５ ｗ ／ ｓｅｃの速度範囲で押し出され
る。そしてスクリュー５先端の図示しないバンクフロー
リングが閉じて射出プランジャとなり、加熱シリンダ先
端部に貯えられた溶融樹脂を高圧のもとに先端ノズルか
ら図示しない金型内に射出する。
次ぎに低速レンジにする場合は、電磁切換弁１７のソレ
ノイド５ＯＬ２をＯＮとしてＣ位置に切換え、電磁切換
弁１８のソレノイド５ＯＬ１をＯＦＦとしてＣ位置に切
換える。電磁切換弁２１のソレノイド５ＯＬ５がＯＮさ
れてＣ位置に切換えられて射出工程に入ると、電磁切換
弁１７はａボートｂボート間が開いてカートリッジチエ
ツクバルブ２７のｒボートに元圧が印加されているので
、ｍボートｎボート間は閉じており、流量制御ダブル弁
２４のバイパス管路２５．３１が閉止されている。この
ため電磁切換弁２１のｉボートから送られる圧油は、管
路２３を通ってダブル弁の一方の絞り２４ａに送られる
とともに、管路２５を通り切換弁１８のＣポートｆボー
ト間を通ってカートリッジチエツクバルブ２６に送られ
る。そしてＱボートがドレン回路に連通されているカー
トリッジチエツクバルブ２６のに、 ｊ！ボート間を
殆ど抵抗なく通過し、管路３２を通って他方の絞り２４
ｂに送られる。流量制御ダブル弁２４は１つの絞りの許
容最高流量が例えば２０ Ｉｔ ／ｗｉｎのものが使用
されており、この場合は並列のダブルパス回路とされて
いるため４０ ｊ！ ／＋ｓｉｎ となっており、安定
制御幅である１００〜５％即ち４０〜２Ａ’／ｓｉｉの
範囲を安定して流量調整することができる。
ノイド５ＯＬ２をＯＮとしてＣ位置に切換え、電磁切換
弁１８のソレノイド５ＯＬ１をＯＦＦとしてＣ位置に切
換える。電磁切換弁２１のソレノイド５ＯＬ５がＯＮさ
れてＣ位置に切換えられて射出工程に入ると、電磁切換
弁１７はａボートｂボート間が開いてカートリッジチエ
ツクバルブ２７のｒボートに元圧が印加されているので
、ｍボートｎボート間は閉じており、流量制御ダブル弁
２４のバイパス管路２５．３１が閉止されている。この
ため電磁切換弁２１のｉボートから送られる圧油は、管
路２３を通ってダブル弁の一方の絞り２４ａに送られる
とともに、管路２５を通り切換弁１８のＣポートｆボー
ト間を通ってカートリッジチエツクバルブ２６に送られ
る。そしてＱボートがドレン回路に連通されているカー
トリッジチエツクバルブ２６のに、 ｊ！ボート間を
殆ど抵抗なく通過し、管路３２を通って他方の絞り２４
ｂに送られる。流量制御ダブル弁２４は１つの絞りの許
容最高流量が例えば２０ Ｉｔ ／ｗｉｎのものが使用
されており、この場合は並列のダブルパス回路とされて
いるため４０ ｊ！ ／＋ｓｉｎ となっており、安定
制御幅である１００〜５％即ち４０〜２Ａ’／ｓｉｉの
範囲を安定して流量調整することができる。
従って電磁制御弁１５と電流制御ダブル弁２４とを同一
アンプ（制御器）で制御すると、電流制御弁１５の方が
常時５倍の流量になるので、完全に無視されて、ダブル
弁２４のダブルパス回路により流量調整された圧油が管
路２８．２９を通って射出シリンダ１の後室に圧油が送
られ、スクリュー５は２０〜１ｍ／ｓｅｃの速度範囲で
押し出される。
アンプ（制御器）で制御すると、電流制御弁１５の方が
常時５倍の流量になるので、完全に無視されて、ダブル
弁２４のダブルパス回路により流量調整された圧油が管
路２８．２９を通って射出シリンダ１の後室に圧油が送
られ、スクリュー５は２０〜１ｍ／ｓｅｃの速度範囲で
押し出される。
次ぎに掻底速レンジにする場合は、電磁切換弁１７．１
８のソレノイド５ＯＬＩ、２をそれぞれＯＮとして、Ｃ
位置とＣ位置に切換える。これによりバイパス管路２５
．３１が閉じるとともに、切換弁１８のｄボートＣボー
ト間が連通されて、カートリッジチエツクバルブ２６の
Ｑボートに元圧が印加され、これによりに、１ポ一ト間
が閉止されて管路２５，３２が閉止され、電磁切換弁２
１のｉボートより送られる圧油は、管路２３を通り流量
制御ダブル弁２４の一方の絞り２４ａにて安定制御幅で
ある２０〜１１／ｍｉｎの範囲に電流調整される。この
圧油は管路２８を取って射出シリンダ１の後室に送られ
、スクリュー５が１０〜０．５ ｌＩ／ｓｅｃの速度で
押し出される。
８のソレノイド５ＯＬＩ、２をそれぞれＯＮとして、Ｃ
位置とＣ位置に切換える。これによりバイパス管路２５
．３１が閉じるとともに、切換弁１８のｄボートＣボー
ト間が連通されて、カートリッジチエツクバルブ２６の
Ｑボートに元圧が印加され、これによりに、１ポ一ト間
が閉止されて管路２５，３２が閉止され、電磁切換弁２
１のｉボートより送られる圧油は、管路２３を通り流量
制御ダブル弁２４の一方の絞り２４ａにて安定制御幅で
ある２０〜１１／ｍｉｎの範囲に電流調整される。この
圧油は管路２８を取って射出シリンダ１の後室に送られ
、スクリュー５が１０〜０．５ ｌＩ／ｓｅｃの速度で
押し出される。
続いて第２実施例について第３図を参照して説明する。
第２実施例の第１実施例と異なるところは、比例電流制
御ダブル弁２４に代わり、許容最高流量の小さい例えば
２０１ ／ｓｉｎの比例流量制御Ｂ弁４１が用いられ、
更にカートリッジチエツクバルブ２６、電磁切換弁１８
及びこれら周辺の管路２９３２．３５が省略されている
ところで、他は同一のため重複をさけるため同一符号を
付して説明を省略する。
御ダブル弁２４に代わり、許容最高流量の小さい例えば
２０１ ／ｓｉｎの比例流量制御Ｂ弁４１が用いられ、
更にカートリッジチエツクバルブ２６、電磁切換弁１８
及びこれら周辺の管路２９３２．３５が省略されている
ところで、他は同一のため重複をさけるため同一符号を
付して説明を省略する。
また第２実施例の作用は第１実施例の作用の高速レンジ
と極低速レンジ（シングルパス）の場合と結果的に同一
でありこれも説明を省略する。
と極低速レンジ（シングルパス）の場合と結果的に同一
でありこれも説明を省略する。
発明の効果
本発明は、上述のとおり構成されているので、次に記載
する効果を奏する。
する効果を奏する。
請求項１は、容量の大きい流量弁と容量の小さい２つの
絞りを有する流量制御弁とを直列に配設して、第１開閉
弁部材により２つの絞りを有する流量制御弁のバイパス
回路を開閉し、更に流量制御弁の２つの絞りを第２開閉
弁部材によりシングルパス回路とダブルパス回路とに切
換えるようになし、各レンジの守備範囲を重複させなか
ら極低速まで拡大するようになしたので、より安定性の
高い側のレンジを選択することにより、高速から極低速
まで安定した射出速度が得られる。
絞りを有する流量制御弁とを直列に配設して、第１開閉
弁部材により２つの絞りを有する流量制御弁のバイパス
回路を開閉し、更に流量制御弁の２つの絞りを第２開閉
弁部材によりシングルパス回路とダブルパス回路とに切
換えるようになし、各レンジの守備範囲を重複させなか
ら極低速まで拡大するようになしたので、より安定性の
高い側のレンジを選択することにより、高速から極低速
まで安定した射出速度が得られる。
また第２請求項は、容量の大きい第１流量制御弁と容量
の小さい第２流量制御弁とを直列に配設して、第２流量
制御弁のバイパス路を開閉する開閉弁部材を設け、高速
側と極低速側の２つのレンジに切換えるだけのシンプル
な回路となしたので、１台で幅広い射出速度に対応でき
る機械を安価に提供することができる。
の小さい第２流量制御弁とを直列に配設して、第２流量
制御弁のバイパス路を開閉する開閉弁部材を設け、高速
側と極低速側の２つのレンジに切換えるだけのシンプル
な回路となしたので、１台で幅広い射出速度に対応でき
る機械を安価に提供することができる。
第１図は第１実施例の一部射出シリンダ回りの構造図を
含む油圧回路図、第２図は第１実施例のレンジ切換えに
よる流量と射出速度の関係を表す図、第３図は第２実施
例の一部射出シリンダ回りの構造図を含む油圧回路図で
ある。 ｌ・・射出シリンダ ５・・スクリュー１５．４１・・
電磁比例流量制御弁 １７．１８・・電磁切換弁 ２４・・電磁比例流量制御ダブル弁
含む油圧回路図、第２図は第１実施例のレンジ切換えに
よる流量と射出速度の関係を表す図、第３図は第２実施
例の一部射出シリンダ回りの構造図を含む油圧回路図で
ある。 ｌ・・射出シリンダ ５・・スクリュー１５．４１・・
電磁比例流量制御弁 １７．１８・・電磁切換弁 ２４・・電磁比例流量制御ダブル弁
Claims (2)
- （１）インラインスクリュー式射出成形機の射出用油圧
機構において、射出シリンダのスクリュー押し出し側気
密室に圧油を供給する回路に２つの絞りを同時制御する
流量制御弁を配設し、前記流量制御弁のバイパス路を開
閉する第１開閉弁部材を設け、前記流量制御弁の２つの
絞りを並列に接続するダブルパス回路の一方の絞り回路
を開閉する第２開閉弁部材を設けなり、射出速度を高速
，低速，極低速の３つのレンジに切り換え可能にしたこ
とを特徴とする射出成形機。 - （２）インラインスクリュー式射出成形機の射出用油圧
機構において、射出シリンダのスクリュー押し出し側気
密室に圧油を供給する回路に容量の大きい第１流量制御
弁と容量の小さい第２流量制御弁とを直列に配設し、前
記第２流量制御弁のバイパス路を開閉する開閉弁部材を
設けなり、射出速度を高速，極低速の２つのレンジに切
換え可能にしたことを特徴とする射出成形機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2140290A JPH0813484B2 (ja) | 1990-01-31 | 1990-01-31 | 射出成形機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2140290A JPH0813484B2 (ja) | 1990-01-31 | 1990-01-31 | 射出成形機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03224710A true JPH03224710A (ja) | 1991-10-03 |
| JPH0813484B2 JPH0813484B2 (ja) | 1996-02-14 |
Family
ID=12054060
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2140290A Expired - Lifetime JPH0813484B2 (ja) | 1990-01-31 | 1990-01-31 | 射出成形機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0813484B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2022064578A (ja) * | 2020-10-14 | 2022-04-26 | 東洋機械金属株式会社 | ダイカストマシン |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102170985B (zh) * | 2008-10-01 | 2013-10-02 | 东洋机械金属株式会社 | 模铸装置中的注塑缸的油压回路 |
-
1990
- 1990-01-31 JP JP2140290A patent/JPH0813484B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2022064578A (ja) * | 2020-10-14 | 2022-04-26 | 東洋機械金属株式会社 | ダイカストマシン |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0813484B2 (ja) | 1996-02-14 |
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