JPH03223393A

JPH03223393A - 潤滑油基油の製造方法

Info

Publication number: JPH03223393A
Application number: JP1343390A
Authority: JP
Inventors: Kozo Kamiya; 神谷　孝三; Isao Honjo; 本城　勲; Toshio Yoshida; 俊男吉田; Masaru Ushio; 賢牛尾
Original assignee: Nippon Oil Corp
Current assignee: Eneos Corp
Priority date: 1989-12-26
Filing date: 1989-12-28
Publication date: 1991-10-02
Anticipated expiration: 2014-08-23
Also published as: JP2938487B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】［発明の技術分野］本発明はイソパラフィン、−環ナフテンに富む高性能潤
滑油基油の製造方法に関するものである。

［発明の技術的背景とその問題点］近年、自動車エンジン、工作機械をはじめとする機械分
野での技術開発とともに、苛酷な条件と長期の使用に耐
え、省エネルギーを可能にし、公害問題をもたない高性
能潤滑油か要求されるようになってきた。

また、原油種の影響を大きくうけるため、高価で良質な
特定の原油に依存せざるを得ない従来の溶剤精製法を中
心とする製造法に代わり、原油の多様化か可能な新しい
潤滑油基油製造法が求められている。

このような要求を満足する方法として高圧下での水素化
分解および水素化仕上げが提案され、すてに数基か実稼
動している。しかし、これらはいずれも反応圧力が２０
０　ｋｇ／ｃｍ２と高圧であるためプラント建設費が嵩
み、生成油中には潤滑油基油成分としては好ましくない
多環ナフテンか多く含まれており、一方添加剤や潤滑油
の使用中に発生するスラツジの溶解性を上げるのに必要
なアルキルベンゼンの含有量が少ないという欠点がある
。

［発明の目的］本発明はこのような従来法の欠点を解決するためになさ
れたもので、特定な原料油を用いて、高い粘度指数と低
い流動点を灯し、優れた酸化安定性、熱安定性を有し、
かつ添加剤や潤滑油の使用中に発生するスラッジを潤滑
油に溶解させる力が強い高性能潤滑油基油を安価に製造
することにある。

［発明の概要コ本発明者等は鋭意研究を行った結果、特定の原料油を低
圧力、低ＬＨ３〜゛の反応条件で水素化分解し、脱ろう
と脱芳香族処理を行うことにより上記の目的か達成でき
ることを見出した。

すなわち本発明は、減圧蒸留留出油（ＷＶＧＯ）又はＷＶＧＯのマイルドハ
イドロクラッキング（ＭＨＣ）処理油（ＨＩ　Ｘ）又は
これらの混合油ないしは脱瀝浦（Ｄ＾０）又はＤ＾０の
ＭＨＣ処理油又はこれらの混合油を水素化分解触媒の存
在下、全圧力１５０ｋｇ／ｃｍ２以下、温度３６０〜４
４０℃、ＬＨ３Ｖ　Ｏ，５ｈｒ−１以下の反応条件で、
分解率４０ｗｔ％以上になるように水素化分解して、当
該分解生成物をそのまま、もしくは潤滑留分を回収し、
次に脱ろう処理した後、脱芳香族処理するか又は脱芳香
族処理した後、脱ろう処理することにより、■全芳香族
含有量が２〜１５ｗｔ％ ■飽和分中のイソパラフィンと一環ナフテンの合計含有
量が６０讐ｔ％以上 ■全芳香族分中のアルキルベンゼン含有量か３０ｗｔ％
以上 ■全芳香族分中の三、四環芳香族含有量か４ｗｔ％以下の組成を有し、かつ、粘度指数が１０５以上で、流動点
が一１０℃以下である潤滑油基油を製造することを特徴
とする潤滑油基油の製造方法に関する。

また、減圧蒸留留出油（ＷＶＧＯ）又はＷＶＧＯのマイ
ルドハイドロクラッキング（ＭＨＣ）処理油（ＨＩＸ）
又はこれらの混合油ないしは脱瀝油（ＤＡＯ）又はＤＡ
ＯのＭ　ＩＩ　Ｃ処理油又はこれらの混合油を水素化分
解触媒の存在下、全圧力１５０　ｋｇ／ｌＪ以下、温度
３６０〜４４０℃、ＬｔｌＳＶ　０．５ｈｒ−１以下の
反応条件で、分解率４０ｗｔ％以上になるように水素化
分解して、当該分解生成物をそのまま、もしくは潤滑留
分を回収し、次に脱ろう処理した後、脱芳香族処理する
か又は脱芳香族処理下後、脱ろう処理することにより、 ■全芳香族含ａ量が３〜１５ｉｒｔ９゜■飽和分生のイ
ソパラフィンと一部ナフテンの合計含杓゛量が６０ｗｔ
９ｏ以上 ■全芳香族分中のアルキルベンゼン含有量が３０ν【％
以上 ■全芳香族分中の三、四環芳香族含有量が４ｗｔ？６以
下の組成を有し、かつ、ａ）７０ペール留分て１０５以上の粘度指数と−１０℃
以下の流動点ｂ）ＳＡＥ−１０留分て１１５以上の粘度指数と一１０
℃以下の流動点ｃ）ＳＡＥ−２０留分て１２０以上の粘度指数と−１０
℃以下の流動点ｄ）ＳＡＥ−３０留分て１２０以上の粘度指数と−１０
℃以下の流動点のいずれかを満足する潤滑油基油を製造することを特徴
とする潤滑油基油の製造方法に関する。

本発明で用いられる原料油は減圧蒸留留出油（ＷＶＧＯ
）又はＷＶＧＯのマイルドハイドロクラッキング（Ｍ）
Ｉｃ）処理油（）ＩＪＸ）又はこれらの混合油ないしは
脱瀝油（ＤＡＯ）又はＤＡＯのＭＨＣ処理油又はこれら
の混合油である。

ｗｖｃｏは原油の常圧蒸留装置からの残渣油を減圧蒸留
装置で蒸留した際に得られる留出油て、好ましくは３６
０℃〜５３０℃の沸点を持つものである。

前記のＨＩＸとハＷＶＧＯをＭＨＣ（全圧力が１００　
ｋｇ／Ｃ−以下、好ましくは６０〜９０ｋｇ／ｃｄ、温
度が３７０〜４５０℃、好ましくは４００〜４３０℃、
ＬＨＳＶが０．５〜４、Ｏｈｒ’　、好ましくは１．０
〜２．Ｏｈｒ−’の反応条件下、３８０℃１留分の分解
率が２０〜３０ｗｔ％の範囲にある比較的温和な水素分
解のことをいう）によって生成する重質減圧軽油である
。

前記ＭＨＣの触媒としてはアルミナ、シリカアルミナ、
アルミナボリア等の複合酸化物担体に第Ｖ族金属および
第Ｖ族金属を担持し硫化したものである。アルミナには
例えばリン化合物のようなプロモーターが添加されるこ
とがある。

前記金属の担持量は酸化物基準で第Ｖ族金属例えばモリ
ブデン、タングステン、クロムは５〜３０Ｖｔ９ｏｓ好
ましくは１０〜２５ｗｔ％、第Ｖ族金属例えばコバルト
、ニッケルは１〜ｌＯｗｔ％、好ましくは２〜１０　ｗ
　ｔ　’、ｏである。

ＷＶＧＯとＨＩＸとを混合する場合ハＷＶＧＯＩ：　Ｈ
Ｉ　Ｘを５０ｗｔ９ｏ以上混合することか好ましい。

前記脱瀝浦とは原油の常圧蒸留装置からの残渣油を減圧
蒸留装置で蒸留した際に得られる残渣油をプロパン税源
法等で処理し実質アスファルテンを含Ｈしない油である
。

本発明に用いる原料油の水素化分解は水素化分解触媒の
存在下、全圧力が１５０ｋｇ／ｃｄ以下、好ましくは１
００〜１３０　ｋｇ／ｃｄの中低圧であり、温度か３６
０〜４４０℃、好ましくは３７０〜４３０℃、ＬＨＳＶ
は０．５　ｈｒ−−１以下、好ましくは０．２〜０．３
　ｈｒ−’の低ＬｌｌＳＶであり、水素対原料１比が１
，０００〜６．０００ｓ、ｃ、ｆ’／ｂｂｌ−原料油、
好ましくは２．５００〜５．０００ｓ、ｃ、ｆ／ｂｂｌ
−原料油である反応条件で行うことができる。

本発明に用いる原料油の水素化分解率は原料油中３６０
℃“留分の分解率をいい、その値は４０ｗｔ％以上、好
ましくは４５ｗｔ％以上、さらに好ましくは５０ｗｔ％
以上である。なお、原料油に該ＨＩＸを用いた場合、Ｍ
ＨＣと水素化分解の合計の分解率は、６０シｔ％以上、
好ましくは７０ｗｔ％以上が選ばれる。なお１．未分解
油の一部をリサイクルする場合、ここでいう分解率はリ
サイクル泊込みの分解率ではなく、フレッシュフィード
当りの分解率を指す。

本発明で用いる水素化分解触媒は二元機能を有するもの
が好ましく、具体的には、例えば第Ｖｂ族金属および第
■族鉄族金属から構成される水素化点と、第■族、第１
ｖ族および第Ｖ族元素の複合酸化物から構成される分解
点を有する触媒が挙げられる。第■ｂ族金属としてはタ
ングステン、モリブデンかあり、第■族鉄族金属として
はニッケル、コバルト、鉄があり、これらは複合酸化物
担体に担持後、最終的には硫化物として用いられる。

担体に用いる複合酸化物としては、シリカアルミナ、シ
リカジルコニア、シリカチタニア、シリカマグネシア、
シリカアルミナジルコニア、シリカアルミナチタニア、
シリカアルミナチタニアなどかあり、結晶性シリカアル
ミナ（ゼオライト）結晶性アルミナホスフェート（ＡＬ
ＰＯ）　、結晶性シリカアルミナホスフェート（ＳＡＰ
Ｏ）か用いられることもある。

該複合酸化物への前記金属の担持量は酸化物基準として
第ｗｔｂ族金属では５〜３０ν１％、好ましくは１０〜
２５ｗｔ％、第■族鉄族金属では１〜２０ｗｔ％、好ま
しくは５〜１５ν１％である。なお、該水素化分解触媒
の前段に脱硫、脱窒素能に優れた前処理触媒を充填して
もよい。該前処理触媒としては、アルミナ、アルミナボ
リア等の担体に第■族金属および第■族金属を担持し、
硫化したものである。

アルミナ、アルミナボリアにはプロモーター、例えばリ
ン化合物か添加されることがある。

本発明においては、前記水素化分解後、該分解生成物を
通常の蒸留操作により、潤滑油留分を回収してもよい。

該潤滑油留分は、沸点範囲が３４３℃〜３９０℃の７０
ベ一ル留分、３９０℃〜４４５℃の５ＡＥ−１０留分、
４４５℃〜５００℃の５ＡＥ−２０留分、５００℃〜５
６５℃の５ＡＥ−３０留分が潤滑油留分として回収され
る。

本発明において、前記の水素化分解生成油は次に脱ろう
処理した後、脱芳香族処理するか又は脱芳香族処理した
後、脱ろう処理する。脱ろう処理としては溶剤膜ろう処
理又は接触脱ろう処理を挙げることができる。

前記溶剤膜ろう処理は通常の方法で行うことができる。

例えばＭＥＫ法か挙げられる。ＭＥＫ法は溶剤としてベ
ンゼン、トルエン、アセトン又はベンゼン、トルエン、
メチルエチルケトン（ＭＥＫ）などの混合溶剤を使用す
る。処理条件は脱ろう油か所定の流動点になるように冷
却温度を調節する。

溶ｉ’Ｆ１１／浦ｖｏｌ比は０．５〜５．０　、好まし
くは１．０〜４．５、温度は−５〜−４５℃、好ましく
は一１０〜４０℃である。

前記接触脱ろう処理は通常の方法で行うことかできる。

例えばペンタシル型ゼオライトを触媒とし、水素流通下
、脱ろう浦か所定の流動点になるように反応温度を調節
する。

前記水素流通下の反応条件は全圧力が１０〜７０ｋｇ／
ｃｄ、好ましくは２０〜５０ｋｇ　／　ｃｄ、温度が２
４０〜４００℃、好ましくは２６０〜３８０℃である。

ＬＨＳＶは０．１〜３．Ｏｈｒ’　、好ましくは０．５
〜２．Ｏｈｒ−’の範囲である。

脱芳香族処理としては、溶剤脱芳香族処理あるいは高圧
水素化脱芳香族処理が挙げられる。

溶剤脱芳香族処理は通常フルフラール、フェノール等の
溶剤を用いるが、本発明では溶剤にフルフラールを用い
ることが好ましい。溶剤脱芳香族処理の条件としては、
溶剤／油ｖｏｌ比４以下、好ましくは３以下、さらに好
ましくは２以下、温度９０〜１５０℃で行なわれ、ラフ
ィネート収率は６０ｖｏ１！’６以上、好ましくは７０
ｖｏ１％以上、さらに好ましくは８５　ｖｏ１％以上と
なるように運転される。

高圧水素化反応による脱芳香族処理は通常アルミナ担体
に第■ｂ族金属および第■族鉄族金属を担持し硫化した
触媒の存在下で、全圧力１５０〜２００　ｋｇ／ｃｄ、
好ましくは１７０〜２００　ｋｇ／ｃｄ、温度２１１１
０〜３５０℃、好ましくは３００〜３３０℃、ＬＨＳＶ
Ｏ，２〜２．Ｏｈｒ−’　、好ましくは０．５〜１．Ｏ
ｈｒ−’の条件で行なわれる。前記金属の担持量は酸化
物基準で第■ｂ族金属、例えばモリブデン、タングステ
ン、クロムは５〜３０ｗｔ％、好ましくは１０〜２５ｗ
ｔ％、第■族鉄族金属、例えばコバルト、ニッケルは１
〜ｌｏｗｔ％、好ましくは２〜１０ｗｔ％である。

本発明において、脱芳香族処理は溶剤脱芳香族処理を用
いるのか好ましい。

本発明において、脱芳香族処理として溶剤脱芳香族処理
を用いた場合、必要によりこの処理の後に、水素化処理
をすることができる。該水素化処理は溶剤脱芳香族処理
油を、全反応圧力５０）ｃｇ／ｃｄ以下、好ましくは２
５〜４０ｋｇ／ｃｍ２の低圧の水素化反応条件で、アル
ミナ担体に第ｗｔｂ族金属および第■族鉄族金属を担持
し硫化して得られる水素化触媒と接触させることにより
行う。前記金属の担持量は酸化物基準で第■ｂ族金属、
例えばモリブデン、タングステン、クロムは５〜３０ｗ
ｔ％、好ましくは１０〜２５ｗ１％、第■族鉄族金属、
例えばコバルト、ニッケルは１〜１０ｗｔ”６、好まし
くは２〜１０ν【％である。

このような比較的低圧下での水素化処理は溶剤脱芳香族
油の光安定性を飛躍的に向上させる。

本発明では、必要−により特殊な用途に限り基油中の全
芳香族含有量を１ｗｔ％以下に下げることがある。この
操作は、通常溶剤脱芳香族処理の後、好ましくは反応圧
力８０”　１５０　ｋｇ／　ｃｄ、反応温度２５０〜３
５０℃、ＬＨＳＶ　Ｏ，２〜２．Ｏｈｒ−’の条件下、
アルミナ担体に第■ｂ族金属および第■族鉄族金属を担
持し硫化した触媒上で水素化することにより達成される
。ここで用いる触媒には、前記の低圧下での水素化処理
触媒と同様の触媒を用いることができる。

本発明においては、水素化分解後に潤滑油留分を回収し
ない場合には、脱芳香族処理あるいは脱ろう処理あるい
は水素化処理の後に、通常の蒸留操作により、潤滑油留
分を回収してもよい。ここで回収される潤滑油留分は、
先の場合と同様、沸点範囲が３４３℃〜３９０℃の７０
ペール留分、３９０℃〜４４５℃の５ＡＥ−１０留分、
４４５℃〜５００℃の５ＡＥ−２０留分、あるいは５０
０℃〜５６５℃の５ＡＥ−３０留分等である。

本発明において、前記の処理を実施することにより、原
料油から以下の潤滑油組成および性能を有する潤滑油基
油を製造することができる。すなわち、潤滑油基油は以
下の如き組成上の特徴を有する。

ａ）芳香族分の総量である全芳香族含有量が２〜１５ｗ
ｔ％、好ましくは３〜ｌＯｗｔ％の範囲に保たれる。

ｂ）飽和骨中のイソパラフィンと一部ナフテンの合計量
が８０ｗｔ％以上、好ましくは８５ｗｔ％以上の高い値
をとる。これらの成分は高い粘度指数と優れた酸化安定
性、熱安定性を有しているため、きわめて好ましい潤滑
油基油成分である。

Ｃ）全芳香族分中のアルキルベンゼン量が３０ｖＬ’、
６以上、好ましくは４０ｗｔ９ｏ以上の値をとる。アル
キルベンゼンは、添加剤や潤滑油の使用中に発生するス
ラッジを潤滑油に溶解させる力が強く、かつ高い粘度指
数を有するので大変好ましい潤滑１Ｉｌｂ、基油成分で
ある。

ｄ）全芳香族分中の三、四環芳香族量が４ｗｔ％以下、
好ましくは３　ｖ　ｔ　９ｏ以下に抑えられる。製品基
油中の三、四環芳香族量と基油の熱安定性の間に明確な
負の相関があることを発明者らは見出した（添付図面参
照）。そして発明者等は、中低圧、低ＬＨＳＶの水素化
分解反応条件下で生成する本発明の潤滑油留分に関して
は溶剤脱芳香族処理が、三、四環芳香族、および五層１
芳香族分など多環芳香族分に対する選択性がきわめて高
く、アルキルベンゼン含有量をあまり減少させることな
く該多環芳香族分を効率よく抽出除去できることも見出
した。

さらに、潤滑油基油の性能は１０５以上の粘度指数と一
１０℃以下の流動点を有し、各種潤滑油基油については
以下の性能を有する。

■７０７０ペール留、粘度指数が１０５以上、好ましく
は１１０以上、流動点が−１０℃以下、好ましくは一２
５℃以下の高い性能を資する。

■５ＡＥ−１０留分は、粘度指数が１１５以上、好まし
くは１２５以上、流動点が−１０℃以下、好ましくは一
１５℃以下の高い性能を有する。

■５ＡＥ−２０留分は、粘度指数が１２０以上、好まし
くは１２５以上、流動点が−１０℃以下、好ましくは一
１５℃以下の高い性能を有する。

■５ＡＥ−３０留分は、粘度指数が１２０以上、好まし
くは１２５以上、流動点が−１０℃以下、好ましくは一
１５℃以下の高い性能を有する。

［発明の効果コ本発明の方法を用いると、潤滑油成分として好ましいイ
ソパラフィン、−環ナフテン、アルキルベンゼンが多く
、潤滑油成分として好ましくない多環ナフテン、多環芳
香族が少ない高性能潤滑油基油を安価に製造できる。

従って、高い粘度指数と低い流動点を有し、台れた酸化
安定性、熱安定性を有し、かつ添加剤べ潤滑油の使用中
に発生するスラッジを潤滑油に６解させる力が強い高性
能潤滑油基油を製造することができる。

以下実施例および比較例でもって、本発明の詳細な説明
する。表−１に実施例および比較例マ用いた原料油の性
状を示す。

表〜１比重１５／４℃ 粘度（ｃｓｔ）ａ　５０℃ １００　℃ 流動点℃ アニリン点　℃ 硫黄含有１ｉｌｐｐω ０．９５６１７．５０４．２３２２．５７２．０３０００．９２６６２．６１１０．４４４０．０１００．２９００００．８ｇ４２１．３７６．５５４２．５８８．２７５実施例１表−２に示す中圧、低ＬＨＳＶの条件下で水素化分解処
理、溶剤膜ろう処理およびフルフラール溶剤を用いた溶
剤脱芳香族処理からなる本発明の方法によって、潤滑／
＋ＩＩ基油の製造を行った。

その結果、ｖｖｃｏ原料から製造された５ＡＥ−１０グ
レードの製品基油は、芳香族含有量が９，５ｗｔ％と高
く、そのため添加剤の溶解性、使用中に生成するスラッ
ジの溶解性に優れる。また、高い粘度指数を持つイソパ
ラフィンおよび一部ナフテンの飽和分生の合計量が６ｆ
ｉ、１ｗｔ％と比較杓子いため、基油の粘度指数は１２
２と高い値を示す。さらに芳香族分中には基油の安定性
を悪くする三、四芳香族、五層“芳香家族は殆ど残存し
ておらず、熱安定性試験に容品に合格する。この時のラ
フィネート収率は９０，２警【％と高く、望ましい成分
であるアルキルヘンゼンが多く含まれている。

実施例２実施例１で得られた脱ろう油を、溶剤／油ｖｏｌ比３．
０でフルフラール溶剤を用いて脱芳香族処理すると、芳
香族分中の三、四環芳香族量は痕跡量まで減少し、熱安
定性試験におけるＡＳＴＭ色もし２．５と安定なものと
なる。このように、中低圧、低ｌ、ｌｌ５Ｖ下での水素
化分解油は、溶剤脱芳香族処理における多環芳香族への
選択性に優れている。

実施例３表−２に示す中圧、低ＬＨＳＶの条件下での水素化分解
処理、溶剤膜ろう処理および溶剤脱芳香族処理からなる
本発明の方法によって、潤滑油基油の製造を行った。

その結果、ＩＩ　Ｉ　Ｘ原料から製造された５ＡＥ−１
０グレードの製品基油は、芳香族含有量が６．１　ｗｔ
％と高く、そのため添加剤の溶解性、使用中に生成する
スラッジの溶解性に優れる。また、高い粘度指数をもつ
イソパラフィンおよび一部ナフテンの飽和分生の合計量
か７０．１ｗｔ％と多いため、基油の粘度指数は１２７
と大変高い値を示す。さらに、芳香族分中には基油の安
定性を悪くする三、四環芳香族、五層　芳香族は殆ど残
存しておらず、熱安定性試験に容易に合格する。この時
のラフィネート収率は９１．８ｗＬ！’！ｏと高く、望
ましい成分であるアルキルヘンゼンか多く含まれている
。

実施例４実施例３で得た水素化分解油を表−２に示す高圧、中１
．１ＩｓＶ条件で水素化処理すると芳香族分中の三、四
環芳香族量は０．８　ｗＬ％（製品基油中て０．１ｗｔ
？６）まで下り、熱安定性試験に容易に合格するように
なる。

実施例５実施例３て得た潤滑油基油を表−２に示す低圧条件で水
素化仕上げ処理すると光安定性に悪い影響を与える芳香
族分中の三、四環芳香族、五層１芳香族およびレジン分
か減少し、光安定性が４日間も向上する。このように低
圧条件での水素化仕上げ油は、光安定性が飛躍的に向上
する。

実施例６実施例３で得た潤滑油基油を表−２に示す中圧、中ＬＨ
ＳＶ条件で水素化仕上げ処理すると芳香族量は０．７　
ｗｔ％まで減少する。

実施例７実施例３で？％Ｉた水素化分解油を溶剤／油ｖｏｌ比２
．０、脱ろう温度−４０℃でＭＥＫ脱ろう処理および表
−２に示す条件でフルフラール溶剤を用いた脱芳香族処
理すると、製品基油の流動点は一３５℃まで下がる。こ
の時、イソパラフィンおよび一部ナフテンの飽和骨中の
合計量は８７．１ｗ１％と比較杓子いため、基油の粘度
指数は１２１と高い値を示す。

さらに玉、四環芳香族、五層　芳香族は殆ど残存してお
らず、熱安定性試験に容易に合格する。

実施例８表−２に示す中圧、低ＬＩＩＳＶの条件下で水素化分解
処理、表−２に示す条件下で接触脱ろう処理およびフル
フラール溶剤を用いた溶剤脱芳香族処理からなる本発明
の方法によって潤滑油基油の製造を行った。

その結果、ＨＩＸ原料から製造された５ＡＥ−１０グレ
ードの製品基油は芳香族量が６．８　ｗｔ％と高く、そ
のため添加剤の溶解性、使用中に生成するスラッジの溶
解性に優れる。また高い粘度指数をもつイソパラフィン
および一部ナフテンの飽和骨中の合計量が６８．０νＬ
％と多いため、基油の粘度指数は＋２３と高い値を示す
。さらに、芳香族分中には基油の安定性を悪くする三、
四環芳香族、五層１万香族は殆ど残存しておらず、逆に
望まして成分であるアルキルベンゼンが多く含まれてい
る。

実施例９表−２に示す中圧、低ＬＨＳＶの条件下で水素化分解処
理、溶剤脱ろう処理およびフルフラール溶剤を用いた溶
剤脱芳香族処理からなる本発明の方法によって潤滑油基
油の製造を行った。

その結果、ＤＡＯ原料から製造された５ＡＥ−１０グレ
ードの製品基油は芳香族量が７．８　ｗｔ％と高く、そ
のため添加剤の溶解性、使用中に生成するスラッジの溶
解性に優れる。また、高い粘度指数をもつイソパラフィ
ンおよび一部ナフテンの飽和骨中の合計量が６５．１ｗ
ｔ％と比較杓子いため、基油の粘度指数は１２１と高い
値を示す。さらに、芳香族分中には基油の安定性を悪く
する三、四環芳香族、五層１芳香族は殆ど残存しておら
ず、逆に望ましい成分であるアルキルベンゼンが多く含
まれている。

比較例１表−３に示す高圧、高１．ｌ１ｓＶ条件下での水素化分
解処理およびフルフラール溶剤を用いた溶剤脱芳香族処
理からなる方法によって潤滑油基油を製造した。

その結果、警ｖＧＯ原料から製造された５ＡＥ−１０グ
レートの製品基油は、芳香族含有量が３．８　ｗｔ％と
低く、そのため添加剤の溶解性、使用中に生成するスラ
ッジの溶解性に劣る。また、高い粘度指数をもつイソパ
ラフィンおよび一部ナフテンの飽和骨中の合計量か５５
．４ｗｔ％とまた充分ではないため、基油の粘度指数は
１１０と低い値を示す。さらに、芳香族分中には基油の
安定性を悪くする三、四環芳香族、五層　芳香族が多く
残存しており、望ましい成分であるアルキルベンゼンの
含有量は少ない。

比較例２表−３に示す高圧、高ＬＨ３Ｖ下で処理して得られる水
素化分解基油を、溶剤脱ろうして得た脱ろう油は、熱安
定性テストに合格しない。

比較例３比較例２で得た溶剤脱ろう浦を溶剤／油ｖｏｌ比２．０
で、フルフラール溶剤を用いた溶剤脱芳香族処理しても
芳香族分中には８．１　ｗｔ％（製品基油中で０．３ｗ
ｔ％）もの三、四環芳香族が残り、熱安定性試験に合格
するには至らない。

比較例４比較例２で得た溶剤脱ろう油を溶剤／油ｖｏｌ比３．０
て、フルフラール溶剤を用いた溶剤脱芳香族処理しては
じめて芳香族分中の三、四環芳香族量は８．ＯｗＬ％（
製品基油中で０．２ｗｔ％）まで下り、熱安定性試験に
も合格するようになる。しかし、このとき飽和分および
アルキキルベンゼンも同時に抽出除去されるため、ラフ
ィネート収率は７２．１ｗｔ９ｏと低く、望ましい成分
であるアルキルベンゼン含有量が少ない。このように、
高圧、高ＬＨＳＶ下での水素化分解油は、溶剤脱芳香処
理における多環芳香族への選択性が良くない。

比較例５実施例１と同様に中低圧、低ＬＨＳＶ下での水素化分解
油を溶剤脱ろうして得た脱ろう浦はそのままでは熱安定
性テストに合格しない。

表基油製造条件と５ＡＥ−１０浦の組成および性状※１）
〜６）表−２脚注参ＵＬ４、

【図面の簡単な説明】

添付図面は三、四環芳香族含有量と潤滑油の熱安定性との関係を示すグラフである。特許

Claims

【特許請求の範囲】〔１〕減圧蒸留留出油（ＷＶＧＯ）又はＷＶＧＯのマイ
ルドハイドロクラッキング（ＭＨＣ）処理油（ＨＩＸ）
又はこれらの混合油ないしは脱瀝油（ＤＡＯ）又はＤＡ
ＯのＭＨＣ処理油又はこれらの混合油を水素化分解触媒
の存在下、全圧力１５０ｋｇ／ｃｍ＾２以下、温度３６
０〜４４０℃、ＬＨＳＶ０．５ｈｒ＾−＾１以下の反応
条件で、分解率４０ｗｔ％以上になるように水素化分解
して、当該分解生成物をそのまま、もしくは潤滑留分を
回収し、次に脱ろう処理した後、脱芳香族処理するか又
は脱芳香族処理した後、脱ろう処理することにより、［１］全芳香族含有量が２〜１５ｗｔ％［２］飽和分中のイソパラフィンと一環ナフテンの合計
含有量が６０ｗｔ％以上［３］全芳香族分中のアルキルベンゼン含有量が３０ｗ
ｔ％以上［４］全芳香族分中の三、四環芳香族含有量が４ｗｔ％
以下の組成を有し、かつ、粘度指数が１０５以上で、流動点
が−１０℃以下である潤滑油基油を製造することを特徴
とする潤滑油基油の製造方法。〔２〕減圧蒸留留出油（ＷＶＧＯ）又はＷＶＧＯのマイ
ルドハイドロクラッキング（ＭＨＣ）処理油（ＨＩＸ）
又はこれらの混合油ないしは脱瀝油（ＤＡＯ）又はＤＡ
ＯのＭＨＣ処理油又はこれらの混合油を水素化分解触媒
の存在下、全圧力１５０ｋｇ／ｃｍ＾２以下、温度３６
０〜４４０℃、ＬＨＳＶ０．５ｈｒ＾−＾１以下の反応
条件で、分解率４０ｗｔ％以上になるように水素化分解
して、当該分解生成物をそのまま、もしくは潤滑留分を
回収し、次に脱ろう処理した後、脱芳香族処理するか又
は脱芳香族処理下後、脱ろう処理することにより、［１］全芳香族含有量が２〜１５ｗｔ％［２］飽和分中のイソパラフィンと一環ナフテンの合計
含有量が６０ｗｔ％以上［３］全芳香族分中のアルキルベンゼン含有量が３０ｗ
ｔ％以上［４］全芳香族分中の三、四環芳香族含有量が４ｗｔ％
以下の組成を有し、かつ、ａ）７０ペール留分で１０５以上の粘度指数と−１０℃
以下の流動点ｂ）ＳＡＥ−１０留分で１１５以上の粘度指数と−１０
℃以下の流動点ｃ）ＳＡＥ−２０留分で１２０以上の粘度指数と−１０
℃以下の流動点ｄ）ＳＡＥ−３０留分で１２０以上の粘度指数と−１０
℃以下の流動点のいずれかを満足する潤滑油基油を製造することを特徴
とする潤滑油基油の製造方法。〔３〕溶剤脱芳香族処理において、溶剤としてフルフラ
ールを用い、溶剤／原料油比か２以下であることを特徴
とする請求項１又は２記載の方法。〔４〕溶剤脱芳香族処理において、ラフィネート収率が
８５ｗｔ％以上であることを特徴とする請求項１又は２
記載の方法。