JPH03215626A - 均一高強度鋼線材 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 「発明の目的」 （産業上の利用分野） 本発明は均一高強度鋼線材に係り、特定成分組成の鋼を
用いて強度が高く、しかもばらつきの少い均一な鋼線材
を提供しようとするものである。

従来の技術 近年ワイヤーロープやバネに供されるピアノ線材に対し
て軽量化、小型化のために従来より高強度でかつばらつ
きの小さい線材が要求され、広く用いられているＳＷＲ
Ｈ８’２Ｂ等より高強度化を図るために、Ｓ１％　Ｍｎ
ｓ　Ｃｒｓ　Ｖを高くする方法が知られている。例えば
■特開昭５１−１２９８８０にはＣ０．７５　〜１．０
０％、Ｓｉ　０．５　０〜１．５　０％、Ｍｎ　Ｏ．６
　０〜１．３　０％、Ｓｏｌ　ＡＩ　０．　１　０％以
下の鋼を直接パテンティングする高強度線材が開示され
ており、また■特開昭５２−１２６１１にはＣＯ．６５
　〜０．９％、Ｓｉ０．５〜２％、Ｍｎ　１％以下を含
む鋼を熱間圧延後直接パテンティングを施して引張強さ
１　５　０　ｋｇｆ／ｖｎｒ”以上とする高強度線材が
開示されている。更に■特開昭５７−５７８３７にはＣ
０．５０　〜１．５％、Ｓｉｌ．５％以下、Ｍｎ０．３
％未満、ＣｒＯ．２０〜２．０％、さら４．：４１，　
Ｔｉ、Ｎｂｓ　Ｖ％　Ｚｒの１種以上を０．　３％以下
含有する綱を直接パテンティングを施す高強度線材が開
示されている。

（発明が解決しようとする課題） 然し、上記したような従来の技術においては、それなり
のメリットが認められるとしても、なお相当の不利、欠
点が存する。

つまり、これらの開示においてはＳｔ，　Ｍｎｓ　Ｃｒ
、■の増加に伴い、強度の冷却速度感受性、即ち冷却速
度の僅かな変動による強度の変動が大幅に増加していく
ことが考慮されておらず、高強度の線材が製造できても
ばらつきも大きくなってしまうという欠点を有している
。詳言すると、一般に熱間圧延後に直接パテンティング
を施した線材はコンベア上を非同心リング状態で搬送さ
れるため、リング端部が層厚になり冷却速度むらが生じ
てしまい、ある程度の強度バラツキが生じる。又強度の
冷却速度感受性の高い従来鋼を使用した場合には高強度
化に伴いばらつきは益々大きくなってしまい、実用に供
し得る線材を製造することは極めて困難である。

然して、単線でオフラインにて鉛浴、ソルト浴、流動層
炉等の恒温槽を用いてパテンティングした場合でも槽内
の攪拌のむら、操業中の槽温の変動等により、完全に強
度が一定ということはなく、上記のような従来開示のも
のにおいては高強度が得られるものの、バラツキも大き
くなってしまい、例えばバネ等に使用した場合にはバネ
径にむらが出るし、ピッチが一定でない等の不具合を生
じてしまう。

さらに前記のような従来の開示例においては、Ｓ１、Ｍ
ｎｓ　Ｃｒｓ　Ｖの増加に伴い、微細パーライトの得ら
れるパテンティング下限温度が上昇していくことが考慮
されておらず、近年の高い冷却能力を有する直接パテン
ティングラインに適用するとマルテンサイト、ペイナイ
ト等の過冷組織が発生して、強度、延性とも著しく低下
してしまう欠点を有している。すなわちこれら開示鋼を
直接パテンテイングする場合には設備の冷却能力を従来
並みに下げる必要があるが、弱冷によって製造した線材
は延性にかける欠点を有することになる。今日直接パテ
ンティング法には衝風、ミスト、スプレー水、ソルトを
利用する方法があるが、衝風でも５．５φ線材では２０
℃八ｅｃ程度の冷却速度を得ることが可能であり、ミス
トやソルトの場合には３０℃八ｅｃの冷却も可能である
。しかしながら単に合金元素を高めただけではペイナイ
トの発生する温度が上昇してしまい、これを防ぐため冷
却能力を低下させることは冷却能力の強化がむだになる
とともに、操業条件を変動させねばならないという煩わ
しさを生ずる。例えばソルトを用いて直接パテンティン
グを施す場合には通常の高炭素鋼のパテンティング温度
より５０℃以上ソルト温度を高める必要があり、この昇
温のためには丸１日費やしてしまい、また元の温度に戻
すために又もう１日費やしてしまう。

また以上のようなパテンティング下限温度が上昇すると
いう欠点はソルト、鉛、流動層を利用したオフラインパ
テンティングに際しても槽温を変化させねばならず、生
産性を阻害するし、オフラインにてミスト、スプレー水
吹きっけによるパテンティングを施す場合にも水量、急
冷停止温度の変化により、操業上の管理が煩わしいもの
となる。

「発明の構成」 （課題を解決するための手段） 本発明は上記したような従来のものの課題を解消するよ
うに、鋭意且つ仔細な研究を重ねた結果、従来から広く
使われている高炭素鋼線材あるいはピアノ線材より高強
度で、かつ冷却速度感受性が低く、さらにまた強冷却し
ても過冷組織が発生せず、このため高強度、低バラッキ
でかつパテンティング条件の変更の必要のない鋼線材を
得ることに成功したもので、以下の如《である。

１．ｃ：０．６〜１．０ｗｔ％、Ｓｉ：０．３５〜１．
Ｏｅｙｔ％、Ｍｎ：０．５ｗｔ％以下を含有し、下式に
より計算される微細バーライトを得るパテンティング限
界温度の指数Ｔｐが４００〜５００の間となるように成
分調整した鋼を、熱間圧延して線材としたのち、５℃／
ｓｅｃ以上の冷却速度にて、直接パテンティングを施す
かまたはオフラインでパテンティングを施して、強度が
１　０　０　ｋｇｆ／ｍ”以上でしかもばらつきが８ｋ
ｇｆ／ｍｍ２以内としたことを特徴とする均一高強度鋼
線材。

Ｔｐ＝３　５　０＋８　０Ｓｉ＋１　０　０Ｍｎ　（元
素ｗｔ％）２．Ｃ：０．６〜１．０賀ｔ％、Ｓｉ：０．
３５〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ：０．５ｗｔ％以下に加え、
Ｃｒ：Ｑ．５９以下または（及び）、Ｖ：０．１５ｗｔ
％以下を含有し、下式により計算される微細パーライト
を得るパテンティング限界温度の指数Ｔｐが４００〜５
００の間となるように成分調整した鋼を、熱間圧延して
線材としたのち、５℃八ｅｃ以上の冷却速度にて、直接
パテンティングを施すかまたはオフラインでパテンティ
ングを施して、強度が１　０　０　ｋｇｆ／ｖｓ”以上
でしかもばらつきが８　ｋｉｆ／ｍｍ２以内としたこと
を特徴とする均一高強度鋼線材。

Ｔｐ　＝　３５０　＋　８０Ｓｉ　＋　１００Ｍｎ　＋
　１３５Ｃｒ　＋　１００　Ｖ　（元素ｗｔ％）（作用
） 上記したような本発明について仔細を説明するならば、
先ず本発明における成分限定理由をーｔ％（以下単に％
という）によって説明すると、以下の如くである。

・Ｃ　．　０．　６〜１．０％ Ｃは、鋼中にパーライトを析出し強度を確保するに重要
な元素であり、０．６％未満では所望の強度を得るのが
困難であるが、１．０％を越えて添加すると延性の低下
が大きくなるとともに、粒界へのセメンタイト析出が多
くなって、伸線中の断線の原因となるので０．　６〜１
．０％とする。

・Ｓｉ；０．３５〜１．０％ Ｓｔは、フエライト中に固溶して鋼を強化するのに重要
な元素であり、高強度化に伴う冷却速度感受性を大幅に
高めないので積極的に使用し、０．３５％未満では所望
の強度を得るのが困難である。しかし、１．０％を越え
て添加すると後述する限界温度指数Ｔｐの上昇が大きく
なる。また鋼内の酸化物系介在物を増やして清浄性を低
下させるとともに脱炭も大きくなるので０．３５〜１．
０％の間とする。

・Ｍｎ；０．５０％以下 Ｍｎは、パテンティング材の強度を増加する効果が小さ
＜、Ｔｐ及び冷却速度感受性を大幅に増加させるので０
．５０％以下とする。しかし０．１０％以下では綱の延
性低下を招くので望ましくは０．１０％以上がよい。

・Ｃｒ；０．５０％以下 Ｃｒは、パテンティング材の強度を増加する効果はある
が、Ｔｐ及び冷却速度感受性を大幅に増加させるので０
．５０％以下とする。しかしてＣｒは通常０．０１〜０
．０４程度は鉄源から混入するが、添加元素として用い
る場合０．０５％は少なくとも必要である。

・Ｖ　：　０．　１　５％以下 ■は、０．１５％まではＴｐを大幅に増加させずに強度
を増加させる効果が大きい。また冷却速度感受性を高め
ないので、０．１５％以下の添加とする。

なおＶの効果を発揮するには０．０３％以上の添加は必
要である。

上記した各元素ほど重要でないので特に規定はしていな
いが、鋼にはこの他Ｐ；０．０３０％以下、Ｓ：０．０
３０％以下及びＣｕｓ　Ｎｉ，　Ｓｎ等の不可避的に混
入する元素を含む。また＾１％　ＴＩ等の脱酸剤、結晶
粒微細化元素は鋼の清浄性を考慮して必要に応じて添加
される。

パテンティング限界温度指数Ｔｐは、Ｔｐ：４００〜５
００の間とされる。即ちこのＴｐが５００を越える場合
には、衝風、ミスト、ソルト等を使用した場合の直接パ
テンティング、ソルト浴、鉛浴、流動層等を使用した場
合のオフラインパテンティングいずれにおいても、通常
操業との操業条件のずれが太き《なりすぎるのでＴｐの
上限は５００とする。一方４００以下では大きな冷却能
カを必要とし、また通常操業条件とずれが大きくなると
ともに、鉛、ソルトの場合には線材への付着量が多くな
ってしまうので下限は４００とする。

・パテンティングにおける冷却速度； ５℃／ｓｅｃ以上 即ち５℃／ｓｅｃ未満の小さい冷却速度では合金元素量
を高める必要があり、コスト高になるとともに、鋼の延
性が低下するので５℃／ｓｅｃ以上とする。

５℃／ｓｅｃ以上という冷却速度は、１５ｍφ線材を対
象とした場合、ミスト、ソルト、鉛、流動層を使用した
場合には容易に得られるが、広《使用されている衝風冷
却の場合には大幅な衝風速度増加を必要とする。

・パテンティング材の強度；　１　０　０　ｋｇｆ／ｍ
”以上１　０　０　ｋｇｆ／ｍ”未満の強度ではＰＣ用
鋼線、バネ、ワイヤーロープ等の目的に対して強度が不
足するので、パテンティング材の強度は１００ｋｇｆ／
ｍｍ２以上とする。なお本発明によって得られる上限の
強度は約１　５　０　ｋｇｆ／＋ｎ２である。

・ばらつき；８ｋｇｆ／１ｍ２以内 線材の強度ばらつきが８ｋｇｆ／ｍ”より大きい時は伸
線したのちの線の強度を規格範囲内に入れることが難し
く、またバネにおいてはバネ径にむらが出る、ピンチが
一定でない等の不具合を生じてしまうので、強度ばらつ
きは８ｋｇｆ／ｍ”以内とする。

次に、線材のパテンティング限界温度指数および冷却速
度感受性について説明すると、第１図は後述する第１表
に示すＡ　（ＳＷＲＨ８２Ｂ相当）、Ｂ（低Ｍｎ、高Ｃ
　ｒ　＠　）二種の鋼をソルト浴温度を変えてパテンテ
ィングした時の強度、絞りの変化を示す概念図である。

ここで鋼Ａは４５０℃、鋼Ｂは５７５℃で最高の強度が
得られ、絞りも高いが、これより低い温度では逆に強度
、絞りは低下していく。これは組織が微細パーライトか
らペイナイトへ変化するためである。そこでペイナイト
の発生が無く、絞り３０％以上を満足する最高強度が得
られる下限の温度を限界温度として規定した。

さて通常の操業は＠Ａを主体に、ソルト浴の場合は４５
０〜５００℃の間でパテンティングされるが、鋼Ｂの場
合は槽温を１００℃以上も高めなければならず、実用上
大きな問題となり、限界温度は５００℃以下であること
が必要である。

なお本発明はソルトによるパテンティングのみを対象と
するものではなく、限界温度は冷却手段によって変化し
、鉛浴を用いた場合にはソルトより５０℃高めであり、
流動層炉の場合には２００℃程度低めとなる。そこでこ
こでは便宜的にソルト浴を用いてパテンティングした時
の限界温度をそのまま無名数にして、限界温度指数（以
下’ｒｐという）として用いることにした。

また冷却速度感受性は次のように考えられる。

鋼Ａに対し槽温が４７５±２５℃変動した場合、強度は
、第１図から読み取れる如く約８ｋｇｆ／ｍ２変動する
。一方鋼Ｂに対して６００±２５℃の槽温でパテンティ
ングした場合には、平均強度は鋼Ａより高くなるが、強
度の変動幅、即ちばらつきも１６ｋｇｆ／ｍ”　と大き
くなってしまう。綱Ｂは鋼Ａより強度が槽温の影響を受
けやすい、即ち冷却速度感受性が高いからであり、ばら
つきの小さい線材を製造するには冷却速度感受性の小さ
い成分系とする必要がある。

さて発明者等は通常鋼を強化すると考えられているＳ１
％　ＭｎＳＣｒｓ　Ｖはパテンティング材の強度特性に
対して各々独特の性質を有していることを見出した。先
ず各元素とＴｐの関係について研究した結果は以下の式
で整理される。

Ｔｐ＝３５０＋８０Ｓｉ＋１００Ｍｎ＋１３５Ｃｒ＋１
００Ｖ　（元素ｗｔ％）即ちＴｐを上昇させる効果はＣ
ｒが最も大きく、次いでＭｎｓ　Ｖであり、Ｓｉはその
効果が最も小さい。

さらに発明者等はパテンティングによって得られる最高
引張強さＴＳは成分と概ね次の比例関係にあることを確
認した。

ＴＳ　ｏｏ　Ｃ　＋Ｓｉ／７＋Ｍｎ／２０＋Ｃｒ／９＋
　Ｖ　（元素ｗｔ％）即ち通常鋼を強化すると考えられ
ているＭｎは、パテンティング限界での鋼の強度に殆ど
影響を与えないのである。これは綱が連続冷却変態を受
ける時は、Ｍｎは焼入れ性を高めて組織を微細化し、鋼
を強化するが、恒温変態に近い冷却速度で処理したパテ
ンティング材の強度には焼入れ性は関係ないからである
。またＭｎはＡ１点を下げ、パーライト変態開始までの
綱の過冷度を小さくし、パーライトラメラー間隔の微細
化に有効に作用しない。

これらによりＭｎは強度増加への効果が小さ＜Ｔｐを高
めるのみである。

Ｃｒは、Ｔｐを大きく増加させるが、綱の強化効果は比
較的大きい。Ｍｎと同じ焼入れ性向上元素であるが、こ
のＣｒの場合にはＡ，点を上げ、鋼の過冷度を大きくし
、パーライトラメラー間隔を微細化して、鋼を強化する
。

Ｓｉは、Ｔｐを高める効果が小さく、またフエライトに
固溶して鋼を強化するととに、Ａ１点を上げ鋼の過冷度
を大きくするので強度増加の効果も大きい。

■は、焼入れ性を向上させるとともに、■炭窒化物の析
出硬化により鋼を強化させるが、Ｍｎと同程度にＴｐを
上げる効果が大きい。

強度の冷却速度感受性については、Ｍｎ，　Ｃｒ等の単
に焼入れ性を向上する元素はこれを高める効果が大きい
が、Ｓｉは焼入れ性を高める効果が小さいので、冷却速
度感受性を高めない。またＶは冷却速度が小さくなると
、炭窒化物の析出硬化が大きくなって冷却速度感受性を
低める効果がある。以上より鋼を強化する場合には、強
度の増加はＳｉを主体とし、これによるＴｐの上昇を低
下さすために強化作用の小さいＭｎを低く抑えることが
必要なのである。またＣｒｓ　Ｖの使用に当たってはＴ
ｐを大幅に高めない範囲で使用することが必要である。

上記したＳ１％　Ｍｎｓ　Ｃｒ　，Ｖのパテンティング
特性、即ちＴｐ，５００℃ソルトパテンティング材の強
度及び冷却速度感受性△ＴＳに及ぼす影響について説明
すると以下の如くである。なお△ＴＳとしては、（Ｔｐ
での強度）−（Ｔｐ＋５０での強度）を用いた。

即ち第２図はＣ　．　０．　８　２％、Ｍｎ：０．２５
％と一定で、Ｓｉのみを変化させた場合のＴｐ、引張強
度および△ＴＳを示すものである。ＴｐはＳｉの増加と
ともに増加し、強度は約１．３０％で飽和する。△ＴＳ
はＳｉの増加によって大幅に増加しないが、１．６％以
上では過冷組織の出現により急増する。

又第３図は、Ｃ　：　０．　８　２％、Ｓｉ：０．９８
％と一定で、Ｍｎ（７＞みを変化させた場合である．　
ＴｐはＭｎの増加とともに増加し、０．１％当たりの増
加の程度はＳｔより大きい。強度には大幅な増加は見ら
れない。また△ＴＳは０．　５％を越えると急増する。

更に、第４図は、Ｃ：０．８２％、Ｓｉ：０．９８％、
Ｍｎ：０．２５％の綱にＣｒ、■を添加した場合である
。

ＴｐはＣｒ，Ｖの増加とともに増加し、その増加の程度
は■よりＣｒＯ方が大きい。強度にはＣｒより■の効果
が大きい。また△ＴＳはＣｒ添加により漸増するが、少
量の■は冷却速度の小さい場合には炭窒化物の析出によ
り、鋼を強度するので、△ＴＳは逆に低下する。しかし
添加量が増えると、■は焼入れ性元素としての効果を発
揮するので、△ＴＳは増加する。

以上をまとめるとＭｎｓ　ＣｒはＴｐ、△ＴＳを増加さ
せる効果が大きく、できるだけ少量とする。Ｓｉは強度
増加の効果が大き＜、Ｔｐ、ΔＴＳを増加させる効果が
Ｍｎｘ　Ｃｒより小さいので好ましい元素といえる。

■は強度作用が大きく、またへＴＳを改善する唯一の元
素であるが、Ｔｐ上昇効果が大きいので、少量に限定し
て用いるべきである。

（実施例） 本発明によるものの具体的な実施例について説明すると
、以下の如くである。

本発明者等の用いた鋼の成分組成は次の第１表の如くで
ある。

第 １ 表 然してこれらの鋼についてのパテンティング材品質につ
いて説明すると、ＭＡ，Ｂについては前記のとおりであ
り、鋼Ｃは低ＭｎのＣｒ添加鋼、ｍＤは高Ｓｉ一高Ｍｎ
鋼、鋼Ｅは高Ｓｉ一高ＭｎでＣｒを少量添加した鋼であ
る。従来＠Ｂ，Ｄ，ＥはＣｒまたはＭｎが高いため鋼Ａ
よりＴｐが１００℃前後高い。

鋼ＦＳＧはＭｎＯ．５０％以下の低ＭｎでＳｉのみを高
めた鋼、鋼Ｈ，Ｉ，Ｊは低Ｍｎ一高ＳｔにＣｒまたはＣ
ｒ、■を少量添加した綱で、いずれもＴｐは４５０℃前
後である。

鋼ＫはＳＷＲＨ７２Ｂ相当の鋼、鋼ＬはＳＷＲ８７２Ｂ
相当の強度をねらった０．６２％Ｃ−０．８０％Ｓｉ−
０．２１％Ｍｎ　　Ｏ．　０　４　％　Ｖａテアり、Ｔ
ｐＬｘｔ鋼Ｋと同じである。

次の第２表には上記した第１表の各鋼を１０ｗｍφに熱
間圧延後、コンベヤ上を第５図に示すように非同心リン
グ状態で中央部（ｂ）の両側に厚層部（ａ）を形成し搬
送される途中において、８００℃〜５００℃まで２０℃
／ｓｅｃでミストにより冷却後、徐冷した直接パテンテ
ィング材の特性を示す。

第 ２ 表 即ち、鋼Ａは標準的な鉛パテンティング相当の強度、絞
りでＭｉ織も微細パーライトであり、ばらつきも８ｋｇ
ｆ／ｍ”と比較的小さい．又Ｔｐの高い綱Ｂ，Ｄ，Ｅは
何れもペイナイトが発生していまったために、絞りも低
く、ばらつきも極めて大きく、とても使用に供すること
はできない。

また鋼ＣはＳｉが０．３５％未満と低いため鋼Ａより強
度が低く、高強度化の目的を達していない。

これに対してＴｐの低い鋼ＦからＪは強度、絞りとも綱
Ａと同等以上であり、組織も微細なバーライトのみであ
る。またばらつきも低Ｍｎとして冷却速度感受性を低め
たことにより、小さく良好である。

また比較鋼Ｋに対して、鋼Ｌは強度、組織は同じである
が、炭素が低いため高絞りであり、またＭｎの低下、■
の添加によりばらつきの小さい線材となっている。（な
お第３表中のＢはペイナイト、Ｐは微細パーライト、Ｆ
はフエライトを示す。）更に、次の第３表には前記した
ような各鋼を９７０℃に再加熱後、４８０℃のソルト浴
によりオフラインでパテンティングした線材の特性を示
す。

第 ３ 表 即ち、この第３表によるならば、比較綱Ａに対して、Ｔ
ｐの高い鋼Ｂ，Ｄ，Ｅは何れもペイナイトが発生してし
まったために、絞りが低く、伸線することは不可能であ
る。

また鋼Ｃは鋼Ａより低強度である。

これに対して鋼ＦからＪは強度、絞りとも綱Ａと同等以
上であり、組織も微細なバーライトのみである。またば
らつきも同等以下である。

また鋼Ｋに対して鋼Ｌは高絞りで、低ばらつきの線材と
なっている。

「発明の効果」 以上説明したような本発明によるときは、ばらつきの小
さい高強度線材を提供することができ、その製造に関し
ても一般材と同等のパテンティング条件で平易に実施し
得るなど工業的にその効果の大きい発明である。

【図面の簡単な説明】

図面は本発明の技術的内容を示すものであって、第１図
はソルト浴温度の引張強さ、絞りに及ぼす影響を示す図
。第２図〜４図はそれぞれＴｐ、引張強さ、冷却速度惑
受性へＴＳに及ぼす５１％Ｍｎ，ＣｒおよびＶの影響を
示す図。第５図はコンベア上を流れる非同心リング状線
材を示す図である。 然して第５図において、 ａは層厚部、 ｂは中央 部である。 特 許 出 願 人 トーア・スチール株式会社 発 明 者 佐 々 木 広 同 江 口 豊 明 第 ３ 図 Ｍｎ（％》 第 ４ 図 Ｃｒ，Ｖ（％） 第 ５ 図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．６〜１．０ｗｔ％、Ｓｉ：０．３５〜１．
   ０ｗｔ％、Ｍｎ：０．５ｗｔ％以下を含有し、下式によ
   り計算される微細パーライトを得るパテンティング限界
   温度の指数Ｔｐが４００〜５００の間となるように成分
   調整した鋼を、熱間圧延して線材としたのち、５℃／ｓ
   ｅｃ以上の冷却速度にて、直接パテンティングを施すか
   、またはオフラインでパテンティングを施して、強度が
   １００ｋｉｆ／ｍｍ＾２以上でしかもばらつきが８ｋｇ
   ｆ／ｍｍ＾２以内としたことを特徴とする均一高強度鋼
   線材。 Ｔｐ＝３５０＋８０Ｓｉ＋１００Ｍｎ（元素ｗｔ％）２
   、Ｃ：０．６〜１．０ｗｔ％、Ｓｉ：０．３５〜１．０
   ｗｔ％、Ｍｎ：０．５ｗｔ％以下に加え、Ｃｒ：０．５
   ０ｗｔ％以下または（及び）、Ｖ：０．１５ｗｔ％以下
   を含有し、下式により計算される微細パーライトを得る
   パテンティング限界温度の指数Ｔｐが４００〜５００の
   間となるように成分調整した鋼を、熱間圧延して線材と
   したのち、５℃／ｓｅｃ以上の冷却速度にて、直接パテ
   ンティングを施すかまたはオフラインでパテンティング
   を施して、強度が１００ｋｇｆ／ｍｍ＾２以上でしかも
   ばらつきが８ｋｇｆ／ｍｍ＾２以内としたことを特徴と
   する均一高強度鋼線材。 Ｔｐ＝３５０＋８０Ｓｉ＋１００Ｍｎ＋１３５Ｃｒ＋１
   ００Ｖ（元素ｗｔ％）