JPH0320597B2 - - Google Patents
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- JPH0320597B2 JPH0320597B2 JP57226589A JP22658982A JPH0320597B2 JP H0320597 B2 JPH0320597 B2 JP H0320597B2 JP 57226589 A JP57226589 A JP 57226589A JP 22658982 A JP22658982 A JP 22658982A JP H0320597 B2 JPH0320597 B2 JP H0320597B2
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- Japan
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- cylinder
- ignition timing
- crank angle
- pressure
- signal
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- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 10
- 238000004880 explosion Methods 0.000 claims description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 10
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 6
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 6
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P5/00—Advancing or retarding ignition; Control therefor
- F02P5/04—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions
- F02P5/145—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions using electrical means
- F02P5/155—Analogue data processing
- F02P5/1553—Analogue data processing by determination of elapsed angle with reference to a particular point on the motor axle, dependent on specific conditions
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Ignition Timing (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関の点火時期制御装置に関す
る。
る。
従来の内燃機関の点火時期制御装置としては例
えば第１図に示すようなものがある。この装置で
は、機関のクランク軸の基準位置および角度を検
出するクランク角センサ１、機関への１回転当り
の吸入空気流量Ｑを検出するエアフロメータ２、
機関のスロツトルバルブが全閉であるか否かを検
出するスロツトルバルブ全閉検出スイツチ３から
の各信号が制御回路４に入力される。制御回路４
はCPU５、ROM６、RAM７、入出力制御回路
８等で構成され、前記各入力信号に基いて演算制
御した点火信号を点火時期信号出力端子９からト
ランジスタ１０に出力する。トランジスタ１０に
よつて増幅された点火信号は点火コイル１１に与
えられ、このコイル１１の２次側に発生する高圧
パルスが分配器１２を介して各気筒の点火栓１３
に与えられ点火が行われる。
えば第１図に示すようなものがある。この装置で
は、機関のクランク軸の基準位置および角度を検
出するクランク角センサ１、機関への１回転当り
の吸入空気流量Ｑを検出するエアフロメータ２、
機関のスロツトルバルブが全閉であるか否かを検
出するスロツトルバルブ全閉検出スイツチ３から
の各信号が制御回路４に入力される。制御回路４
はCPU５、ROM６、RAM７、入出力制御回路
８等で構成され、前記各入力信号に基いて演算制
御した点火信号を点火時期信号出力端子９からト
ランジスタ１０に出力する。トランジスタ１０に
よつて増幅された点火信号は点火コイル１１に与
えられ、このコイル１１の２次側に発生する高圧
パルスが分配器１２を介して各気筒の点火栓１３
に与えられ点火が行われる。
ここで制御回路４における点火時期制御は、第
２図に示すフローチヤートにしたがつて次のよう
に行われる。まず、スロツトルバルブ全閉検出ス
イツチ３によつてスロツトルバルブが全閉である
か否かが検出され（ステツプ15）、全閉すなわち
アイドリング運転の場合にはクランク軸の基準位
置およびクランク角センサ１の検出信号から得ら
れる機関回転数Ｎに基いて第３図に示す特性が
検出され（ステツプ16）、点火時期（進角値）Ａ
信号が出力される（ステツプ18）。一方スロツト
ルバルブが全閉でない場合には上記機関回転数Ｎ
とエアフローメータの検出信号から得られる吸入
空気流量Ｑに基づいて第４図に示す特性が検索
され（ステツプ17）、点火時期（進角値）Ａ信号
が出力される（ステツプ18）。これによつて点火
時期が適正制御され、燃料消費、運転性、排気性
能等についての改善が図られている。
２図に示すフローチヤートにしたがつて次のよう
に行われる。まず、スロツトルバルブ全閉検出ス
イツチ３によつてスロツトルバルブが全閉である
か否かが検出され（ステツプ15）、全閉すなわち
アイドリング運転の場合にはクランク軸の基準位
置およびクランク角センサ１の検出信号から得ら
れる機関回転数Ｎに基いて第３図に示す特性が
検出され（ステツプ16）、点火時期（進角値）Ａ
信号が出力される（ステツプ18）。一方スロツト
ルバルブが全閉でない場合には上記機関回転数Ｎ
とエアフローメータの検出信号から得られる吸入
空気流量Ｑに基づいて第４図に示す特性が検索
され（ステツプ17）、点火時期（進角値）Ａ信号
が出力される（ステツプ18）。これによつて点火
時期が適正制御され、燃料消費、運転性、排気性
能等についての改善が図られている。
しかしながら、このような従来の内燃機関の点
火時期制御装置にあつては、実質的に機関回転数
Ｎと吸入空気流量Ｑだけに基づいて点火時期を決
定するものとなつているため、機関の製造上のば
らつきや経時変化に対応できないことがあり、必
ずしも最適な点火時期に制御できず、機関に要求
される性能を発揮できないという問題点がある。
火時期制御装置にあつては、実質的に機関回転数
Ｎと吸入空気流量Ｑだけに基づいて点火時期を決
定するものとなつているため、機関の製造上のば
らつきや経時変化に対応できないことがあり、必
ずしも最適な点火時期に制御できず、機関に要求
される性能を発揮できないという問題点がある。
本発明は上述の点を考慮してなされたもので、
機関各気筒の筒内圧力およびクランク角を検出し
て圧力最大クランク角を求め、この圧力最大クラ
ンク角に基いて点火時期を補正制御することによ
り最適点火時期に点火し得る内燃機関の点火時期
制御装置を提供するものである。
機関各気筒の筒内圧力およびクランク角を検出し
て圧力最大クランク角を求め、この圧力最大クラ
ンク角に基いて点火時期を補正制御することによ
り最適点火時期に点火し得る内燃機関の点火時期
制御装置を提供するものである。
以下第５図乃至第１２図を参照して本発明を実
施例につき説明する。
施例につき説明する。
第５図は４気筒内燃機関に適用した本発明の一
実施例を示すブロツク線図である。この場合、４
気筒の各々に各筒内圧力Ｐを検出する圧力センサ
２０〜２３を設ける。これら圧力センサ２０〜２
３は例えば点火栓の座金部に取付けられた圧電素
子等として構成される。これと共に前述のクラン
ク角センサ１およびエアフローメータ２を設け
る。
実施例を示すブロツク線図である。この場合、４
気筒の各々に各筒内圧力Ｐを検出する圧力センサ
２０〜２３を設ける。これら圧力センサ２０〜２
３は例えば点火栓の座金部に取付けられた圧電素
子等として構成される。これと共に前述のクラン
ク角センサ１およびエアフローメータ２を設け
る。
圧力センサ２０〜２３の各出力はマルチプレク
サ２４に与えられ、マルチプレクサ２４によりク
ランク角θにしたがい何れかの圧力センサが選択
されその出力がＡ／Ｄ変換器２５に与えられる。
Ａ／Ｄ変換器２５はマルチプレクサ２４により選
択された圧力センサが出力する筒内圧力Ｐのアナ
ログ値を、クランク角1゜毎にデイジタル値に変換
する。またパルスカウンタ２６はクランク角セン
サ１からのクランク角度信号をカウントして機関
回転数Ｎを出力する。さらにＡ／Ｄ変換器２７は
エアフローメータ２が出力する機関１回転当りの
吸入空気流量Ｑのアナログ値をデイジタル値に変
換する。
サ２４に与えられ、マルチプレクサ２４によりク
ランク角θにしたがい何れかの圧力センサが選択
されその出力がＡ／Ｄ変換器２５に与えられる。
Ａ／Ｄ変換器２５はマルチプレクサ２４により選
択された圧力センサが出力する筒内圧力Ｐのアナ
ログ値を、クランク角1゜毎にデイジタル値に変換
する。またパルスカウンタ２６はクランク角セン
サ１からのクランク角度信号をカウントして機関
回転数Ｎを出力する。さらにＡ／Ｄ変換器２７は
エアフローメータ２が出力する機関１回転当りの
吸入空気流量Ｑのアナログ値をデイジタル値に変
換する。
演算回路Ａ２８は圧力センサ２０〜２３からの
各筒内圧力とクランク角センサ１からのクランク
角位置θに基いて筒内圧力Ｐが最大となつたとき
のクランク角位置θpmaxを計測し出力する。メ
モリＡ２９は演算回路Ａ２８から出力される
θPmaxの値を記憶する。θpmaxの値はｉ番気筒
（ｉ＝１〜４）毎に現在から過去のｎサイクル
（ｎ＝４〜32）についての各値（θpmax）inがメ
モリＡ２９の該当するアドレスに記憶される。
各筒内圧力とクランク角センサ１からのクランク
角位置θに基いて筒内圧力Ｐが最大となつたとき
のクランク角位置θpmaxを計測し出力する。メ
モリＡ２９は演算回路Ａ２８から出力される
θPmaxの値を記憶する。θpmaxの値はｉ番気筒
（ｉ＝１〜４）毎に現在から過去のｎサイクル
（ｎ＝４〜32）についての各値（θpmax）inがメ
モリＡ２９の該当するアドレスに記憶される。
一方演算回路Ｂ３０は点火時期A′を演算し出
力する。すなわち演算回路Ｂ３０はまず前述の特
性（第３図）または特性（第４図）にしたが
つて点火時期Ａを演算する。次に前記メモリ２９
から各気筒毎のθpmax、つまりθinを読出して各
気筒毎の平均値θinを求めた上で、全ての気筒に
ついての平均値θmを求める。この全気筒平均値
θmに基いて補正値αを求め、点火時期Ａと加算
しA′＝Ａ＋αを求めてメモリＢ３１にストアす
る。
力する。すなわち演算回路Ｂ３０はまず前述の特
性（第３図）または特性（第４図）にしたが
つて点火時期Ａを演算する。次に前記メモリ２９
から各気筒毎のθpmax、つまりθinを読出して各
気筒毎の平均値θinを求めた上で、全ての気筒に
ついての平均値θmを求める。この全気筒平均値
θmに基いて補正値αを求め、点火時期Ａと加算
しA′＝Ａ＋αを求めてメモリＢ３１にストアす
る。
このメモリＢ３１の記憶内容が演算回路Ｂ３０
によつて読出されて点火時期制御回路３２に与え
られ、各気筒の点火時期制御に用いられる。
によつて読出されて点火時期制御回路３２に与え
られ、各気筒の点火時期制御に用いられる。
第６図は第５図における点火時期制御回路３２
をより詳細に示したもので、演算回路Ｂ３０から
転送される点火時期A′の値はレジスタ３３に一
時格納される。同じく演算回路Ｂ３０の出力が与
えられるパルスカウンタ３４は1゜信号をカウント
しレジスタ３３へのデータ転送の度毎にリセツト
される。レジスタ３３の値とパルスカウンタ３４
の値は比較器３５で比較され比較結果に応じて点
火信号がトランジスタ１０を介して点火コイル１
１に出力され、更に分配器１２を経て点火栓１３
に与えられる。
をより詳細に示したもので、演算回路Ｂ３０から
転送される点火時期A′の値はレジスタ３３に一
時格納される。同じく演算回路Ｂ３０の出力が与
えられるパルスカウンタ３４は1゜信号をカウント
しレジスタ３３へのデータ転送の度毎にリセツト
される。レジスタ３３の値とパルスカウンタ３４
の値は比較器３５で比較され比較結果に応じて点
火信号がトランジスタ１０を介して点火コイル１
１に出力され、更に分配器１２を経て点火栓１３
に与えられる。
次に第５図および第６図に示した実施例の動作
を説明する。
を説明する。
第７図は演算回路Ａ２８の動作フローチヤート
であり、クランク角センサ１からの入力信号に基
きクランク角位置θを判定し（ステツプ40）、θ
＝0゜〜60゜のときは１番気筒の、θ＝180゜〜240゜の
ときは３番気筒の、θ＝360゜〜420゜のときは４番
気筒の、θ＝540゜〜600゜のときは２番気筒の各圧
力センサが検出する筒内圧力Ｐをマルチプレクサ
２４によつて選択して出力させ（ステツプ41〜
44）、Ａ／Ｄ変換器２５によりクランク角1゜毎に
デジタル変換する（ステツプ45）。さらに演算回
路Ａ２８は再びθを判別し（ステツプ46）、θ＝
60゜または240゜または420゜または600゜と判定すると
Ａ／Ｄ変換器２５にその判定信号を出力してＡ／
Ｄ変換を終了させる。これと共に各気筒毎のその
サイクル（１爆発）分の筒内圧力が最大であつた
ときのクランク位置（θpmax）inを計測し、これ
をメモリＡ２９の該当するアドレスに記憶する
（ステツプ47）。
であり、クランク角センサ１からの入力信号に基
きクランク角位置θを判定し（ステツプ40）、θ
＝0゜〜60゜のときは１番気筒の、θ＝180゜〜240゜の
ときは３番気筒の、θ＝360゜〜420゜のときは４番
気筒の、θ＝540゜〜600゜のときは２番気筒の各圧
力センサが検出する筒内圧力Ｐをマルチプレクサ
２４によつて選択して出力させ（ステツプ41〜
44）、Ａ／Ｄ変換器２５によりクランク角1゜毎に
デジタル変換する（ステツプ45）。さらに演算回
路Ａ２８は再びθを判別し（ステツプ46）、θ＝
60゜または240゜または420゜または600゜と判定すると
Ａ／Ｄ変換器２５にその判定信号を出力してＡ／
Ｄ変換を終了させる。これと共に各気筒毎のその
サイクル（１爆発）分の筒内圧力が最大であつた
ときのクランク位置（θpmax）inを計測し、これ
をメモリＡ２９の該当するアドレスに記憶する
（ステツプ47）。
第８図は第７図のフローチヤートにおけるステ
ツプ41〜44による各気筒のＡ／Ｄ変換タイミング
およびこれに基く点火時期演算のタイミングを示
したものである。
ツプ41〜44による各気筒のＡ／Ｄ変換タイミング
およびこれに基く点火時期演算のタイミングを示
したものである。
第９図は演算回路Ｂ３０の動作フローチヤート
である。
である。
演算回路Ｂ３０はパルスカウンタ２６からの機
関回転数信号ＮとＡ／Ｄ変換器２７からの吸入空
気流量信号Ｑおよび図示しない水温センサからの
冷却水温度信号等を読取り、前述のように特性
（第３図）または特性（第４図）に基いて点火
時期Ａを求める（ステツプ50）。次にメモリＡ２
９からθin（ｉは気筒数で１〜４、ｎは整数で１〜
４（〜32））を読出して所定値Ｂ（例えば2゜ATDC）
と比較し、θin≧Ｂとなるものについての平均値
θinを求める。これを１〜４番気筒について行い
θ1m〜θ4mを求める（ステツプ51）。なお、θinが
全てθin＜Ｂの場合はθin＝Ｂ（2゜ATDC）とする。
関回転数信号ＮとＡ／Ｄ変換器２７からの吸入空
気流量信号Ｑおよび図示しない水温センサからの
冷却水温度信号等を読取り、前述のように特性
（第３図）または特性（第４図）に基いて点火
時期Ａを求める（ステツプ50）。次にメモリＡ２
９からθin（ｉは気筒数で１〜４、ｎは整数で１〜
４（〜32））を読出して所定値Ｂ（例えば2゜ATDC）
と比較し、θin≧Ｂとなるものについての平均値
θinを求める。これを１〜４番気筒について行い
θ1m〜θ4mを求める（ステツプ51）。なお、θinが
全てθin＜Ｂの場合はθin＝Ｂ（2゜ATDC）とする。
次にθ1m〜θ4mについて所定値Ｃ（例えば
2゜ATDC＝Ｂ）と比較し、θim≧Ｃとなるものに
ついて平均値θmを求める。全てθin＜Ｃの場合は
θm＝Ｃ（2゜ATDC）とする（ステツプ52）。
2゜ATDC＝Ｂ）と比較し、θim≧Ｃとなるものに
ついて平均値θmを求める。全てθin＜Ｃの場合は
θm＝Ｃ（2゜ATDC）とする（ステツプ52）。
このθmによつて次のようにαを決定する（ス
テツプ53）。すなわちθmが、 θm≧θt＋４のとき α＝α＋２ θt＋４＞θm＞θtのとき α＝α＋１ θm＝θtのとき α＝α θt＞θm＞θt−４のとき α＝α−１ θm＜θt−４のとき α＝α−２ とする。θtは最も燃費の良い角度である。
テツプ53）。すなわちθmが、 θm≧θt＋４のとき α＝α＋２ θt＋４＞θm＞θtのとき α＝α＋１ θm＝θtのとき α＝α θt＞θm＞θt−４のとき α＝α−１ θm＜θt−４のとき α＝α−２ とする。θtは最も燃費の良い角度である。
次に前のＡとαとを加え合わせA′＝Ａ＋αを
演算する（ステツプ54）。このA′をメモリＢ３１
にストアする（ステツプ55）。また演算回路Ｂ３
０は各シリンダの圧縮上死点前70゜の時期にメモ
リＢ３１からデータを得て70−A′を演算し点火
時期制御回路３２のレジスタ３３にデータを転送
する。
演算する（ステツプ54）。このA′をメモリＢ３１
にストアする（ステツプ55）。また演算回路Ｂ３
０は各シリンダの圧縮上死点前70゜の時期にメモ
リＢ３１からデータを得て70−A′を演算し点火
時期制御回路３２のレジスタ３３にデータを転送
する。
第１０図は点火時期制御回路３２（第６図）の
動作を示すフローチヤートである。上死点前70゜
の時期70BTDCにレジスタ３３に70−A′が転送
されると共にカウンタ３４がリセツトされる。そ
してカウンタ３４は以後クランク角1゜信号をカウ
ントしそのカウント値がレジスタ３３の値と一致
すると比較器３５が出力を生じ点火動作が行われ
る。
動作を示すフローチヤートである。上死点前70゜
の時期70BTDCにレジスタ３３に70−A′が転送
されると共にカウンタ３４がリセツトされる。そ
してカウンタ３４は以後クランク角1゜信号をカウ
ントしそのカウント値がレジスタ３３の値と一致
すると比較器３５が出力を生じ点火動作が行われ
る。
第１１図は第５図の実施例におけるクランク角
センサ１の出力信号を示したもので、１番気筒の
圧縮上死点毎の基準信号ａとクランク角1゜毎の信
号ｂとからなる。
センサ１の出力信号を示したもので、１番気筒の
圧縮上死点毎の基準信号ａとクランク角1゜毎の信
号ｂとからなる。
第１２図は上記θtつまり燃費最良点と点火時期
との関係を示したものである。したがつて筒内圧
力が最大となるクランク角位置θpmaxが所定位
置にあることが燃費上最も好都合であり、点火時
期がこれより進んでも遅れても燃費が悪化する。
このことから第９図のステツプ53におけるα演算
ではθt±4゜の範囲で点火時期Ａの補正値αを求め
るようにしている。
との関係を示したものである。したがつて筒内圧
力が最大となるクランク角位置θpmaxが所定位
置にあることが燃費上最も好都合であり、点火時
期がこれより進んでも遅れても燃費が悪化する。
このことから第９図のステツプ53におけるα演算
ではθt±4゜の範囲で点火時期Ａの補正値αを求め
るようにしている。
上記実施例における平均値θmの求め方はｉ気
筒機関におけるｉ個のデータ中最大側、最小側デ
ータを除き残りのものの平均をとるようにしてい
るが、この除外をどのようにするかは任意に決め
得る。
筒機関におけるｉ個のデータ中最大側、最小側デ
ータを除き残りのものの平均をとるようにしてい
るが、この除外をどのようにするかは任意に決め
得る。
本発明は上述のように、機関の筒内圧力および
クランク角を検出して圧力最大クランク角を求
め、この圧力最大クランク角を所定値にするよう
点火時期を補正制御するようにしたため、機関の
ばらつき、経時変化に拘らず最適点火時期に点火
することができる。
クランク角を検出して圧力最大クランク角を求
め、この圧力最大クランク角を所定値にするよう
点火時期を補正制御するようにしたため、機関の
ばらつき、経時変化に拘らず最適点火時期に点火
することができる。
第１図は従来の内燃機関の点火時期制御装置の
構成を示すブロツク線図、第２図は第１図の装置
の動作を示すフローチヤート、第３図は第１図の
装置におけるアイドリング運転時の点火時期特性
図、第４図は同じく通常運転時の点火時期特性
図、第５図は本発明の一実施例を示すブロツク線
図、第６図は同実施例中の点火時期制御装置の構
成を示すブロツク線図、第７図は同じく演算回路
Ａの動作を示すフローチヤート、第８図はサイク
ル全体の各動作を示すタイムチヤート、第９図は
上記実施例中の演算回路Ｂの動作を示すフローチ
ヤート、第１０図は同じく点火時期制御回路の動
作を示すタイムチヤート、第１１図は機関のクラ
ンク軸の基準位置と角度検出信号との関係を示す
波形図、第１２図は筒内圧力最大クランク角に対
する点火時期および燃費の各特性を示す図であ
る。 １……クランク角センサ、２……エアフローメ
ータ、１０……トランジスタ、１１……点火コイ
ル、１２……分配器、１３……点火栓、２０〜２
３……圧力検出器、２４……マルチプレクサ、
Ａ，A′……点火時期、Ｎ……機関回転数、Ｐ…
…筒内圧力、Ｑ……吸入空気流量。
構成を示すブロツク線図、第２図は第１図の装置
の動作を示すフローチヤート、第３図は第１図の
装置におけるアイドリング運転時の点火時期特性
図、第４図は同じく通常運転時の点火時期特性
図、第５図は本発明の一実施例を示すブロツク線
図、第６図は同実施例中の点火時期制御装置の構
成を示すブロツク線図、第７図は同じく演算回路
Ａの動作を示すフローチヤート、第８図はサイク
ル全体の各動作を示すタイムチヤート、第９図は
上記実施例中の演算回路Ｂの動作を示すフローチ
ヤート、第１０図は同じく点火時期制御回路の動
作を示すタイムチヤート、第１１図は機関のクラ
ンク軸の基準位置と角度検出信号との関係を示す
波形図、第１２図は筒内圧力最大クランク角に対
する点火時期および燃費の各特性を示す図であ
る。 １……クランク角センサ、２……エアフローメ
ータ、１０……トランジスタ、１１……点火コイ
ル、１２……分配器、１３……点火栓、２０〜２
３……圧力検出器、２４……マルチプレクサ、
Ａ，A′……点火時期、Ｎ……機関回転数、Ｐ…
…筒内圧力、Ｑ……吸入空気流量。
Claims (1)
- １ 多気筒内燃機関の各気筒内圧力を検出する手
段と、前記内燃機関のクランク角を検出する手段
と、前記両検出手段の出力を得て気筒内圧力が最
大となるクランク角を求める手段と、前記内燃機
関の各気筒における所定爆発回数の気筒内圧力最
大クランク角の平均値を求める第１の演算手段
と、この第１の演算手段からの気筒毎平均値の平
均値を求める第２の演算手段と、この第２の演算
手段の出力に基き点火時期を調整する手段とをそ
なえた内燃機関の点火時期制御回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57226589A JPS59120779A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 内燃機関の点火時期制御回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57226589A JPS59120779A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 内燃機関の点火時期制御回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59120779A JPS59120779A (ja) | 1984-07-12 |
| JPH0320597B2 true JPH0320597B2 (ja) | 1991-03-19 |
Family
ID=16847542
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57226589A Granted JPS59120779A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 内燃機関の点火時期制御回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59120779A (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4716874A (en) * | 1985-09-27 | 1988-01-05 | Champion Spark Plug Company | Control for spark ignited internal combustion engine |
| US5043112A (en) * | 1987-10-09 | 1991-08-27 | The Dow Chemical Company | Process for forming articles comprising poly(phenylene sulfide) (PPS) |
| JP3031469B2 (ja) * | 1988-01-19 | 2000-04-10 | 富士重工業株式会社 | 内燃機関の点火時期制御装置 |
| US5246647A (en) * | 1989-03-28 | 1993-09-21 | The Dow Chemical Company | Process of making microporous hollow fiber or film membrane of poly(phenylene sulfide) (PPS) |
| WO1993004223A1 (en) * | 1991-08-17 | 1993-03-04 | The Dow Chemical Company | Microporous hollow fiber or film membrane of poly(phenylene sulfide) (pps) |
| US5202023A (en) * | 1991-12-20 | 1993-04-13 | The Dow Chemical Company | Flexible hollow fiber fluid separation module |
-
1982
- 1982-12-27 JP JP57226589A patent/JPS59120779A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59120779A (ja) | 1984-07-12 |
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