JPH03204102A - 薄板製造方法 - Google Patents
薄板製造方法Info
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- JPH03204102A JPH03204102A JP1338720A JP33872089A JPH03204102A JP H03204102 A JPH03204102 A JP H03204102A JP 1338720 A JP1338720 A JP 1338720A JP 33872089 A JP33872089 A JP 33872089A JP H03204102 A JPH03204102 A JP H03204102A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、鋳片と鋳型内壁面の間に相対速度差のない、
いわゆる同期式連続鋳造プロセスによって鋳造した製品
厚さに近い厚さの鋳片を冷間圧延して薄板を製造する方
法に関するものである。
いわゆる同期式連続鋳造プロセスによって鋳造した製品
厚さに近い厚さの鋳片を冷間圧延して薄板を製造する方
法に関するものである。
連続鋳造法を用いて薄板を製造する従来の方法は、鋳型
を鋳造方向に振動させながら厚さ１００ａｎ以上の鋳片
に鋳造し、得られた鋳片の表面手入れを行い、加熱炉に
おいて加熱した後、粗圧延機及び仕上圧延機列からなる
ホットストリップミルにより熱間圧延を施して厚さ数鵬
のホットストリップとし、さらに必要に応じて焼鈍した
後、デスケーリングし冷間圧延して最終焼鈍を行うもの
であった。
を鋳造方向に振動させながら厚さ１００ａｎ以上の鋳片
に鋳造し、得られた鋳片の表面手入れを行い、加熱炉に
おいて加熱した後、粗圧延機及び仕上圧延機列からなる
ホットストリップミルにより熱間圧延を施して厚さ数鵬
のホットストリップとし、さらに必要に応じて焼鈍した
後、デスケーリングし冷間圧延して最終焼鈍を行うもの
であった。
このような従来のプロセスにおいては、厚さ１００肛以
上の鋳片を熱間圧延するために、長大なホットストリッ
プミルを必要とし、鋳片の加熱と圧延のために多大のエ
ネルギーを使用するという問題があった。
上の鋳片を熱間圧延するために、長大なホットストリッ
プミルを必要とし、鋳片の加熱と圧延のために多大のエ
ネルギーを使用するという問題があった。
この問題に対して、ホットストリップと同等か或いはそ
れに近い厚さの鋳片を連続鋳造によって製造するプロセ
スの研究が進められている。たとえば、「鉄と綱Ｊ ’
８５−ＡＩ９７〜”８５−Ａ２５６に特集された論文に
紹介されているような、双ロール法、双ベルト法等、鋳
片と鋳型内壁面間に相対速度差のない同期式連続鋳造プ
ロセスである。
れに近い厚さの鋳片を連続鋳造によって製造するプロセ
スの研究が進められている。たとえば、「鉄と綱Ｊ ’
８５−ＡＩ９７〜”８５−Ａ２５６に特集された論文に
紹介されているような、双ロール法、双ベルト法等、鋳
片と鋳型内壁面間に相対速度差のない同期式連続鋳造プ
ロセスである。
しかし、これら同期式連続鋳造プロセスを経て薄板製品
を製造するには、未解決の課題が残されていた。
を製造するには、未解決の課題が残されていた。
新しいプロセスとして開発が進められている、ホットス
トリップと同等かあるいはそれに近い厚さの鋳片（薄帯
状鋳片）を連続鋳造によって製造するプロセスを採用し
て薄板を製造する場合、鋳造から製品までの工程が短縮
化されるため、製品の表面性状に問題があった。
トリップと同等かあるいはそれに近い厚さの鋳片（薄帯
状鋳片）を連続鋳造によって製造するプロセスを採用し
て薄板を製造する場合、鋳造から製品までの工程が短縮
化されるため、製品の表面性状に問題があった。
本発明者らは、各種成分の溶鋼を、内部水冷方式の双ロ
ール連続鋳造機により鋳造して板厚２〜５ＩＩＩＩ１１
の薄帯状鋳片とし、これを冷間圧延した後、一部は焼鈍
及び酸洗して２Ｂ製品とし、一部は光輝焼鈍してＢＡ型
製品した。また、厚さ１００ｍｍ以上の連続鋳造スラブ
を熱間圧延した後、冷間圧延して２Ｂ製品およびＢＡ型
製品製造した。これらの製品の表面性状を詳細に比較し
た結果、双ロール連続鋳造機を用いたときの製品には、
このプロセスを経たときに特有の微細な縮緬状のうねり
（ロービング）が認められた。
ール連続鋳造機により鋳造して板厚２〜５ＩＩＩＩ１１
の薄帯状鋳片とし、これを冷間圧延した後、一部は焼鈍
及び酸洗して２Ｂ製品とし、一部は光輝焼鈍してＢＡ型
製品した。また、厚さ１００ｍｍ以上の連続鋳造スラブ
を熱間圧延した後、冷間圧延して２Ｂ製品およびＢＡ型
製品製造した。これらの製品の表面性状を詳細に比較し
た結果、双ロール連続鋳造機を用いたときの製品には、
このプロセスを経たときに特有の微細な縮緬状のうねり
（ロービング）が認められた。
本発明は、鋳片と鋳型内壁面間に相対速度差のない同期
式連続鋳造プロセスによって鋳造した製品厚さに近い厚
さの薄帯状鋳片を冷間圧延して薄板を製造するに際し、
前述のロービングのような、このプロセスを経た場合に
特有の欠陥がない製品を得ることのできる簡潔な製造法
を提供することを目的とする。
式連続鋳造プロセスによって鋳造した製品厚さに近い厚
さの薄帯状鋳片を冷間圧延して薄板を製造するに際し、
前述のロービングのような、このプロセスを経た場合に
特有の欠陥がない製品を得ることのできる簡潔な製造法
を提供することを目的とする。
本発明はか−る目的を達成するために、鋳型壁面が鋳片
に同期して移動する連続鋳造機により得られた厚さ１０
＋ｎｍ以下の薄帯状鋳片を、ヤング率が３００００ｋｇ
ｆ ／ ｍｍ”以上のロールを使用して冷間圧延する薄
板製造方法を提供するものである。
に同期して移動する連続鋳造機により得られた厚さ１０
＋ｎｍ以下の薄帯状鋳片を、ヤング率が３００００ｋｇ
ｆ ／ ｍｍ”以上のロールを使用して冷間圧延する薄
板製造方法を提供するものである。
本発明において、鋳型壁面が鋳片に同期して移動する連
続鋳造機は、「鉄と鋼Ｊ ’８５−Ａ２００〜゛８５−
Ａ２０３に記載されているような単ロール法、双ロール
法、内部リング法、ロールベルト法および双ベルト法、
移動鋳型連鋳法、噴霧ロール法と呼ばれる方法等を行う
連続鋳造機である。
続鋳造機は、「鉄と鋼Ｊ ’８５−Ａ２００〜゛８５−
Ａ２０３に記載されているような単ロール法、双ロール
法、内部リング法、ロールベルト法および双ベルト法、
移動鋳型連鋳法、噴霧ロール法と呼ばれる方法等を行う
連続鋳造機である。
本発明者らは、双ロール連続鋳造機により鋳造した薄帯
状鋳片を冷間圧延して製造した製品に認められた、前述
のような特有のロービングの発生原因を解明するととも
に、その解決手段を明らかにした。
状鋳片を冷間圧延して製造した製品に認められた、前述
のような特有のロービングの発生原因を解明するととも
に、その解決手段を明らかにした。
すなわち、このような薄帯状鋳片はホットストリップに
比べて結晶粒が大きいため、冷間圧延時に個々の結晶粒
の塑性異方性に起因してロービングが発生することを解
明し、弾性変形し難いロールで冷間圧延して薄板表面に
発生しようとするうねりを抑えこむことによりロービン
グ発生を防止しえたのである。そして、この原因と解決
手段は、双ロール連続鋳造機を使用した場合に限らず、
鋳型壁面が鋳片に同期して移動する上述のような各種連
続鋳造プロセスを経る場合にも適用される。
比べて結晶粒が大きいため、冷間圧延時に個々の結晶粒
の塑性異方性に起因してロービングが発生することを解
明し、弾性変形し難いロールで冷間圧延して薄板表面に
発生しようとするうねりを抑えこむことによりロービン
グ発生を防止しえたのである。そして、この原因と解決
手段は、双ロール連続鋳造機を使用した場合に限らず、
鋳型壁面が鋳片に同期して移動する上述のような各種連
続鋳造プロセスを経る場合にも適用される。
以下に、本発明をさらに具体的に説明する。
まず、前記連続鋳造機によって得られた薄帯状鋳片から
薄板を製造するに際して、極力冷間圧延の負荷を軽（す
るために鋳片の厚さは１０ｍｍ以下とする。
薄板を製造するに際して、極力冷間圧延の負荷を軽（す
るために鋳片の厚さは１０ｍｍ以下とする。
つぎに、得られた薄帯状鋳片をデスケールした後に冷間
圧延するとき、ロービングの発生を抑えるために、ヤン
グ率が３００００ｋｇｆ／Ｍ”以上のロールを使用する
こととした。ヤング率が３００００ｋｇｆ／Ｗ２未満の
ロールを使用すると、ロービングの発生を抑えることが
困難となる。ホットストリップを冷間圧延する場合は、
圧延前の材料の結晶粒が小さいため、個々の粒の塑性異
方性が異なっても全体としてはり均一に変形するのでロ
ービングは発生しないのに対し、薄帯状鋳片の場合は結
晶粒が大きいため、個々の粒の塑性異方性により板厚方
向の変形量が板面内にて不均一となり、それがロービン
グとなって薄板表面に現れる。本発明者らは、Ｈｖ ６
００以上の硬質ロールで冷間圧延することによりロービ
ングの発生を抑えることを先に提案した（特願平１−５
９７８０）が、そのような硬質ロールでは、冷間圧延前
の材料を細粒化する手段を講じたものに限定する必要が
あった。本発明法によれば、ヤング率が３００００ｋｇ
ｆ／ｍｍ”以上の弾性変形し難いロールで圧延するので
、先願のような細粒化手段を講じてない材料に対しても
ロービングの発生を抑えることができる。
圧延するとき、ロービングの発生を抑えるために、ヤン
グ率が３００００ｋｇｆ／Ｍ”以上のロールを使用する
こととした。ヤング率が３００００ｋｇｆ／Ｗ２未満の
ロールを使用すると、ロービングの発生を抑えることが
困難となる。ホットストリップを冷間圧延する場合は、
圧延前の材料の結晶粒が小さいため、個々の粒の塑性異
方性が異なっても全体としてはり均一に変形するのでロ
ービングは発生しないのに対し、薄帯状鋳片の場合は結
晶粒が大きいため、個々の粒の塑性異方性により板厚方
向の変形量が板面内にて不均一となり、それがロービン
グとなって薄板表面に現れる。本発明者らは、Ｈｖ ６
００以上の硬質ロールで冷間圧延することによりロービ
ングの発生を抑えることを先に提案した（特願平１−５
９７８０）が、そのような硬質ロールでは、冷間圧延前
の材料を細粒化する手段を講じたものに限定する必要が
あった。本発明法によれば、ヤング率が３００００ｋｇ
ｆ／ｍｍ”以上の弾性変形し難いロールで圧延するので
、先願のような細粒化手段を講じてない材料に対しても
ロービングの発生を抑えることができる。
なお、本発明において、冷間圧延が、中間焼鈍を挟んで
２回以上行われる場合は、１回目の冷間圧延においてヤ
ング率が３００００ｋｇｆ ／ ｔｒｒｍ ２以上のロ
ールを使用すればよい。２回目以降の冷間圧延において
は、中間焼鈍で再結晶微細化されるからである。なお、
本発明における冷間圧延は、酸化による着色が生じない
範囲の温度域で行われればよく、いわゆる温間圧延であ
ってもよい。製品板厚まで冷間圧延した後は、公知の手
段によって薄板製品とする。
２回以上行われる場合は、１回目の冷間圧延においてヤ
ング率が３００００ｋｇｆ ／ ｔｒｒｍ ２以上のロ
ールを使用すればよい。２回目以降の冷間圧延において
は、中間焼鈍で再結晶微細化されるからである。なお、
本発明における冷間圧延は、酸化による着色が生じない
範囲の温度域で行われればよく、いわゆる温間圧延であ
ってもよい。製品板厚まで冷間圧延した後は、公知の手
段によって薄板製品とする。
第１表に示す成分からなる２種類のＦｅ−Ｎｉ合金およ
び２種類のオーステナイト系ステンレス鋼を、内部水冷
方式の垂直型双ロール連続鋳造機により２〜５ｆｆｌＩ
ｎの薄帯状鋳片に鋳造し、冷間圧延して薄板製品を製造
した。冷間圧延ロールのヤング率はロール材質により変
化させ、２１０００ｋｇｆ ／ ｌ１ｔＩｎ ２はＳ
Ｋ Ｄ 、 ２５０００ｋｇｆ ／ ｍｍ２は粉末ハイ
ス、３１０００ｋｇｆ／閣２はセラミックス（ＳｉＪ、
主成分） −５００００〜６４０００ｋｇｆ ／ ｍｍ
２はタングステンカーバイド′である。また、製品のロ
ービングは粗さ計で測定したうねりの高さにより、判定
した。
び２種類のオーステナイト系ステンレス鋼を、内部水冷
方式の垂直型双ロール連続鋳造機により２〜５ｆｆｌＩ
ｎの薄帯状鋳片に鋳造し、冷間圧延して薄板製品を製造
した。冷間圧延ロールのヤング率はロール材質により変
化させ、２１０００ｋｇｆ ／ ｌ１ｔＩｎ ２はＳ
Ｋ Ｄ 、 ２５０００ｋｇｆ ／ ｍｍ２は粉末ハイ
ス、３１０００ｋｇｆ／閣２はセラミックス（ＳｉＪ、
主成分） −５００００〜６４０００ｋｇｆ ／ ｍｍ
２はタングステンカーバイド′である。また、製品のロ
ービングは粗さ計で測定したうねりの高さにより、判定
した。
第２表に示す本発明例のＮｏ、 １〜６は冷間圧延率を
７０〜９５％の範囲で、ヤング率が３００００ｋｇｆ／
肛２以上のロールを使用して冷間圧延したので、ロービ
ングは発生しなかった。なお、第２表のロービング欄に
示すうねりの高さが０．２ ｔｎｎ以下のものはロービ
ングとは判定されず、製品として問題ない。
７０〜９５％の範囲で、ヤング率が３００００ｋｇｆ／
肛２以上のロールを使用して冷間圧延したので、ロービ
ングは発生しなかった。なお、第２表のロービング欄に
示すうねりの高さが０．２ ｔｎｎ以下のものはロービ
ングとは判定されず、製品として問題ない。
これに対して、比較例のＮｏ、７．８はヤング率３００
００ｋｇｆ ／ ａｍ ”未満のロールを使用して冷間
圧延したのでロービングが発生した。
００ｋｇｆ ／ ａｍ ”未満のロールを使用して冷間
圧延したのでロービングが発生した。
第
２
表
〔発明の効果〕
本発明法によれば、連続鋳造した製品厚さに近い厚さの
薄帯状鋳片を冷間圧延して薄板を製造するに際し、鋳片
から製品までのトータル圧下量が小さいために生した表
面品質上の問題が解決されるので、ホットストリップミ
ルが不要となり、工程短縮、省エネルギーに多大の効果
が得られる。
薄帯状鋳片を冷間圧延して薄板を製造するに際し、鋳片
から製品までのトータル圧下量が小さいために生した表
面品質上の問題が解決されるので、ホットストリップミ
ルが不要となり、工程短縮、省エネルギーに多大の効果
が得られる。
Claims (1)
- 鋳型壁面が鋳片に同期して移動する連続鋳造機により
得られた厚さ１０ｍｍ以下の薄帯状鋳片を、ヤング率が
３００００ｋｇｆ／ｍｍ＾２以上のロールを使用して冷
間圧延することを特徴とする薄板製造方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33872089A JPH0829325B2 (ja) | 1989-12-28 | 1989-12-28 | 薄板製造方法 |
| US07/492,560 US5092393A (en) | 1989-03-14 | 1990-03-12 | Process for producing cold-rolled strips and sheets of austenitic stainless steel |
| ES90104721T ES2091207T3 (es) | 1989-03-14 | 1990-03-13 | Procedimiento para producir tiras y laminas de acero inoxidable austenitico laminadas en frio. |
| DE69028426T DE69028426T2 (de) | 1989-03-14 | 1990-03-13 | Verfahren zur Herstellung von kalt gewalzten austenitischen rostfreien Stahlblechen und Stahlbändern |
| EP90104721A EP0387785B1 (en) | 1989-03-14 | 1990-03-13 | Process for producing cold-rolled strips and sheets of austenitic stainless steel |
| KR1019900003397A KR930007138B1 (ko) | 1989-03-14 | 1990-03-14 | 오스테나이트계 스테인레스강의 냉간압연 스트립 및 시이트의 제조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33872089A JPH0829325B2 (ja) | 1989-12-28 | 1989-12-28 | 薄板製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03204102A true JPH03204102A (ja) | 1991-09-05 |
| JPH0829325B2 JPH0829325B2 (ja) | 1996-03-27 |
Family
ID=18320827
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33872089A Expired - Fee Related JPH0829325B2 (ja) | 1989-03-14 | 1989-12-28 | 薄板製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0829325B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08229603A (ja) * | 1995-02-27 | 1996-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 冷間圧延用ステンレス予備処理鋼帯の製造方法 |
| JPH09285803A (ja) * | 1996-04-23 | 1997-11-04 | Nippon Steel Corp | 耐ローピング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6230534B1 (en) * | 1998-03-24 | 2001-05-15 | Kawasaki Steel Corporation | Process for manufacturing a cold rolled stainless steel strip having a high gloss |
-
1989
- 1989-12-28 JP JP33872089A patent/JPH0829325B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08229603A (ja) * | 1995-02-27 | 1996-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 冷間圧延用ステンレス予備処理鋼帯の製造方法 |
| JPH09285803A (ja) * | 1996-04-23 | 1997-11-04 | Nippon Steel Corp | 耐ローピング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0829325B2 (ja) | 1996-03-27 |
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