JPH03193958A - 不織布及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、単糸繊度が１デニール以下０．３デニール以
上のポリオレフィン系重合体からなる芯鞘型複合短繊維
から構成される流体絡合不織布及びその製造方法に関す
るものである。さらに詳しくは。

単糸繊度が１デニール以下０．３デニール以上のポリオ
レフィン系極細繊維特有の柔らかな手触り。

しなやかさ、滑らかさ等の優れた風合いを有するフラン
ネル調の衣料用不織布及びその製造方法に関するもので
ある。

（従来の技術） 従来から９合成繊維の短繊維からなる不織布の強力を向
上させることを目的とし、接着剤を用いたり、あるいは
繊維同士の自己接着性を利用することにより繊維間を接
合させることが行われている。これらの不織布は、接着
剤を用いたり、あるいは熱接着を行うことにより繊維間
を接合したものであるので、柔軟性に欠けるという問題
があった。

この問題を解決するため、不織布を構成する繊維間を接
合する方法として、従来の繊維間を接着させる方法に代
わり、繊維同士を絡合させる方法が提案されている。す
なわち、短繊維からなるシート状物にニードルパンチ処
理を施すことにより。

構成繊維同士を機械的に絡合させる方法である。

ところが、このニードルパンチ法により作成された不織
布は、柔軟性に優れるが、一方、不織布表面にニードル
マークが残ったり１表面毛羽が多く平滑性に劣る等の問
題を有している。

また、このニードルパンチ法の問題を解決する方法とし
て、水流絡合法が提案されている。例えば、特開昭５６
−１６９８９９号及び特開昭５９−９４６５８号公報に
は、単糸繊度が１デニール以下の極細短繊維を用い、水
流絡合法により不織布を作成することが開示されている
。

しかしながら、特開昭５６−１６９８９９号公報に記載
された方法は、繊維長が２０ｍｍ以下の短繊維を湿式抄
紙した後、水流絡合処理を施すことにより不織布を得る
ものである。この方法により得られた不織布は１本発明
の不織布と比較して繊維長が短く。

しかも強力が低いものである。

また、特開昭５９−９４６５８号に記載された方法は。

水溶性結合剤を用いて繊維を集束した後、切断してウェ
ブとし９次いでウェブに水流絡合処理を施すことにより
不織布を得るものである。この方法では、水溶性結合剤
が水流絡合処理時に水流中に溶出するため、ノズル詰ま
りを生じたり、あるいは水質を悪化させたりするという
問題がある。

（発明が解決しようとする課題） 本発明は、前記問題を解決し１強力、柔軟性及び表面平
滑性に優れ、柔らかな手触り、しなやかさ、滑らかさ等
の風合いに優れたフランネル調の衣料用不織布及びその
製造方法を提供しようとするものである。さらに詳しく
は、単糸繊度が１デニール以下０．３デニール以上のカ
ード通過性に優れたポリプロピレン重合体とポリエチレ
ン重合体とからなる芯鞘型複合短繊維をカードウェブと
なし１次いで流体絡合法により短繊維同士を三次元的に
絡合させることにより、単糸繊度が１デニール以下０．
３デニール以上の極細繊維特有の柔軟性と平滑な表面特
性とを兼ね備えたフランネル調の衣料用不織布及びその
製造方法を提供しようとするものである。

（課題を解決するための手段） 本発明者らは、前記問題を解決すべく鋭意検討の結果１
本発明に到達した。すなわち１本発明は。

■、少なくとも片側表面が、融点を異にする２種のポリ
オレフィン系重合体から構成され、かつ単糸繊度が１デ
ニール以下０．３デニール以上、繊維長が２５ｍｍ以上
の芯鞘型複合短繊維からなる不織布であって、不織布を
構成する前記芯鞘型複合短繊維相互が三次元的に絡合し
ており、引張強力測定における２０％伸長時の強力が目
付（ｇ／ｍ２）当り４．０ｇ／ａｃｒｎ幅以上、圧縮剛
軟度が目付１００ｇ／ｍ’当り１５０ｇ以下、不織布表
面の摩擦係数が０．３５以下、摩擦係数の平均偏差が０
．０１２以下であることを特徴とする不織布。

２、融点を異にする２種のポリオレフィン系重合体から
構成され、かつ単糸繊度が１デニール以下０．３デニー
ル以上、繊維長が２５ｍｍ以上の芯鞘型複合短繊維から
なるカードウェブを多孔性支持部材上に載置し、圧力が
３０ｋｇ／ｃｎ！未満の流体噴流により前記ウェブに流
体絡合処理を施す第１工程と、圧力が５０ｋｇ／ａｎ！
以上の流体噴流により前記ウェブに流体絡合処理を施し
、複合短繊維の窓部分と鞘部分とを剥離させることなく
短繊維相互を三次元的に絡合させる第２工程とからなる
不織布の製造方法。

を要旨とするものである。

次に２本発明の詳細な説明する。

本発明の不織布の第１の特徴は、不織布の少なくとも片
側表面が、融点を異にする２種のポリオレフィン系重合
体から構成され、かつ単糸繊度が１デニール以下０．３
デニール以上、繊維長が２５ｍｍ以上の芯鞘型複合短繊
維からなることにある。

この芯鞘型複合短繊維は、芯成分及び鞘成分が融点を異
にする２種のポリオレフィン系重合体から構成されるも
のであり、特に、芯成分がポリプロピレン重合体、鞘成
分がポリエチレン重合体から構成されるものが好ましい
。ポリプロピレン重合体あるいはポリエチレン重合体は
、市販あるいは工業的に利用されている通常のポリプロ
ピレン重合体あるいはポリエチレン重合体の内、繊維用
として市販、利用されているものである。芯成分と鞘成
分との複合比（重量比）は、基本的には１対１とするが
、特にこれに限定されるものではない。また、その断面
形状は、−船釣な同心円型以外に、偏心円型、異形断面
型としてもよい。

この芯鞘型複合短繊維は、単糸繊度が１デニール以下０
．３デニール以上であることが必要であり。

単糸繊度が１デニールを超えると不織布としたときの柔
軟性や外観、平滑性が低下するため好ましくない。一方
、単糸繊度が０．３デニール未満であるとカードを使用
してウェブを作成するに際し、カードの通過性が低下す
るため好ましくない。

この芯鞘型複合短繊維は、繊維長が２５ｍｍ以上である
ことが必要であり、特に、繊維長が３８ｍｍ以上である
と不織布としたとき、その強力が向上するので好ましい
。

この芯鞘型複合短繊維は、従来から公知の芯鞘型複合繊
維紡糸装置を使用し、芯成分を構成する重合体と鞘成分
を構成する重合体を各々溶融した後、複合紡糸口金を経
て紡出し、冷却後、延伸工程９機械捲縮付与工程を経て
所定の繊維長に切断することにより得ることができる。

本発明の不織布は、前記のような繊維から構成されるた
め、その表面が平滑で、凹凸感やざらつき感がなく、柔
らか手触り、しなやかさ、滑らかさ等の優れた風合いを
発現する。

本発明の不織布の第２の特徴は、不織布を構成する前記
芯鞘型複合短繊維相互が三次元的に絡合していることに
あり、この三次元的絡合により高強力が発現する。

本発明の不織布の第３の特徴は、引張強力測定における
２０％伸長時の強力が目付（ｇ／ｍ２）当り４、０ｇ／
　３　ｃｍ幅以上であることにあり、この高モジュラス
により、不織布を衣料用素材として使用したとき量刑れ
を生じることがない。

本発明の不織布の第４の特徴は、圧縮剛軟度が目付１０
０ｇ／ｍ’当り１５０ｇ以下であることにあり、前記圧
縮剛軟度が目付１００ｇ／ｍ’当り１５０ｇ以下、好ま
しくは１００ｇ以下であるため、不織布の柔軟性が向上
し、衣料用素材として好適に使用することができる。な
お２本発明にいう圧縮剛軟度とは、不織布を５　ｃｍＸ
　１０ｃｍ角に裁断し、高さが５ｃｍの円筒状に丸めて
両端辺を正確に合わせ、少なくとも１個所を粘着テープ
で止めた円筒試料を準備し、圧縮剛軟度測定装置により
測定した値である。この圧縮剛軟度測定装置とは、定速
伸長型引張試験機に圧縮応力を測定することができるよ
うに対向する２枚の平板を取り付け、前記円筒試料を両
手板間の下側平板上に載置し、下側平板を一定速度（５
ｃｍ／分）で上方に移動させ、前記円筒試料が両手板間
で圧縮変形される時の変形応力を測定する装置である。

従来の圧縮剛軟度測定方法である４５゜カンチレバ法や
クラーク法が不織布の目付や厚さにより測定値が大きく
変動し、官能試験評価との相関が良好でないのに対し、
この圧縮剛軟度測定方法は、官能試験評価との相関が良
好であり、しかも測定精度が高いものである。

本発明の不織布の第５の特徴は、不織布表面の摩擦係数
が０．３５以下、摩擦係数の平均偏差が０．０１２以下
であることにあり、前記摩擦係数が０．３５以下。

好ましくは０．２５以下、摩擦係数の平均偏差が０．０
１２以下、好ましくは０．０１０以下であるため、その
表面が平滑で、凹凸感やざらつき感がなく、柔らか手触
り、しなやかさ、滑らかさ等の優れた風合いを発現する
ものである。なお１本発明にいう摩擦係数（ＭＩＵと略
す）及び摩擦係数の平均偏差（ＭＭＤと略す）とは９次
の式■及び■により定義されるものである。

ＭＩＵ＝　　（１／Ｘ）Ｊ　μｄｘ　−〔積分範囲：０
〜Ｘ〕 ■ 〔μ：摩擦力／試料を圧する力、ｘ：試料表面上の位置
、Ｘ：移動距離（２ｃｍ）、μ：μの平均値〕 本発明の不織布は、融点を異にする２種のポリオレフィ
ン系重合体から構成され、かつ単糸繊度が１デニール以
下０．３デニール以上、繊維長が２５市以上の芯鞘型複
合短繊維からなるカードウェブを多孔性支持部材上に載
置し、圧力が３０ｋｇ／ｃＪ未渦の流体噴流により前記
ウェブに流体絡合処理を施し１次いで圧力が５０ｋｇ／
ＣｒＩ以上の流体噴流により前記ウェブに流体絡合処理
を施し、複合短繊維の窓部分と鞘部分とを剥離させるこ
となく短繊維相互を三次元的に絡合させることにより製
造することができる。

まず、融点を異にする２種のポリオレフィン系重合体か
ら構成され、かつ単糸繊度が１デニール以下０．３デニ
ール以上、繊維長が２５ｍｍ以上の芯鞘型複合短繊維を
細繊度用カード機によりカーデイングしてウェブを得る
。このウェブは、構成繊維の配列度合によって、カード
機の進行方向に配列したパラレルウェブ、ランダムに配
列したランダムウェブ、あるいは両者の中程度に配列し
たセミランダムウェブのいずれであってもよい。

次に、得られたカードウェブを所定の目付になるように
多孔性支持部材上に積層載置した後、流体噴流により前
記ウェブに流体絡合処理を施して短繊維相互を三次元的
に絡合させる。

本発明にいう流体絡合処理とは、孔径が０．０５〜１、
　Ｏｍ＋ｙ＋のオリフィスをオリフィス間距離０．５〜
１０ｍｍで１列又は複数列に複数個配設し、これらのオ
リフィスから高圧で柱状に噴出される流体噴流によりウ
ェブの構成繊維同士を絡合させるものである。

流体としては、常温の水あるいは熱水を使用することが
できる。また、添加剤を混入した水を使用することもで
きる。流体噴流を前記ウェブに衝突させるに際しては、
前記オリフィスが１列又は複数列に複数個配設されたオ
リフィスヘッドを、多孔性支持部材上に積層載置された
前記ウェブの進行方向と直角の方向に、オリフィス間距
離と同一距離の振幅で往復運動させ、柱状流体噴流を均
一に衝突させるとよい。

この流体絡合処理は、少なくとも２回に分けて施される
。第１回目の流体絡合処理は、圧力が３０ｋｇ／ｃｒｌ
未滴の流体噴流を使用し、同圧力の流体噴流を前記ウェ
ブに衝突させることにより、ウェブの構成繊維同士を予
備絡合させるものである。この圧力が３０ｋｇ／ｃａｔ
以上であると、ウェブの構成繊維同士が絡合されず、し
かも構成繊維が水流により乱れてしまい、ウェブに目付
斑が生じるので好ましくない。次いで、第２回目の流体
絡合処理を施す。第２回目の流体絡合処理は、圧力が５
０ｋｇ／ｃｆｆ１以上の流体噴流を使用し、同圧力の流
体噴流を前記ウェブに衝突させることにより、第１回目
の流体絡合処理によりウェブに形成された構成繊維同士
の予備絡合をより強固なものにするためのものである。

この第２回目の処理では、第１回目の処理で使用したオ
リフィス径より大きな径を有するオリフィスを使用する
のが好ましい。圧力が５０ｋｇ／ｃＴ１未満であると、
構成繊維同士の絡合がより強固なものにならず、衣料用
素材として使用するに十分な強力を得ることができない
。

なお、さらに強固な絡合を必要とする場合には。

前記第２回目の流体絡合処理を、同一条件で複数回施す
とよい。

前記ウェブが積層載置される多孔性支持部材としては、
積層体を通過した流体噴流が抵抗なく除去されるもので
あればいかなるものであってもよいが、特に、金網や合
成繊維織物等からなる９０メツシュ以上の多孔性部材が
好ましい。

また９本発明の不織布に、不織布中に残存する水を乾燥
除去した後、熱カレンダあるいは熱エンボスローラによ
り乾熱処理を施すこともできる。

本発明の不織布は、前述したように、芯成分及び鞘成分
が融点を異にする２種のポリオレフィン系重合体から構
成される芯鞘型複合短繊維からなるものであるため、前
記乾熱処理を施すに際し、低い温度で処理することがで
き、構成繊維が硬化することがなく、シたがって、不織
布の強力が一層向上する。

本発明の不織布は、前記芯鞘型複合短繊維からなるウェ
ブに他の素材９例えば、コツトンのカードウェブを重ね
た積層ウェブに流体絡合処理を施したものも含むもので
ある。

（作用） 本発明の不織布は、少なくとも片側表面が、融点を異に
する２種のポリオレフィン系重合体から構成され、かつ
単糸繊度が１デニール以下０．３デニール以上、繊維長
が２５ｍｍ以上の芯鞘型複合短繊維を使用し１強力を発
現し易い流体絡合法により構成繊維相互に機械的な絡合
を施して作成されるものであり、高強力で、柔軟性及び
表面平滑性に優れ、フランネル調の柔らかな手触り、し
なやかさ。

滑らかさ等の風合いを有するものである。

また９本発明の不織布は、ポリエステル重合体等よりも
融点が低い２種のポリオレフィン系重合体を使用してい
るため、低温乾熱処理を施すことにより強力や風合いを
容易に変化させることができ、従来の単一重合体型短繊
維では得ることができなかった前記のような優れた風合
いを発現する。

さらに１本発明の不織布は、従来の衣料用織物に比べ、
縫製工程を簡略化することができるという利点を有する
。すなわち９本発明の不織布は。

超音波溶着機を使用した不織布の連続溶着が可能となる
。そして、少なくとも片側表面が前記芯鞘型複合短繊維
から構成されているため、超音波溶着機を使用し溶着加
工して衣服を作成するとき。

従来の単一重合体型短繊維から構成される不織布を溶着
加工する場合に比べ、溶着部での繊維の変形が少なく、
溶着部が薄膜化したりすることがない。したがって、衣
服として着用したとき、溶着部が肌と接触して不快感を
生じるということがない。

（実施例） 次に、実施例に基づいて本発明を具体的に説明する。な
お、実施例における各種特性は次の方法により測定した
。

メルトインデックス：ＡＳＴＭ　　Ｄ　１２３８　Ｅ法
により測定した。

メルトフローレー）　：ＡＳＴＭ　　Ｄ　１２３８　Ｌ
法により測定した。

２０％伸長時の強カニ定速伸長型引張試験機を使用し、
試料幅を３　ｃｍ、引張速度を１０ｃｍ／分として引張
試験を実施し、伸度が２０％時点の強力を目付け（ｇ／
ｍ２）当りの力（ｇ）に換算して２０％伸長時の強力と
した。

圧縮剛軟度：不織布を５　ｃｍｘ　１０ｃｍ角に裁断し
。

高さが５ｃｍの円筒状に丸めて両端辺を正確に合わせ、
１個所を粘着テープで止めた円筒試料を準備した。次い
で、定速伸長型引張試験機に圧縮応力を測定することが
できるように対向する２枚の平板を取り付け、前記円筒
試料を両手板間の下側平板上に載置し、下側平板を５　
ｃｍ／分の一定速度で上方に移動させ、前記円筒試料が
両手板間で圧縮変形される時の変形応力を測定し、得ら
れた値を目付け１００ｇ／ｍ”当りに換算して圧縮剛軟
度とした。

ＭＩＵ：摩擦感テスタ、ＫＥＳ−３Ｅ　（カドーチック
製）を使用し、　０．５ｍｍ径のピアノ線をコの字型に
曲げたものを１０本並べた接触子に重錘によって５０ｇ
の力で接触面を試料不織布に圧接させた。

試料不織布を、　Ｏ，１ｃｍ／秒の一定速度で水平方向
に２ｃｍ移動させ、移動領域の摩擦係数を経方向と緯方
向について各々５個測定し、平均値を求めてＭＩＵとし
た。

ＭＭＤ：ＭＩＵの測定法と同様にして、移動領域の摩擦
係数を経方向と緯方向について各々５個測定し、平均偏
差値の平均値を求め、ＭＭＤとした。

実施例Ｉ ＡＳＴＭ　　Ｄ　１２３８　Ｌ法によるメルトフローレ
ートが３０　ｇ　／　１０分のポリプロピレン重合体を
芯成分とし、　ＡＳＴＭ　　Ｄ　１２３８　Ｅ法による
メルトインデックスが２５のポリエチレン重合体を鞘成
分とし、芯成分と鞘成分の複合比（重量比）が１対１の
芯鞘型複合フィラメント糸を紡糸温度を２３０℃として
溶融紡出し、紡出未延伸糸条を温度９０℃で延伸し、得
られた延伸糸にスタッファボックスにより捲縮を付与し
た後、繊維長３８ｍｍに切断して単糸繊度が０．６デニ
ールの芯鞘型複合短繊維を得、この細繊度芯鞘型複合短
繊維をカード機に供給して目付が１００ｇ／ｍ’のウェ
ブとし、９０メツシユのエンドレスの金網からなり、か
つ速度が２ｍ／分で移動するコンベア上に移し、このウ
ェブに第１回目の流体絡合処理を施した。第１回目の流
体絡合処理条件は、流体として水を採用し、孔径が０．
１ｍｍ。

オリフィス間距離が１ｍｍのオリフィスを横１列に配設
したオリフィスヘッドを使用し、オリフィス面とウェブ
間の距離を５　ｃｍ、オリフィスヘッドの移動振幅を横
方向に１　ｍｍ、周期を１０往復／秒、水噴流の水圧を
２０ｋｇ／ｃｎｆとした。

第１回目の流体絡合処理に引き続き、ウェブに第２回目
の流体絡合処理を施した。第２回目の流体絡合処理条件
は、流体として水を採用し、孔径が０．１２５ｍｍ、オ
リフィス間距離が１ｍｍのオリフィスを横２列に配設し
たオリフィスヘッドを使用し。

オリフィス面とウェブ間の距離を５　ｃｍ、オリフィス
ヘッドの移動振幅を横方向に１　ｍｍ、周期を１０往復
／秒、水噴流の水圧を７５ｋｇ／ｃＪとした。なお。

前記オリフィスヘッドにおいて、２列目のオリフィスは
、１列目の隣接する各オリフィス間の中点から縦方向に
延長した各線上に存在し、１列目と２列目は幾何学的に
平行に配設されている。

前記第２回目の流体絡合処理の後、得られたウェブを裏
返し、第２回目の流体絡合処理と同一条件で第３回目の
流体絡合処理を施し、不織布を製造した。

得られた不織布の性能を第１表に示す。

実施例２ 繊維長を５１ｍｍとした以外は、実施例１と同様にして
不織布を製造した。

得られた不織布の性能を第１表に示す。

実施例３ 実施例１の単糸繊度が０．６デニール、繊維長が３８ｍ
ｍの芯鞘型複合短繊維をカード機に供給して目付が？Ｏ
ｇ／ｍ”のウェブとし、このウェブを上層、コツトンか
らなる目付が３０ｇ／ｍ’のウェブを下層として積層し
、積層体ウェブを得た。

次いで、この積層体ウェブに実施例１と同様にして流体
絡合処理を施し、不織布を製造した。

得られた不織布の性能を第１表に示す。

実施例４ 実施例３において使用したコツトンからなる目付が３０
ｇ／ｍ”のウェブの代わりに、単糸繊度が２デニール、
繊維長が５１ｍｍのポリエチレンテレフタレート短繊維
からなる目付が３０ｇ／ｍ’のウェブを使用した以外は
、実施例３と同様にして不織布を製造した。

得られた不織布の性能を第１表に示す。

実施例５ 実施例１で得られた不織布に、線圧力が３０ｋｇ／ｃ１
１！、圧接面積率が１５％、温度が１１０℃のエンボス
ローラを使用して、熱エンボス加工処理を施した。

得られた熱エンボス加工処理不織布の性能を第１表に示
す。

実施例６ ポリプロピレン重合体を芯成分とし、ポリエチレン重合
体を鞘成分とし、芯成分と鞘成分の複合比（重量比）が
１対１の芯鞘型複合連続フィラメント糸を単糸繊度を３
デニールとして溶融紡出し。

エアーサッカにより引取るとともに空気圧により開繊し
た後、移動する９０メツシユのエンドレスの金網からな
るコンベア上に捕集・堆積させ、前記連続フィラメント
がランダムに配列した目付が３０ｇ　／　ｍ”の長繊維
シート状物を得た。また、実施例１の単糸繊度が０．６
デニール、繊維長が３８ｍｍの芯鞘型複合短繊維をカー
ド機に供給して目付が７０ｇ／ｍ゛のウェブを得た。得
られた長繊維シート状物とウェブとを積層して積層体ウ
ェブを得た。

次いで、この積層体ウェブに実施例１と同様にして流体
絡合処理を施し、不織布を製造した。

得られた不織布の性能を第１表に示す。

実施例７ ポリエチレンテレフタレート重合体を芯成分とし、ポリ
エチレン重合体を鞘成分とし、芯成分と鞘成分の複合比
（重量比）が１対１の芯鞘型複合フィラメント糸を紡糸
温度を２８５℃として溶融紡出し、紡出未延伸糸条を温
度９０℃で延伸し、得られた延伸糸にスタッファボック
スにより捲縮を付与した後、繊維長３８ｍｍに切断して
単糸繊度が０．６デニールの芯鞘型複合短繊維を得、こ
の細繊度芯鞘型複合短繊維をカード機に供給して目付が
１００ｇ／ｍ２のウェブとし、９０メツシユのエンドレ
スの金網からなり、かつ速度が２ｍ／分で移動するコン
ベア上に移し、このウェブに実施例１と同様にして流体
絡合処理を施し、不織布を製造した。

得られた不織布の性能を第１表に示す。

比較例１ ポリプロピレン重合体とポリエチレン重合体との混合比
（重量比）が１対９の混合物からなるフィラメント糸を
紡糸温度を２１０℃として溶融紡出し、紡出未延伸糸条
を温度９０℃で延伸し、得られた延伸糸にスタッファボ
ックスにより捲縮を付与した後、繊維長５１ｍｍに切断
して単糸繊度が２デニールの短繊維を得、短繊維をカー
ド機に供給して目付が１００ｇ／ｍ’のウェブとし、９
０メツシユのエンドレスの金網からなり、かつ速度が２
ｍ／分で移動するコンベア上に移し、このウェブに実施
例１と同様にして流体絡合処理を施し、不織布を製造し
た。

得られた不織布の性能を第１表に示す。

比較例２ ポリエチレンテレフタレート重合体を芯成分とし、ポリ
エチレン重合体を鞘成分とし、芯成分と鞘成分の複合比
（重量比）が１対１の芯鞘型複合フィラメント糸を紡糸
温度を２８５℃として溶融紡出し、紡出未延伸糸条を温
度９０℃で延伸し、得られた延伸糸にスタッファボック
スにより捲縮を付与した後、繊維長５１ｍｍに切断して
単糸繊度が２デニールの芯鞘型複合短繊維を得、短繊維
をカード機に供給して目付が１００ｇ／ｍ”のウェブと
し、このウェブに比較例１と同様にして流体絡合処理を
施し、不織布を製造した。

得られた不織布の性能を第１表に示す。

第１表 以上の結果から明らかなように２本発明の、単糸繊度が
１デニール以下０．３デニール以上のカード通過性に優
れたポリプロピレン重合体とポリエチレン重合体とから
なる芯鞘型複合短繊維からなるウェブ、またはこのウェ
ブと他の素材との積層体ウェブを水流絡合法により短繊
維同士を三次元的に絡合させることにより作成した不織
布は、前記芯鞘型複合短繊維を構成する鞘成分がポリエ
チレン重合体からなること及びその単糸繊度が１デニー
ル以下０．３デニール以上と細いものであることにより
優れた柔軟性及び表面平滑性を発現し。

しかも前記芯鞘型複合短繊維を構成する芯成分がポリプ
ロピレン重合体からなるため高い強力を有するものであ
った。

（発明の効果） 本発明の不織布は、単糸繊度が１デニール以下０．３デ
ニール以上のポリオレフィン系重合体からなる芯鞘型複
合短繊維から構成されるものであり。

前記単糸繊度のポリオレフィン系極細繊維特有の柔らか
な手触り、しなやかさ、滑らかさ等の風合いに優れ、フ
ランネル調の衣料用不織布として好適に使用することが
でき、しかも、他の素材と組合せても９表面の優れた風
合いを損なうことなく前記用途に使用することができる
。

また１本発明の不織布は、その細繊度の特徴を活かして
、前記衣料用用途以外にも、ワイピングクロス等の用途
にも好適である。

本発明の方法によれば、前記不織布を効率よく製造する
ことができる。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）少なくとも片側表面が、融点を異にする２種のポ
   リオレフイン系重合体から構成され、かつ単糸繊度が１
   デニール以下０．３デニール以上、繊維長が２５ｍｍ以
   上の芯鞘型複合短繊維からなる不織布であって、不織布
   を構成する前記芯鞘型複合短繊維相互が三次元的に絡合
   しており、引張強力測定における２０％伸長時の強力が
   目付（ｇ／ｍ＾２）当り４．０ｇ／３ｃｍ幅以上、圧縮
   剛軟度が目付１００ｇ／ｍ＾２当り１５０ｇ以下、不織
   布表面の摩擦係数が０．３５以下、摩擦係数の平均偏差
   が０．０１２以下であることを特徴とする不織布。
2. （２）芯鞘型複合短繊維が、芯成分がポリプロピレン重
   合体、鞘成分がポリエチレン重合体からなる複合短繊維
   である請求項１記載の不織布。
3. （３）融点を異にする２種のポリオレフイン系重合体か
   ら構成され、かつ単糸繊度が１デニール以下０．３デニ
   ール以上、繊維長が２５ｍｍ以上の芯鞘型複合短繊維か
   らなるカードウエブを多孔性支持部材上に載置し、圧力
   が３０ｋｇ／ｃｍ＾２未満の流体噴流により前記ウエブ
   に流体絡合処理を施す第１工程と、圧力が５０ｋｇ／ｃ
   ｍ＾２以上の流体噴流により前記ウエブに流体絡合処理
   を施し、複合短繊維の芯部分と鞘部分とを剥離させるこ
   となく短繊維相互を三次元的に絡合させる第２工程とか
   らなる不織布の製造方法。