JPH03174345A - セメントコンクリートの製造方法 - Google Patents
セメントコンクリートの製造方法Info
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Abstract
め要約のデータは記録されません。
Description
ト製品、ボックスカルバート、マンホール側塊、水理関
係製品等のコンクリート二次製品および一般建造物用コ
ンクリートの製造方法の改良、ならびにポール、パイル
、ヒユーム管等の遠心力成形コンクリート製品の製造方
法の改良に関する。
製品およびボックスカルバート、マンホール側塊、水理
関係製品等のコンクリート二次製品、一般建造物用コン
クリートが、土木建築用として広く使用されている。
建造物用コンクリートの製造にあたっては、原材料とし
てセメントおよび骨材、さらに必要に応じて膨張材、高
強度混和材、ffi水剤、高性能減水剤などの混和材料
を用いるとともに、天然系もしくは合成基の水溶性高分
子材料を使用し、セルフレベリング性を確保し、ブリー
ジング等の材料分離を抑制することで、所望のセメント
製品。
造している。
遠心力によりセメントコンクリートを成形する方法があ
り、この方法によって製造したボール、パイル、ヒユー
ム管等のいわゆる遠心力成形コンクリート製品も土木建
築用として広く使用されている。
、コンクリート用原材料として、セメントおよび骨材、
さらに必要に応じて膨張材、高強度混和材、減水剤、高
性能減水剤などの混和材料を用い、これら原材料に混練
水を加えて練り混ぜ、その混練物をあらかじめ準備した
円筒型枠に投入し、所定の遠心力をかけて成形した後、
必要に応して蒸気養生、水中養生、オートクレーブ養生
することによって、所望の遠心力成形コンクリート製品
を製造している。
用コンクリートの製造にあたって、一般に使用されてい
る水溶性高分子材料は、従来の混和材料の欠点を解消し
、セルフレベリング性が向上しブリージングなどの材料
分離も抑制されるが、セメントのペースト、モルタル、
コンクリートの練り混ぜに要する2時間が通常の倍以上
長くなるばかりでなく、ミキサにかかる負荷が大きくな
り、練り混ぜ量を少なくする必要が生ずるなど、生産性
が低下する問題点があった。
傾向にあり、強度低下につながったり、セメントの種類
によっては、流動性の低下が著しいモルタル、コンクリ
ートとなり、打設および成形が困難な場合があるなど、
汎用的に使用できないという問題点があった。
で成形する過程で、ノロ(スラッジ、スラリーともいう
)の発生を防止しつつ、高強度を発現する目的として、
コンクリート原材料にセルロース系化合物および/また
はボリアクリルアミド系化合物や無水石膏を添加するこ
とがすでに開示されている(特開昭61−201649
号および特開昭62−278152号〉。
材料の欠点を解消し、ノロの発生を防止すると共に、高
強度を発現するが、コンクリートの練り混ぜに要する時
間が通常の倍以上長くなるばかりでなく、ミキサにかか
る負荷が大きくなり、練り混ぜ量を少なくする必要が生
ずるなど、生産性が低下する問題点があった。
あり、強度低下につながったり、セメント。
となり、底形が困難な場合がある等、汎用的に使用でき
ないという問題点があった。
結果、特定の構造式をもつN−置換−スルフォアルキル
アクリルアミド単量体25〜100モル%を、特定の構
造式を持つアクリル系アミド単量体75〜0モル%と共
重合させて得られる分子量100万以上のアクリル系水
溶性高分子化合物を、コンクリート (モルタルおよび
、ペーストも含む)lrTf当り0.05〜3.0kg
添加することにより、練り混ぜに要する時間が半分に短
縮され、ミキサにかかる負荷も小さくなり、練り混ぜ量
を少なくする必要がない等生産性が改善され、さらに単
位水量の増加現象もなく、強度低下は見られず、セメン
トの種類にかかわらず経時的な流動性の低下が少なく、
ブリージング等の材料分離が抑制されたコンクリート
(モルタルおよびペーストを含む)が得られることを見
出した。さらに、コンクリート用原材料を練り混ぜて、
遠心力成形することによりコンクリート製品を製造する
に当り、上記特定のアクリル系水溶性高分子化合物を、
コンクリート1ボ当り0.05〜3.0kg添加するこ
とにより、成形特に大きい遠心力をかけてもノロの発生
がなく、練り混ぜに要する時間が半分に短縮され、ミキ
サにかかる負荷も小さくなり、練り混ぜ量を少なくする
必要がない等生産性が改善され、さらに単位水量の増加
現象もなく、強度低下は見られず、セメントの種類にか
かわらずスランプロスの少ないコンクリートが得られる
ことを見出し、本発明に到達した。
ートを製造するに当り、この原材料に、一般式(り (式中、R1,R1およびR3は同一かまたは異なって
水素原子または低級アルキル基を示し、Mは水素原子、
アルカリ金属、カルシウムまたはアンモニウムを示す、
)で表わされるN−置換−スルフオアルキルアクリルア
ミド単量体25〜100モル%を、一般式(n) H+ (式中、RJ、R3およびR&は同一かまたは異なって
水素原子または低級アルキル基を示す、)で表わされる
アクリル系アミド単量体75〜0モル%と共重合させて
得られる分子量100万以上のアクリル系水溶性高分子
化合物を、コンクリート1ボ当り0.05〜3.0kg
添加することを特徴とするセメントコンクリートの製造
方法、ならびにコンクリート用原材料を練りまぜて遠心
力成形コンクリート製品を製造するに当り、この原材料
に、上記アクリル系水溶性高分子化合物を、コンクリー
ト1−当り0.05〜3.0kg添加することを特徴と
する遠心力成形コンクリート製品の製造方法にある。
lA−スルフォアルキルアクリルアミド単量体としては
、2−アクリルアミドエタンスルフォン酸、2−アクリ
ルアミドプロパンスルフォン酸。
、2−メタクリルアミドエタンスルフォン酸、2−メタ
クリルアミドプロパンスルフォン酸。
酸またはそれらのアルカリ金属塩、カルシウム塩および
アンモニウム塩があげられる。
ては、アクリルアミド、N−メチルアクリルアミド、N
−エチルアクリルアミド、 N、 N−ジメチルア
クリルアミド、メタクリルアミド。
ミド、N、N−ジメチルメタクリルアミドがあげられる
。
造は、一般式(1)で表わされるN−[換−スルフォア
ルキルアクリルアミド単量体を、一般式(II)で表わ
されるアクリル系アミド単量体と、常法により共重合さ
せることによって行われ、好適には、水系媒体中でラジ
カル重合開始剤例えば過酸化物あるいは有機アゾ系化合
物を使用して行われる0重合体の分子量は、重合開始剤
の種類および使用量によって変わるが、100万以上約
2000万までにすることができる。
性高分子化合物中にカルボキシル基を含有するものが副
生することがあるので、重合反応は中性の液性で行うか
または低温で行うことが望ましい。
いて、一般式(1)で表わされるN−置換−スルフォア
ルキルアクリルアミド単量体の使用モル比率が25%未
満の場合は、練り混ぜに要する時間が長くかかり、ミキ
サにかかる負荷が大きくなり、練り混ぜたペーストおよ
びモルタルのフローやコンクリートのスランプの経時的
な低下が大きく、必要なフローやスランプを得るために
は、単位水量が大きくなるので、セメント製品、コンク
リート二次製品および一般建造物用コンクリートの圧縮
強度が低下する傾向にあり、好ましくない。
−8式(1)で表わされるN −W 10−スルフォア
ルキルアクリルア嵩ド単量体の使用モル比率が25%未
満の場合は、練り混ぜに要する時間が長くかかり、逅キ
サにかかる負荷が大きくなる。
下が大きく、必要なスランプを得るためには、単位水量
が大きくなるので、遠心力成形したコンクリート製品の
圧縮強度が低下する傾向にあり、好ましくない。
。
るN−置換−スルフオアルキルアクリルア電ド単量体の
使用モル比率は25〜100%であり、好ましくは30
〜85%である。
制する性能を十分に付与するため、あるいは遠心力成形
コンクリート製品の製造において、ノロの発生を防止す
る性能を十分に付与するためには、高分子量であれば特
に問題はないが、好ましくはlOO万以上である0分子
量が100万未満の場合は、ブリージング等の材料分離
を完全に抑制できなくなり、セルフレベリング性が低下
し、遠心力成形コンクリート製品の製造においては、ノ
ロの発生を完全に防止できなくなる。
は、コンクリートl−当り0.05〜3.0kgが適当
であり、好ましくは0.1−1.0kgである。
離抑制効果がなくなり、セルフレベリング性が低下し、
遠心力成形コンクリート製品の製造においては、ノロの
発生防止効果が少なくなり、また3、0 kgを越える
とアクリル系水溶性高分子化合物の量が多くなり過ぎて
、コンクリートの粘性が増大し、作業性が悪くなるとと
もに、強度低下をまねき好ましくない。
レミックスをしておき、また、コンクリート二次製品、
一般建造物用コンクリートおよび遠心力成形コンクリー
ト製品については、通常用いられているコンクリート用
原材料をミキサに投入する際、同時に投入する等通常の
方法で練り混ぜればよい。
トおよび骨材の他、必要に応じて膨張材。
これらの原材料に前記化合物を所定量加え、ミキサに投
入し練り混ぜる。コンクリートの混練は、従来通りの方
法で行う、ついで、遠心力成形コンクリート製品におい
ては、得られたコンクリート混練物を、円筒型枠に投入
しlO〜45Gで遠心力成形する0本発明の方法では、
練り混ぜ時間が短縮され、ミキサの負荷も少なく、セメ
ントの種類にかかわらず、単位水量がほとんど変わらな
い状態でコンクリートが練り上がり、所望の品質を有す
るセメント製品、コンクリート二次製品、−般建造物用
コンクリートが得られる。また、遠心力成形時にノロの
発生がなくなり、その後成形体を直ちに慣用の方法で養
生し、脱型し、場合に応じて再養生すれば、所望の品質
を有する遠心力成形コンクリート製品が得られる。
明を具体的に説明する。
子化合物とコンフートまたはモルタル用原材料を、第2
表に示す割合でそれぞれ調合し、1500 ffiの強
制撹拌型電キサに投入し、均一に練り上がるまでの時間
および練り上がり時の電キサの負荷電力を測定した。な
お練り混ぜたコンクリートの量は1000 j!である
。
ーを評価するため、コンクリートについてはJIS A
1101rスランプ試験方法jに準じてスランプ試験を
実施し、モルタルについてはJIS R5201rセメ
ントの物理試験方法」 に準じてフロー試験を実施し、
練り上がり直後のスランプまたはフロー値を測定すると
ともに、コンシスチンシーの経時変化の評価を行うため
に注水後30分、60分でスランプ試験またはフロー試
験を実施した。
を評価するために、JIS A1132 rコンクリ
ートの強度試験用供試体の作り方」に準じて直径10c
m、高さ20cmの供試体を作製し、材令28日まで2
0℃水中に養生したのちJIS A1108 rコン
クリート圧縮強度試験方法」に準じて圧縮強度試験を実
施した。
リージング特性を評価するために、JISA1123
rコンフートのブリージング試験方法」に準じてブリ
ージング率の測定を行った。
JIS A3317 r下水道用マンホール側塊」に
規格化されている呼名600C斜壁を成形し、蒸気養生
(前置3時間→温度上昇速度20℃/時間→最高温度6
0°C5時間→除冷)後に、第1図に示す600C斜壁
1の首部2における、沈みひびわれ発生状況および仕上
げ面3の仕上げ状況を調べた。
ート用原材料を、第3表に示す割合でそれぞれ調合し、
1500 ffiの強制攪拌型ξキサに投入し、均一に
練り上がるまでの時間および練・り上がり時のξキサの
負荷電力を測定した。なお練り混ぜたコンクリートの量
は1ooo j!である。
るため、JIS^1101 rスランプ試験方法」に
準じてスランプ試験を実施し、練り上がり直後のスラン
プを測定するとともに、コンシスチンシーの経時変化の
評価を行うために注水後20分、40分でスランプ試験
を実施した。
分の時点で外径200醜、高さ300−の円筒型枠に投
入し、肉厚中心部で35Gで5分の条件にて遠心力成形
を行った。なお、最高の遠心力をかける前に2Gで2分
、15Gで1分の予備締め固めを行った。
ノロを排出し、その重量を測定し、コンクリートIi量
に対する割合(!!量%)とコンクリート管内面の状態
の目視観察を行った。
した供試体は、前置き20°C2時間、昇温20°C/
h、最高温度60℃4時間の条件にて蒸気養生を行い、
徐冷後説型し、3.5時間で180℃、lO気圧まで昇
温、昇圧し、この状態で5時間の高温。
、一般建造物用コンクリートを製造すると、練り混ぜに
要する時間が半分に短縮され、ξキサにかかる負荷も小
さくなり、練り混ぜ量を低く押える必要もなく、生産性
が改善された。さらに、単位水量もほとんど変化なく、
強度低下はみられず、セメントの種類にかかわらずフロ
ーロスやスランプロスの少ないコンクリートが得られた
。
られ、分離により生ずるペースト、モルタルおよびコン
クリートのひび割れ等の欠陥のないセメント製品、コン
クリート二次製品および一般建造物用コンクリートを製
造することができ、本願の目的は達成された。
造すると・、成形特に大きい遠心力をかけてもノロの発
生がなく、練り混ぜに要する時間が半分に短縮され、ξ
キサにかかる負荷も小さくなり、練り混ぜ量を低く押え
る必要もなく、生産性が改善された。さらに、単位水量
もほとんど変化なく、強度低下は見られず、セメントの
種類にかかわらずスランプロスの少ないコンクリートが
得られた。
産性良く製造することができ、本願の目的は達成された
。
仕上げ面。
Claims (4)
- (1)原材料を練り混ぜて、セメントコンクリートを製
造するに当り、上記原材料に、 一般式( I ) ▲数式、化学式、表等があります▼( I ) (式中、R^1、R^2およびR^3は同一かまたは異
なって水素原子または低級アルキル基を示し、Mは水素
原子、アルカリ金属、カルシウムまたはアンモニウムを
示す。)で表わされるN−置換−スルフォアルキルアク
リルアミド単量体25〜100モル%を、一般式(II) ▲数式、化学式、表等があります▼(II) (式中、R^4、R^5およびR^6は同一かまたは異
なって水素原子または低級アルキル基を示す。)で表わ
されるアクリル系アミド単量体75〜0モル%と共重合
させて得られる分子量100万以上のアクリル系水溶性
高分子化合物を、コンクリート1m^2当り0.05〜
3.0kg添加することを特徴とするセメントコンクリ
ートの製造方法。 - (2)セメントコンクリートが、コンクリート用原材料
を練り混ぜて、遠心力成形することにより製造したコン
クリート製品(モルタル製品も含む)であることを特徴
とする特許請求の範囲第(1)項記載のセメントコンク
リートの製造方法。 - (3)アクリル系水溶性高分子化合物が、一般式( I
)で表わされるN−置換−スルフォアルキルアクリルア
ミド単量体30〜85モル%を、一般式(II)で表わさ
れるアクリル系アミド単量体70〜15モル%と共重合
させて得られる分子量100万以上のアクリル系水溶性
高分子化合物である、特許請求の範囲第(1)項または
第(2)項記載のセメントコンクリートの製造方法。 - (4)アクリル系水溶性高分子化合物が、2−アクリル
アミド−2−メチルプロパンスルフォン酸ソーダ30〜
85モル%と、アクリルアミド70〜15モル%とを共
重合させて得られる分子量100万以上のアクリル系水
溶性高分子化合物である、特許請求の範囲第(1)項ま
たは第(2)項記載のセメントコンクリートの製造方法
。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1-164923 | 1989-06-27 | ||
JP16492389 | 1989-06-27 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03174345A true JPH03174345A (ja) | 1991-07-29 |
JP2840863B2 JP2840863B2 (ja) | 1998-12-24 |
Family
ID=15802415
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP26451289A Expired - Lifetime JP2840863B2 (ja) | 1989-06-27 | 1989-10-11 | セメントコンクリートの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2840863B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0551245A (ja) * | 1991-08-23 | 1993-03-02 | Kajima Corp | 締固め不要プレキヤストコンクリート用混和剤およびそれを用いたプレキヤストコンクリート製品の製法 |
-
1989
- 1989-10-11 JP JP26451289A patent/JP2840863B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0551245A (ja) * | 1991-08-23 | 1993-03-02 | Kajima Corp | 締固め不要プレキヤストコンクリート用混和剤およびそれを用いたプレキヤストコンクリート製品の製法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2840863B2 (ja) | 1998-12-24 |
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