JPH03168280A - 作動流体 - Google Patents
作動流体Info
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- JPH03168280A JPH03168280A JP1309661A JP30966189A JPH03168280A JP H03168280 A JPH03168280 A JP H03168280A JP 1309661 A JP1309661 A JP 1309661A JP 30966189 A JP30966189 A JP 30966189A JP H03168280 A JPH03168280 A JP H03168280A
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Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明（友 冷凍機・ヒートボンプ等に使用される作動
流体に関すん 従来の技術 従夾 冷凍機・ヒートボンプ等において（表 作動流体
としてフロン類（以下Ｒ○○またはＲ○○○と記す）と
呼ばれるハロゲン化炭化水素が知られており、利用温度
としては凝縮温度および／または蒸発温度が略０〜略５
０℃の範囲において通常使用されも 中でもジクロロジ
フルオ口メタン（ＣＣＩ象Ｆ警、Ｒ１２）は冷蔵凧 カ
ーエアコンや大型冷凍機等の作動流体として幅広く用い
られていも 発明が解決しようとする課題 しかしなが転 近年フロンによる底層圏オゾン層破壊が
地球規模の環境問題となっており、戒層圏オゾン破壊能
力が犬であるフロン類（以Ｘ 特定フロンと記す）につ
いて（よ すでに国際条約によって使用量及び生産量の
規制がなさ札 さらに将来的には特定フロンの使用・生
産を廃止しようという動きがあも さて、Ｒ１２はオゾ
ン破壊係数（トリクロロフルオロメタン（ＣＣ Ｉｓｌ
ｅ’）の戊層圏オゾン破壊能力をｌとしたときの戒層圏
オゾン破壊能九 以下ＯＤＰと記す）が１． ０の特
定フロンであり、冷凍・空調機器が広く普及した現＆
Ｒ１２の使用量及び生産量の削減が人類の生活環境に
与える影響は甚だ太きへ 従って、底層圏オゾン破壊能
力が小であり、Ｒ１２の代替となる作動流体の早期開発
が強く要望されていも本発明｛よ 上述の問題に鑑みて
試されたちの弘戒層圏オゾン層に及ぼす影響が小さＬｋ
Ｒ１２の代替となる作動流体を提供するものであん課題
を解決するための手段 本発明は上述の課題を解決するた△ 少なくとｋ クロ
ロジフルオロメタン（ＣＨＣ Ｉ Ｆ！）とジクロロト
リフルオロエタン（Ｃ２Ｔ｛ＣｌａＦｓ）とジクロロフ
ルオ口エタン（ＣｉＨｓＣ ｌ２Ｆ）の３種のフロン類
を含へ クロロジフルオロメタン略５０〜略９５重量勉
ジクロロトリフルオロエタン０〜略５０重量瓢 ジク
ロロフルオロエタンＯ〜略４５重量％の組戒範囲である
ことを特徴とするものであり、特に クロロジフルオロ
メタン略５０〜略９０重量鮫 ジクロロトリフルオロエ
タンＯ〜略５０重量越 ジクロ口フルオロエタンＯ〜略
４５重量％の組或範囲が望ましいものであも作用 本発明ζ友 上述の組合せによって、作動流体を、オゾ
ン破壊能力の極めて低い分子構造中に塩素・水素を共に
含むフロン類であるクロロジフルオロメタン（ＯＤＰ＝
０． ０５）、ジクロロトリフルオロエタン（○ＤＰ
＝０． ０２）およびジクロロフルオ口エタン（ＯＤ
Ｐ＝０． １）の混合物となすことにより、戒層圏オ
ゾン層に及ぼす影響をＲｌ２よりもはるかに小さくする
ことを可能とするものであも 又 本発明は上述の組或範囲とすることによって、冷凍
機・ヒートボンプ等の利用温度である略０〜略５０℃に
おいてＲ１２と同程度の蒸気圧を有Ｌ Ｒ１２の代替
として現行機器で使用可能な作動流体を提供することを
可能とするものであも特に上述の組合せおよび組戊範囲
における○ＤＰは０． ０３〜０． ０７と予想され
Ｒ１２の代替として極めて有望な作動流体となるもので
あんまたかかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過程
および蒸発過程において温度勾配をもったべ熱源流体と
の温度差を近接させたロレンツサイクルを構或すること
により、Ｒ１２よりも高い成績係数を期待できるもので
あも 実施例 以下、本発明による作動流体のいくつかの実施例につい
て、図を用いて説明すも 第１図（よ クロロジフルオ口メタン（Ｒ２２）、２，
２−ジクロロ−１． １． １−トリフルオロエタ
ン（Ｒ１２３）、 ｌ， １−ジクロローｌ−フルオ
ロエタン（Ｒ１４ｌｂ）の３種のフロン類の混合物によ
って構或される作動流体＠ 一定温度・一定圧力におけ
る平衡状態を三角座標を用いて示したものであん 本三
角座標においてζ友 三角形の各頂点に 上側頂点を基
点として反時計回りに沸点の低い順に単一物質を配置し
ており、座標平面上のある点における各或分の組戒比（
重量比）は 点と三角形の各辺との距離の比で表されも
またこのとき、点と三角形の辺との距離｛よ 辺に相対
する側にある三角座標の頂点に記された物質の組或比に
対応すん 第１図において１１よ 温度０℃・圧力２．
１１６ｋｇ／ｃｍ”Ｇにおける混合物の気液平衡線
であり、この温度・圧力はＲｌ２の飽和状態に相当すん
気液平衡線（Ｒ１２ Ｑ℃相当〉 １の上側の線は
飽和気相亀 気液平衡線（Ｒ１２０℃相当）ｌの下側の
線は飽和液相線を表わし この画線で挟まれた範囲にお
いては気液平衡状態となん また２ ｇ１ 温度５０
℃・圧力１ １． ３７３ｋｇ／ｃｍ”Ｇにおける混
合物の気液平衡線であり、この温度・圧力もＲ１２の飽
和状態に相当すん 図からわかるよう！；Ｉｎ，Ｒ２２
、Ｒ１２３及びＲｌ４ｌｂがそれぞれ略５０〜略９５重
量越 ０〜略５０重量％ Ｏ〜略４５重量％となるよう
な組或範囲ζ友 略０〜略５０℃の利用温度においてＲ
１２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましＬ１ さ
らに Ｒ２２、Ｒ１２３及びＲ１４ｌｂがそれぞれ略５
０〜略９０重量％ｏ〜略５０重量％．０〜略４５重量％
となるような組或範囲Ｇｉｔ， ｏ℃と５０℃の間の
すべての利用温度においてＲ１２とほぼ同等の蒸気圧を
有するため特に望まし〜も 第１図中の点Ａ１〜点Ｆ１における作動流体の組戊及び
ＯＤＰを第１表に示も 点Ａ１〜点Ｃ１は気液平衡線（
Ｒ１２ ５０℃相当）２の飽和気相線上に また点Ｄ
１〜点Ｆｌは気液平衡線（Ｒ１２ ５０℃相当）２の飽
和液線上にあると共に気液平衡線（Ｒ１２ ０℃相当
）ｌの飽和気相線及び気液平衡線（Ｒ１２ ０℃相当
）１の飽和液相線の両線で挟まれた範囲にあることか板
温度Ｏ℃・圧力２． １ １ ６ ｋｇ／ｃｍ２Ｇ
（Ｒ １ ２の飽和状態に相当）においては気液平衡
状態となん従って、第１表に示された組或を有する作動
流体（′Ｌ Ｏ℃・５０℃におけるＲＬ２の飽和蒸気圧
の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実現し略Ｏ
〜略５０℃の利用温度において、同温度におけるＲ１２
の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒｌ２とほぼ等し
い凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能となるものであ
も ここで（上 気液平衡線（Ｒ１２ ５０℃相当）２上
の点についてのみ説明した力支 点Ａ１〜点Ｆｌの内側
にある戊 すなわ板 温度０℃・圧力２．１１６ｋｇ／
ｃｍ”Ｇ及び温度５０℃・圧力１１．３ ７ ３ｋｇ／
ｅｍ”Ｇ （両者ともＲ１２の飽和状態第１表 に相当）において気液平衡状態となる組或を有する作動
流体についても同様に操作することにより、略０〜略５
０℃の利用温度においてＲ１２とほぼ等しい凝縮温度・
蒸発温度を得ることが可能となるものであも 第２図Ｇ上Ｒ２２、 １．２−ジクロロトリフルオ口エ
タン（Ｒ１２３ａ）、Ｒ１４ｌｂの３種のフロン類の混
合物によって構或される作動流体Ｑ一定温度・一定圧力
における平衡状態を三角座標を用いて示したものであム
第２図において３１よ温度Ｏ℃・圧力２． １ １
６ｋｇ／ｃｍ”Ｇにおける混合物の気液平衡線であり
、また４（上 温度５０１−圧力１ １． ３７３ｋ
ｇ／ｃｍ”Ｇにおける混合物の気液平衡線であん この
場合にｊ＆Ｒ２２、Ｒｌ ２３ａ及びＲ１４ｌｂがそれ
ぞれ略５０〜略９５重量％０〜略５０重量ＳＫＯ〜略４
５重量％となるような組或範囲力ｔ Ｒ１２とほぼ同
等の蒸気圧を有するため望ましく、Ｒ２２、Ｒ１２３ａ
及びＲ１４ ｌｂがそれぞれ略５０〜略９０重量％．０
〜略５０重量勉 ０〜略４５重量％となるような組或範
囲爪 特に望まし〜１ 第２図中の点Ａ２〜点Ｆ２における作動流体の組或及び
ＯＤＰを第２表に示す。点Ａ２〜点Ｃ２は気液平衡線（
Ｒ１２ ５０℃相当）４の飽和気相線上に また点Ｄ
２〜点Ｆ２は気液平衡線（Ｒ１２ ５０℃相当）４の飽
和液線上にあると共に気液平衡線（Ｒ１２ ０℃相当
）３の飽和気相線及び気液平衡線（Ｒ１２０℃相当）３
の飽和液相線の画線で挟まれた範囲にあることか転 温
度０℃・圧力２． １１６ｋｇ／ｃｍ”Ｇ（Ｒｌ２の
飽和状態に相当）においては気液平衡状態となん従って
、第２表に示された組戊を有する作動流体Ｇヨ０℃・５
０℃におけるＲ１２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あ
るいは気液平衡状態を実現し略０〜略５０℃の利用温度
において、同温度におけるＲ１２の飽和蒸気圧で操作す
ることにより、Ｒ１２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度
を得ることが可能となるものであも ここでζよ 気液平衡線（Ｒ１２ ５０℃相当）４上
の点についてのみ説明した力文 点Ａ２〜点Ｆ第２表 ２の内側にある戊 すなわ板 温度０℃・圧力２．１１
６ｋｇ／ｃｍ”Ｇ及び温度５０℃・圧力１ １．３ ７
３ ｋ ｇ／ ｃｍ”Ｇ （・両者ともＲ１２の飽和
状態に相当）において気液平衡状態となる組或を有する
作動流体についても同様に操作することにより、略Ｏ〜
略５０℃の利用温度においてＲ１２とほぼ等しい凝縮温
度・蒸発温度を得ることが可能となるものであも 以上の実施例においては作動流体は３種のフロン類の混
合物によって構或されている力ｔ 構造異性体を含めて
４種以上のフロンの混合物によって作動流体を構戊する
ことも勿論可能であり、この場合、クロロジフルオ口メ
タン略５０〜略９５重量勉 ジクロロトリプルオロエタ
ンＯ〜略５０重量米 ジクロロフルオロエタン０〜略４
５重量％となるような組戊範囲＜１ 略Ｏ〜略５０℃
の利用温度においてＲ１２とほぼ同等の蒸気圧を有する
ため望まし（１ さらに クロロジフルオロメタン略５
０〜略９０重量販 ジクロロトリフルオロエタンＯ〜略
５０重量急 ジクロロフルオロエタン０〜略４５重量％
となるような組戊範囲ζ１０℃と５０℃の間のすべての
利用温度においてＲ１２とほぼ同等の蒸気圧を有するた
め特に望まし鶏特に上述の組合せおよび組或範囲におけ
るＯＤＰは０． ０３〜０． ０７と予想され Ｒ１２
の代替として極めて有望な作動流体となるものであもま
たかかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過程および
蒸発過程において温度勾配をもった奴熱源流体との温度
差を近接させたロレンツサイクルを構或することにより
、Ｒ１２よりも高い或績係数を期待できるものであＬ 発明の効果 以上の説明から明らかなように 本発明（よ 作動流体
を、分子構造中に塩素・水素を共に含むフロン類の３種
以上から戒る混合物となし その組或範囲を特定したこ
とにより、 （１〉戊層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ１２よりもはる
かに小さくするためα 作動流体の選択の幅を拡大する
ことが可能であも （２）機器の利用温度においてＲ１２と同程度の蒸気圧
を有１，，Ｒ１２の代替として現行機器で使用可能であ
も （３）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ１
２よりも高い威績係数を期待できる等の効果を有するも
のであも
流体に関すん 従来の技術 従夾 冷凍機・ヒートボンプ等において（表 作動流体
としてフロン類（以下Ｒ○○またはＲ○○○と記す）と
呼ばれるハロゲン化炭化水素が知られており、利用温度
としては凝縮温度および／または蒸発温度が略０〜略５
０℃の範囲において通常使用されも 中でもジクロロジ
フルオ口メタン（ＣＣＩ象Ｆ警、Ｒ１２）は冷蔵凧 カ
ーエアコンや大型冷凍機等の作動流体として幅広く用い
られていも 発明が解決しようとする課題 しかしなが転 近年フロンによる底層圏オゾン層破壊が
地球規模の環境問題となっており、戒層圏オゾン破壊能
力が犬であるフロン類（以Ｘ 特定フロンと記す）につ
いて（よ すでに国際条約によって使用量及び生産量の
規制がなさ札 さらに将来的には特定フロンの使用・生
産を廃止しようという動きがあも さて、Ｒ１２はオゾ
ン破壊係数（トリクロロフルオロメタン（ＣＣ Ｉｓｌ
ｅ’）の戊層圏オゾン破壊能力をｌとしたときの戒層圏
オゾン破壊能九 以下ＯＤＰと記す）が１． ０の特
定フロンであり、冷凍・空調機器が広く普及した現＆
Ｒ１２の使用量及び生産量の削減が人類の生活環境に
与える影響は甚だ太きへ 従って、底層圏オゾン破壊能
力が小であり、Ｒ１２の代替となる作動流体の早期開発
が強く要望されていも本発明｛よ 上述の問題に鑑みて
試されたちの弘戒層圏オゾン層に及ぼす影響が小さＬｋ
Ｒ１２の代替となる作動流体を提供するものであん課題
を解決するための手段 本発明は上述の課題を解決するた△ 少なくとｋ クロ
ロジフルオロメタン（ＣＨＣ Ｉ Ｆ！）とジクロロト
リフルオロエタン（Ｃ２Ｔ｛ＣｌａＦｓ）とジクロロフ
ルオ口エタン（ＣｉＨｓＣ ｌ２Ｆ）の３種のフロン類
を含へ クロロジフルオロメタン略５０〜略９５重量勉
ジクロロトリフルオロエタン０〜略５０重量瓢 ジク
ロロフルオロエタンＯ〜略４５重量％の組戒範囲である
ことを特徴とするものであり、特に クロロジフルオロ
メタン略５０〜略９０重量鮫 ジクロロトリフルオロエ
タンＯ〜略５０重量越 ジクロ口フルオロエタンＯ〜略
４５重量％の組或範囲が望ましいものであも作用 本発明ζ友 上述の組合せによって、作動流体を、オゾ
ン破壊能力の極めて低い分子構造中に塩素・水素を共に
含むフロン類であるクロロジフルオロメタン（ＯＤＰ＝
０． ０５）、ジクロロトリフルオロエタン（○ＤＰ
＝０． ０２）およびジクロロフルオ口エタン（ＯＤ
Ｐ＝０． １）の混合物となすことにより、戒層圏オ
ゾン層に及ぼす影響をＲｌ２よりもはるかに小さくする
ことを可能とするものであも 又 本発明は上述の組或範囲とすることによって、冷凍
機・ヒートボンプ等の利用温度である略０〜略５０℃に
おいてＲ１２と同程度の蒸気圧を有Ｌ Ｒ１２の代替
として現行機器で使用可能な作動流体を提供することを
可能とするものであも特に上述の組合せおよび組戊範囲
における○ＤＰは０． ０３〜０． ０７と予想され
Ｒ１２の代替として極めて有望な作動流体となるもので
あんまたかかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過程
および蒸発過程において温度勾配をもったべ熱源流体と
の温度差を近接させたロレンツサイクルを構或すること
により、Ｒ１２よりも高い成績係数を期待できるもので
あも 実施例 以下、本発明による作動流体のいくつかの実施例につい
て、図を用いて説明すも 第１図（よ クロロジフルオ口メタン（Ｒ２２）、２，
２−ジクロロ−１． １． １−トリフルオロエタ
ン（Ｒ１２３）、 ｌ， １−ジクロローｌ−フルオ
ロエタン（Ｒ１４ｌｂ）の３種のフロン類の混合物によ
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る平衡状態を三角座標を用いて示したものであん 本三
角座標においてζ友 三角形の各頂点に 上側頂点を基
点として反時計回りに沸点の低い順に単一物質を配置し
ており、座標平面上のある点における各或分の組戒比（
重量比）は 点と三角形の各辺との距離の比で表されも
またこのとき、点と三角形の辺との距離｛よ 辺に相対
する側にある三角座標の頂点に記された物質の組或比に
対応すん 第１図において１１よ 温度０℃・圧力２．
１１６ｋｇ／ｃｍ”Ｇにおける混合物の気液平衡線
であり、この温度・圧力はＲｌ２の飽和状態に相当すん
気液平衡線（Ｒ１２ Ｑ℃相当〉 １の上側の線は
飽和気相亀 気液平衡線（Ｒ１２０℃相当）ｌの下側の
線は飽和液相線を表わし この画線で挟まれた範囲にお
いては気液平衡状態となん また２ ｇ１ 温度５０
℃・圧力１ １． ３７３ｋｇ／ｃｍ”Ｇにおける混
合物の気液平衡線であり、この温度・圧力もＲ１２の飽
和状態に相当すん 図からわかるよう！；Ｉｎ，Ｒ２２
、Ｒ１２３及びＲｌ４ｌｂがそれぞれ略５０〜略９５重
量越 ０〜略５０重量％ Ｏ〜略４５重量％となるよう
な組或範囲ζ友 略０〜略５０℃の利用温度においてＲ
１２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましＬ１ さ
らに Ｒ２２、Ｒ１２３及びＲ１４ｌｂがそれぞれ略５
０〜略９０重量％ｏ〜略５０重量％．０〜略４５重量％
となるような組或範囲Ｇｉｔ， ｏ℃と５０℃の間の
すべての利用温度においてＲ１２とほぼ同等の蒸気圧を
有するため特に望まし〜も 第１図中の点Ａ１〜点Ｆ１における作動流体の組戊及び
ＯＤＰを第１表に示も 点Ａ１〜点Ｃ１は気液平衡線（
Ｒ１２ ５０℃相当）２の飽和気相線上に また点Ｄ
１〜点Ｆｌは気液平衡線（Ｒ１２ ５０℃相当）２の飽
和液線上にあると共に気液平衡線（Ｒ１２ ０℃相当
）ｌの飽和気相線及び気液平衡線（Ｒ１２ ０℃相当
）１の飽和液相線の両線で挟まれた範囲にあることか板
温度Ｏ℃・圧力２． １ １ ６ ｋｇ／ｃｍ２Ｇ
（Ｒ １ ２の飽和状態に相当）においては気液平衡
状態となん従って、第１表に示された組或を有する作動
流体（′Ｌ Ｏ℃・５０℃におけるＲＬ２の飽和蒸気圧
の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実現し略Ｏ
〜略５０℃の利用温度において、同温度におけるＲ１２
の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒｌ２とほぼ等し
い凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能となるものであ
も ここで（上 気液平衡線（Ｒ１２ ５０℃相当）２上
の点についてのみ説明した力支 点Ａ１〜点Ｆｌの内側
にある戊 すなわ板 温度０℃・圧力２．１１６ｋｇ／
ｃｍ”Ｇ及び温度５０℃・圧力１１．３ ７ ３ｋｇ／
ｅｍ”Ｇ （両者ともＲ１２の飽和状態第１表 に相当）において気液平衡状態となる組或を有する作動
流体についても同様に操作することにより、略０〜略５
０℃の利用温度においてＲ１２とほぼ等しい凝縮温度・
蒸発温度を得ることが可能となるものであも 第２図Ｇ上Ｒ２２、 １．２−ジクロロトリフルオ口エ
タン（Ｒ１２３ａ）、Ｒ１４ｌｂの３種のフロン類の混
合物によって構或される作動流体Ｑ一定温度・一定圧力
における平衡状態を三角座標を用いて示したものであム
第２図において３１よ温度Ｏ℃・圧力２． １ １
６ｋｇ／ｃｍ”Ｇにおける混合物の気液平衡線であり
、また４（上 温度５０１−圧力１ １． ３７３ｋ
ｇ／ｃｍ”Ｇにおける混合物の気液平衡線であん この
場合にｊ＆Ｒ２２、Ｒｌ ２３ａ及びＲ１４ｌｂがそれ
ぞれ略５０〜略９５重量％０〜略５０重量ＳＫＯ〜略４
５重量％となるような組或範囲力ｔ Ｒ１２とほぼ同
等の蒸気圧を有するため望ましく、Ｒ２２、Ｒ１２３ａ
及びＲ１４ ｌｂがそれぞれ略５０〜略９０重量％．０
〜略５０重量勉 ０〜略４５重量％となるような組或範
囲爪 特に望まし〜１ 第２図中の点Ａ２〜点Ｆ２における作動流体の組或及び
ＯＤＰを第２表に示す。点Ａ２〜点Ｃ２は気液平衡線（
Ｒ１２ ５０℃相当）４の飽和気相線上に また点Ｄ
２〜点Ｆ２は気液平衡線（Ｒ１２ ５０℃相当）４の飽
和液線上にあると共に気液平衡線（Ｒ１２ ０℃相当
）３の飽和気相線及び気液平衡線（Ｒ１２０℃相当）３
の飽和液相線の画線で挟まれた範囲にあることか転 温
度０℃・圧力２． １１６ｋｇ／ｃｍ”Ｇ（Ｒｌ２の
飽和状態に相当）においては気液平衡状態となん従って
、第２表に示された組戊を有する作動流体Ｇヨ０℃・５
０℃におけるＲ１２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あ
るいは気液平衡状態を実現し略０〜略５０℃の利用温度
において、同温度におけるＲ１２の飽和蒸気圧で操作す
ることにより、Ｒ１２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度
を得ることが可能となるものであも ここでζよ 気液平衡線（Ｒ１２ ５０℃相当）４上
の点についてのみ説明した力文 点Ａ２〜点Ｆ第２表 ２の内側にある戊 すなわ板 温度０℃・圧力２．１１
６ｋｇ／ｃｍ”Ｇ及び温度５０℃・圧力１ １．３ ７
３ ｋ ｇ／ ｃｍ”Ｇ （・両者ともＲ１２の飽和
状態に相当）において気液平衡状態となる組或を有する
作動流体についても同様に操作することにより、略Ｏ〜
略５０℃の利用温度においてＲ１２とほぼ等しい凝縮温
度・蒸発温度を得ることが可能となるものであも 以上の実施例においては作動流体は３種のフロン類の混
合物によって構或されている力ｔ 構造異性体を含めて
４種以上のフロンの混合物によって作動流体を構戊する
ことも勿論可能であり、この場合、クロロジフルオ口メ
タン略５０〜略９５重量勉 ジクロロトリプルオロエタ
ンＯ〜略５０重量米 ジクロロフルオロエタン０〜略４
５重量％となるような組戊範囲＜１ 略Ｏ〜略５０℃
の利用温度においてＲ１２とほぼ同等の蒸気圧を有する
ため望まし（１ さらに クロロジフルオロメタン略５
０〜略９０重量販 ジクロロトリフルオロエタンＯ〜略
５０重量急 ジクロロフルオロエタン０〜略４５重量％
となるような組戊範囲ζ１０℃と５０℃の間のすべての
利用温度においてＲ１２とほぼ同等の蒸気圧を有するた
め特に望まし鶏特に上述の組合せおよび組或範囲におけ
るＯＤＰは０． ０３〜０． ０７と予想され Ｒ１２
の代替として極めて有望な作動流体となるものであもま
たかかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過程および
蒸発過程において温度勾配をもった奴熱源流体との温度
差を近接させたロレンツサイクルを構或することにより
、Ｒ１２よりも高い或績係数を期待できるものであＬ 発明の効果 以上の説明から明らかなように 本発明（よ 作動流体
を、分子構造中に塩素・水素を共に含むフロン類の３種
以上から戒る混合物となし その組或範囲を特定したこ
とにより、 （１〉戊層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ１２よりもはる
かに小さくするためα 作動流体の選択の幅を拡大する
ことが可能であも （２）機器の利用温度においてＲ１２と同程度の蒸気圧
を有１，，Ｒ１２の代替として現行機器で使用可能であ
も （３）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ１
２よりも高い威績係数を期待できる等の効果を有するも
のであも
第１図およびは第２図ＧＬ ３種のフロン類の混合物
によって構威される作動流体α 一定温度・一定圧力に
おける平衡状態を三角座標を用いて示したレであも １，３・・・気液平衡線（Ｒ１２ ０℃相当）、４・
・・気液平衡線（Ｒｌ２ ５０℃相当〉。
によって構威される作動流体α 一定温度・一定圧力に
おける平衡状態を三角座標を用いて示したレであも １，３・・・気液平衡線（Ｒ１２ ０℃相当）、４・
・・気液平衡線（Ｒｌ２ ５０℃相当〉。
Claims (2)
- （１）クロロジフルオロメタン５０〜９５重量％以下、
ジクロロトリフルオロエタン５０重量％以下、ジクロロ
フルオロエタン４５重量％以下の少なくとも３種のフロ
ン類を含む作動流体。 - （２）クロロジフルオロメタン５０〜９０重量％以下、
ジクロロトリフルオロエタン５０重量％以下、ジクロロ
フルオロエタン４５重量％以下の少なくとも３種のフロ
ン類を含む作動流体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1309661A JPH03168280A (ja) | 1989-11-29 | 1989-11-29 | 作動流体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1309661A JPH03168280A (ja) | 1989-11-29 | 1989-11-29 | 作動流体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03168280A true JPH03168280A (ja) | 1991-07-22 |
Family
ID=17995742
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1309661A Pending JPH03168280A (ja) | 1989-11-29 | 1989-11-29 | 作動流体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03168280A (ja) |
-
1989
- 1989-11-29 JP JP1309661A patent/JPH03168280A/ja active Pending
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