JPH0316712A - 射出成形機の制御方法 - Google Patents
射出成形機の制御方法Info
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- JPH0316712A JPH0316712A JP15050589A JP15050589A JPH0316712A JP H0316712 A JPH0316712 A JP H0316712A JP 15050589 A JP15050589 A JP 15050589A JP 15050589 A JP15050589 A JP 15050589A JP H0316712 A JPH0316712 A JP H0316712A
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- 239000011347 resin Substances 0.000 claims abstract description 36
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims abstract description 36
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 21
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- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 6
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/76—Measuring, controlling or regulating
- B29C45/77—Measuring, controlling or regulating of velocity or pressure of moulding material
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- Mechanical Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は,射出成形機の制御装置,特に射出成形機の射
出速度制御および圧力制御に関する。
出速度制御および圧力制御に関する。
射出成形機で樹脂成形品を整形する場合,例えば.特開
昭83−3928号公報に示されているように,樹脂の
射出,充填,保圧および冷却の順で制御が行なわれる。
昭83−3928号公報に示されているように,樹脂の
射出,充填,保圧および冷却の順で制御が行なわれる。
射出整形機の射出プロセスおよび保圧プロセスでは.樹
脂の流動および冷却.固化に伴なって.1サイクル(射
出成形サイクル)における樹脂の負荷特性が大きく変化
する。
脂の流動および冷却.固化に伴なって.1サイクル(射
出成形サイクル)における樹脂の負荷特性が大きく変化
する。
ここで,従来の速度制御および圧力制御について第4図
を参照して説明する。
を参照して説明する。
従来,射出成形機の射出速度・保圧を制御する際には,
第4図に示すように,PID調節計1を用いて閉ループ
を構成した制御装置が使用されている。例えば、射出速
度を制御する場合,PID調節計1とサーボ弁2とを連
結し,射出戊形機3のスクリュー速度検出値5をフィー
バックして,スクリュー速度指令値4との偏差を求め.
この偏差に基づいてPID:J8節計1から出力される
速度操作量によって8サーボ弁2の開度を調節して,射
出機3のスクリュー速度を制御している。このとき.定
数制御パラメータK,,T.,TDは.バージング時あ
るいは特定の成形品に対する調整手順によって調整,決
定され,固定される。
第4図に示すように,PID調節計1を用いて閉ループ
を構成した制御装置が使用されている。例えば、射出速
度を制御する場合,PID調節計1とサーボ弁2とを連
結し,射出戊形機3のスクリュー速度検出値5をフィー
バックして,スクリュー速度指令値4との偏差を求め.
この偏差に基づいてPID:J8節計1から出力される
速度操作量によって8サーボ弁2の開度を調節して,射
出機3のスクリュー速度を制御している。このとき.定
数制御パラメータK,,T.,TDは.バージング時あ
るいは特定の成形品に対する調整手順によって調整,決
定され,固定される。
[発明が解決しようとする課題]
ところが,これらの手順によって制御パラメータを計算
したとき,成形する品物が異なると.樹脂の粘性やキャ
ビティの形状に依存して.調整時の制御特性(立ち上が
り時間,定数偏差など)や,オペレータの指示通りに動
くこと(操作性)を実現することが不可能となる。
したとき,成形する品物が異なると.樹脂の粘性やキャ
ビティの形状に依存して.調整時の制御特性(立ち上が
り時間,定数偏差など)や,オペレータの指示通りに動
くこと(操作性)を実現することが不可能となる。
したがって,本発明の目的は,成形する品物に関係なく
,良好な成彰品を得ることのできる射出戊形機の制御方
法を提供することにある。
,良好な成彰品を得ることのできる射出戊形機の制御方
法を提供することにある。
[課題を解決するための手段]
本発明によれば,射出成形キャビティに溶融樹脂を射出
する射出部を備える射出戊形機の射出成形プロセスにお
ける制御パラメータを求め,前記制御パラメータを用い
て前記射出部を制御する射出戊形機の制御方法において
,射出成形プロセス中,前記パラメータを,前記樹脂の
特性および前記キャビティの特性の少なくとも一方に基
づいて動的に変化させることを特徴とする射出成形機の
制御方法が得られる。
する射出部を備える射出戊形機の射出成形プロセスにお
ける制御パラメータを求め,前記制御パラメータを用い
て前記射出部を制御する射出戊形機の制御方法において
,射出成形プロセス中,前記パラメータを,前記樹脂の
特性および前記キャビティの特性の少なくとも一方に基
づいて動的に変化させることを特徴とする射出成形機の
制御方法が得られる。
[作用]
射出過程および保圧過程では,調整時の制御特性や操作
性は,樹脂の流動特性によって左右される。すなわち,
金型のキャビティ形状や樹脂の粘性などに依存する。こ
のため本発明においては,射出速度・保圧を制御するパ
ラメータを算出する際に,樹脂の粘性やキャビティ形状
の特徴を反映し,それぞれの成形品に最適な制御パラメ
ータを選択している。
性は,樹脂の流動特性によって左右される。すなわち,
金型のキャビティ形状や樹脂の粘性などに依存する。こ
のため本発明においては,射出速度・保圧を制御するパ
ラメータを算出する際に,樹脂の粘性やキャビティ形状
の特徴を反映し,それぞれの成形品に最適な制御パラメ
ータを選択している。
[実施例]
次に.本発明の一実施例を示した図面を参照して,詳細
に説明する。
に説明する。
第1図を参照すると,本発明の一実施例は,加熱シリン
ダ6および射出シリンダ7を有する射出戒形機と.速度
センサ8と,油圧圧カセンサ9と.樹脂圧圧カセンサ1
0と,金型内圧圧カセンサ11と,スクリュー位置セン
サ12と,射出用サーボ弁13と,制御装置14とから
構成されている。
ダ6および射出シリンダ7を有する射出戒形機と.速度
センサ8と,油圧圧カセンサ9と.樹脂圧圧カセンサ1
0と,金型内圧圧カセンサ11と,スクリュー位置セン
サ12と,射出用サーボ弁13と,制御装置14とから
構成されている。
制御装置14は,D/A変換器15と,スクリュー位置
検出用PGカウンタ16と,A/D変換器17と,パソ
コン端末用インタフエイス18と,メモリ19と.パソ
コン20とを有している。
検出用PGカウンタ16と,A/D変換器17と,パソ
コン端末用インタフエイス18と,メモリ19と.パソ
コン20とを有している。
射出成形作業に先立って,制御装置14に接続されたパ
ソコン20に,■樹脂の種類.■加熱温度および金型温
度.■金型の寸法情報(ゲートの位置,体積,代表厚さ
.流路長など)をデータとして入力する。パソコン中に
は樹脂の物性値のデータベースと.制御パラメータ計算
用プログラムとが内蔵されており,上記データ■〜■を
基にして,樹脂および金型に最適な制御パラメータを計
算する。その計算結果はインクフエイス18を通して,
制御装置14へ送られる。
ソコン20に,■樹脂の種類.■加熱温度および金型温
度.■金型の寸法情報(ゲートの位置,体積,代表厚さ
.流路長など)をデータとして入力する。パソコン中に
は樹脂の物性値のデータベースと.制御パラメータ計算
用プログラムとが内蔵されており,上記データ■〜■を
基にして,樹脂および金型に最適な制御パラメータを計
算する。その計算結果はインクフエイス18を通して,
制御装置14へ送られる。
なお,樹脂の流動経路は,次の原則によって分割される
。
。
(1)加熱シリンダのリザーバ(シリンダの先端の樹脂
溜り)は1個のブロックとみなす。
溜り)は1個のブロックとみなす。
(2〉スプルー,ランナーにおいては,流路を絞る点(
ゲート)毎に1個のブロックとみなす。
ゲート)毎に1個のブロックとみなす。
(3)1個取りの成形品については,流路断面積の変化
点毎に分割を行ない,多数個取りの場合には,樹脂はキ
ャビティの上下・左右のいずれの方向へも同時に充填さ
れるものと仮定する。
点毎に分割を行ない,多数個取りの場合には,樹脂はキ
ャビティの上下・左右のいずれの方向へも同時に充填さ
れるものと仮定する。
以上の前提のもとで.第kブロックまで充填が完了した
ときの射出プロセスにおける樹脂流動は.次の方程式に
よって記述される。
ときの射出プロセスにおける樹脂流動は.次の方程式に
よって記述される。
q 1 ″″ δ r ( p + − p
+++ ) *j−0、1.・・・,k−1
(1)j=1. 2, ・・・, k
(3)ただし.qm−0 ここで,A.はスクリュー断面積,Zはスクリュー速度
であり+ pl+ ql+ δ1,β1およびv
1は5それぞれ金型の第jブロックにおける樹脂の圧力
,流量,抵抗係数,体積弾性係数および体積である。な
お.樹脂の流動は.レイノルズ数を計算することによっ
て層流とみなすことができる。そこで.(l〉式のパラ
メータδ,をHagen−PoIseullleの式を
用いて表す。
+++ ) *j−0、1.・・・,k−1
(1)j=1. 2, ・・・, k
(3)ただし.qm−0 ここで,A.はスクリュー断面積,Zはスクリュー速度
であり+ pl+ ql+ δ1,β1およびv
1は5それぞれ金型の第jブロックにおける樹脂の圧力
,流量,抵抗係数,体積弾性係数および体積である。な
お.樹脂の流動は.レイノルズ数を計算することによっ
て層流とみなすことができる。そこで.(l〉式のパラ
メータδ,をHagen−PoIseullleの式を
用いて表す。
ここで,d,μ,f) + mおよびTは.第jブロッ
クにおける流路の直径,樹脂の見掛け粘性係数.流路長
,樹脂の温度依存係数および樹脂温度である。T0は樹
脂の物性値の基準温度である。
クにおける流路の直径,樹脂の見掛け粘性係数.流路長
,樹脂の温度依存係数および樹脂温度である。T0は樹
脂の物性値の基準温度である。
ゲートの位置は,例えば第2図に示すような成形品の場
合には,■1〜v4で示した体積の部分が充填されるス
トローク長を計算することによって与える。例えば. S+ −V+ /A− . S2 − (V,+2V2 )/A,,S3 − (V
l +2V2 +2V3 )/A.,S4 − (’/
+ +2V2 +2V3 +4V4 )/A−となる。
合には,■1〜v4で示した体積の部分が充填されるス
トローク長を計算することによって与える。例えば. S+ −V+ /A− . S2 − (V,+2V2 )/A,,S3 − (V
l +2V2 +2V3 )/A.,S4 − (’/
+ +2V2 +2V3 +4V4 )/A−となる。
ここにS,はストローク長,A.はスクリューの断面積
を示す。したがって,最適の制御パラメータは,So(
スタート)からS,,S.からS2というように.各ス
トローク間毎に,動的に変化していることになる。
を示す。したがって,最適の制御パラメータは,So(
スタート)からS,,S.からS2というように.各ス
トローク間毎に,動的に変化していることになる。
したがって.射出動作を行なうにあたっては,スクリュ
ーが前進し,各ストローク位置S,,S2・・・を通過
する毎に.メモリ19から予め計算した制御パラメータ
を切り換えながら,射出サーボ弁13への操作量を計算
しておき,当該操作量にしたがって制御を行なえば,最
適な成形を行なうことができる。
ーが前進し,各ストローク位置S,,S2・・・を通過
する毎に.メモリ19から予め計算した制御パラメータ
を切り換えながら,射出サーボ弁13への操作量を計算
しておき,当該操作量にしたがって制御を行なえば,最
適な成形を行なうことができる。
操作量の計算に際しては,油圧,樹脂圧,金型内圧,射
出速度などの必要な情報をそれぞれセンサ9,10,1
1.8によって検出し,A/D変換器17を通して制御
装置14内に取り込むことになる。
出速度などの必要な情報をそれぞれセンサ9,10,1
1.8によって検出し,A/D変換器17を通して制御
装置14内に取り込むことになる。
保圧時についても,先に入力したデータ■〜■によって
.樹脂の冷却プロフィールを推定し,樹脂の溶解部体積
の時間変化に応じて制御パラメータを切り換える。
.樹脂の冷却プロフィールを推定し,樹脂の溶解部体積
の時間変化に応じて制御パラメータを切り換える。
以後,射出成形プロセスを繰り返す毎に,財出・保圧プ
ロセスそれぞれにおいてスクリュー位置.時間によって
制御パラメータの切り換え動作を行なう。
ロセスそれぞれにおいてスクリュー位置.時間によって
制御パラメータの切り換え動作を行なう。
次に,本実施例の動作を説明する。成形作業を開始する
にあたって,第3図に示すように,パソコン20に,■
樹脂の種類,■加熱温度および金型温度,■金型の寸法
情報を人力する。バソフン20によって,これらの情報
から樹脂流動の動特性の式(1)〜(4)を計算し,そ
れを用いてパソコン内のプログラムに予め内蔵された望
ましい特性を実現するように制御パラメータを計算する
(この計算には,制御理論の分野で用いられる極配置法
,最適レギュレー夕法などいくつかの手法を用いること
ができる)。制御パラメータの計算結果は,第4図に示
すように,ゲート間で区切られた区間(第3図の1,n
,m)毎に計算されたあと,コントローラ14のインタ
フェース18へ転送される。
にあたって,第3図に示すように,パソコン20に,■
樹脂の種類,■加熱温度および金型温度,■金型の寸法
情報を人力する。バソフン20によって,これらの情報
から樹脂流動の動特性の式(1)〜(4)を計算し,そ
れを用いてパソコン内のプログラムに予め内蔵された望
ましい特性を実現するように制御パラメータを計算する
(この計算には,制御理論の分野で用いられる極配置法
,最適レギュレー夕法などいくつかの手法を用いること
ができる)。制御パラメータの計算結果は,第4図に示
すように,ゲート間で区切られた区間(第3図の1,n
,m)毎に計算されたあと,コントローラ14のインタ
フェース18へ転送される。
制御パラメータが設定されると,成形作業を開始し.制
御パラメータおよびセンサ9.10,11.8によって
検出されたデータを用いて操作量の計算を行ない,サー
ボバルブ13の操作を行なう。
御パラメータおよびセンサ9.10,11.8によって
検出されたデータを用いて操作量の計算を行ない,サー
ボバルブ13の操作を行なう。
[発明の効果]
以上説明したように.本発明によれば,種々の樹脂や戊
形品に対して最適な制御パラメータを計算することによ
って (1)成形品に要求される精度を実現すること,(2)
機械をオペレータの指示通りに動かすこと,が可能にな
り,精度面・操作性の面で性能を向上させることができ
る。
形品に対して最適な制御パラメータを計算することによ
って (1)成形品に要求される精度を実現すること,(2)
機械をオペレータの指示通りに動かすこと,が可能にな
り,精度面・操作性の面で性能を向上させることができ
る。
第1図は本発明の一実施例のブロック図,第2図は戊形
品を分割してブロック化することを説明するための図,
第3図は本実施例の動作を説明するための図,第4図は
従来の射出機の制御方法を示すブロック図である。 1・・・P I D:A節計,2・・・サーボアンプ,
3・・・射出成形機.4・・・スクリュー速度指令値.
5・・・スクリュー速度検出値.6・・・加熱シリンダ
,7・・・射出シリンダ,8・・・速度センサ.9・・
・油圧圧カセンサ,10・・・樹脂圧圧カセンサ.11
・・・金型圧カセンサ.12・・・スクリュー位置セン
サ.13・・・射出用サーボ弁.14・・・制御装置.
15・・・D/A変換器,16・・・位置検出用PGカ
ウンタ,17・・・A/D変換器,18・・・パソコン
端末用インタフェイス.1つ・・・メモリ,20・・・
パソコン。
品を分割してブロック化することを説明するための図,
第3図は本実施例の動作を説明するための図,第4図は
従来の射出機の制御方法を示すブロック図である。 1・・・P I D:A節計,2・・・サーボアンプ,
3・・・射出成形機.4・・・スクリュー速度指令値.
5・・・スクリュー速度検出値.6・・・加熱シリンダ
,7・・・射出シリンダ,8・・・速度センサ.9・・
・油圧圧カセンサ,10・・・樹脂圧圧カセンサ.11
・・・金型圧カセンサ.12・・・スクリュー位置セン
サ.13・・・射出用サーボ弁.14・・・制御装置.
15・・・D/A変換器,16・・・位置検出用PGカ
ウンタ,17・・・A/D変換器,18・・・パソコン
端末用インタフェイス.1つ・・・メモリ,20・・・
パソコン。
Claims (1)
- 1、射出成形キャビティに溶融樹脂を射出する射出部を
備えた射出成形機の射出成形プロセスにおける制御パラ
メータを求め、前記制御パラメータを用いて前記射出部
を制御する射出成形機の制御方法において、前記射出成
形プロセス中、前記パラメータを、前記樹脂の特性およ
び前記キャビティの特性の少なくとも一方に基づいて動
的に変化させることを特徴とする射出成形機の制御方法
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1150505A JP2787470B2 (ja) | 1989-06-15 | 1989-06-15 | 射出成形機の制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1150505A JP2787470B2 (ja) | 1989-06-15 | 1989-06-15 | 射出成形機の制御方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0316712A true JPH0316712A (ja) | 1991-01-24 |
JP2787470B2 JP2787470B2 (ja) | 1998-08-20 |
Family
ID=15498333
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1150505A Expired - Fee Related JP2787470B2 (ja) | 1989-06-15 | 1989-06-15 | 射出成形機の制御方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2787470B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010115898A (ja) * | 2008-11-14 | 2010-05-27 | Japan Steel Works Ltd:The | 射出機加熱シリンダの温度制御装置 |
CZ306925B6 (cs) * | 2014-03-24 | 2017-09-20 | Výzkumný a zkušební letecký ústav, a.s. | Zařízení neinvazivního monitorování toku dielektrické matrice v průběhu RTM procesu |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60139422A (ja) * | 1983-12-28 | 1985-07-24 | Fanuc Ltd | 射出成形機 |
JPS6382724A (ja) * | 1986-09-26 | 1988-04-13 | Nissei Plastics Ind Co | 射出成形機の制御方法 |
-
1989
- 1989-06-15 JP JP1150505A patent/JP2787470B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60139422A (ja) * | 1983-12-28 | 1985-07-24 | Fanuc Ltd | 射出成形機 |
JPS6382724A (ja) * | 1986-09-26 | 1988-04-13 | Nissei Plastics Ind Co | 射出成形機の制御方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010115898A (ja) * | 2008-11-14 | 2010-05-27 | Japan Steel Works Ltd:The | 射出機加熱シリンダの温度制御装置 |
CZ306925B6 (cs) * | 2014-03-24 | 2017-09-20 | Výzkumný a zkušební letecký ústav, a.s. | Zařízení neinvazivního monitorování toku dielektrické matrice v průběhu RTM procesu |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2787470B2 (ja) | 1998-08-20 |
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---|---|---|---|
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