JPH03155494A - 溶接補助材 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、溶接補助材であって、主として、溶接時に溶
融金属の流出を堰止め該溶融金属を一定の形にする型込
め用として用いられたりあるいは溶接部を外気から遮断
するために用いられたりする溶接補助材に関する。

（従来の技術） アークスタッド溶接においては、従来がら、溶融金属の
型込めや溶接部の外気からの遮断等を行なうためアーク
シールド（フェルール）と称される溶接補助材が用いら
れている。

かかるアークシールドとしては、従来例えばセラミック
ス製のものが用いられており、この従来のセラミックス
製アークシールドは溶接時の熱衝撃（１，３００℃以上
）により破損し、再使用できず、従って溶接後ハンマ等
で粉砕し溶接部から除去している。

この様に、従来のセラミックス製アークシールドは、各
スタッド毎に１個ずつ必要であって再使用不可能な消耗
品であり、また各スタッド毎に装着し、溶接後も粉砕除
去しなければならないという問題を有している。

かかる問題を解決すべく、例えば特開昭５９−１４１３
７９号公報や実開昭８０−１８１２８９号公報に開示さ
れているように、アークシールドを耐熱衝撃性に優れた
材料で形成しかつ分割体とすることによってアークシー
ルドの多数回使用を実現しようとする試みがなされてい
る。

（発明が解決しようとする課題） しかしながら、上記実開昭８０−１８１２８９号公報に
おいては、耐熱衝撃性に優れた材料として単にセラミッ
クスと記載するのみであり、従来のセラミックス製アー
クシールドに比してより高い耐熱衝撃性を有し、多数回
の溶接（熱衝撃）に耐え得る具体的材料は何ら開示され
ていない。

また、上記特開昭５９−１４１３７９号公報には、耐熱
衝撃性に優れた材料として窒化珪素セラミックスが挙げ
られているが、本発明者らの実験によるとこの窒化珪素
セラミックスはスタッド溶接時の１〜２回の熱衝撃で破
損し、多数回繰返し使用を可能にする程の優れた耐熱衝
撃性は有していない。

本発明の目的は、上記事情に鑑み、耐熱衝撃性に優れた
多数回の繰返し使用が可能な上記アークシールド等の溶
接補助材を提供することにある。

（課題を解決−するための手段） 本発明に係る溶接補助材は、上記目的を達成するため、
窒化ホウ素を２０重置火以上含有するセラミックスから
成ることを特徴とする。

（作　　用） 上記窒化ホウ素を２０重量％以上含有するセラミックス
は、他のセラミックスに比して耐熱衝撃性に優れ、かつ
窒化ホウ素の作用により溶融金属との付着性が極めて低
い。よって、かかるセラミックスから成る溶接補助材は
、多数回の繰り返し使用が可能である。

（実　施　例） 以下、図面を参照しながら本発明の実施例について詳細
に説明する。

第１図は本発明の実施例であるアークシールドを示す斜
視図である。図示のアークシールド２は、以下に詳述す
るように窒化ホウ素を２０重量％以上含有するセラミッ
クスから成る２個のアークシールド分割体４を組合せて
成り、略円筒形状に形成されている。両分割体４は同一
の略半円筒形状であり、第２図はその分割体４を斜め上
方から、第３図はその分割体４を斜め下方から見た斜視
図である。

上記アークシールド２は、第４図に示す様に、母材（被
溶接材）８にスタッド１ｏを溶接する際、スタッド１０
に嵌合させると共に下面を母材８の上面に当接させて溶
接部（スタッド１０の下面と母材８の上面とが当接して
いる部分）１２を取り囲む態様で配設され、図示の状態
で溶接が行なわれ、上記アークシールド２により溶接時
における上記溶接部１２の外気からの遮断や溶接部１２
において生じる溶融金属の型込め等が行なわれる。

上記アークシールド２の下面には溶接時にアークシール
ド２の内外を連通させる所定開口面積の連通溝１４が複
数形成され、また土壁ｌＧにはスタッド１０の外径より
わずかに大きいスタッド挿通孔１８が形成され、さらに
このアークシールド２を以下に述べる溶接機に保持させ
るための円筒状の被保持部２０が形成されている。

第５図は上記アークシールド２を用いてアークスタッド
溶接を行なう溶接機を示す正面図、第６図は第５図に示
す溶接機の右側側面図である。

図示の溶接機２２は、基部２４と、基部２４に固設され
た２本の脚部２８にそれぞれ支点ビン２８を介して回動
可能に支持された１対のレバー３０と、各レバー３０の
上端にジヨイントビン３２を介して一端が回動可能に連
結され、他端同志がジヨイントピン３４を介して回動可
能に連結された１対のリンク３６と、一方のリンク３６
の上記一端に固着され左右横方向（第５図の矢印入方向
）に延びるハンドル３８と、上記両リンク３Ｂの他端同
志を連結するジヨイントピン３４が挿通され上下方向（
第５図の矢印Ｂ方向）に延びる長孔４０を有し上記基部
２４に固着された長孔部材４２と、上記各レバー３０の
下端に設けられたアークシールド保持部４４と、上記基
部２４に立設された１対のロッド４６に取り付けられた
溶接銃４８とを備えて成る。

上記レバー３０は図中に破線で示す如く開閉可能であり
、該レバー３０の開閉は上記ハンドル３８を上下方向に
回動させることによって行なわれる。また、上記溶接銃
４８の下端部には上記スタッド１ｏの頭部を保持するた
めのチャック５０が設けられている。また、上記溶接銃
４８には溶接スイッチ５４を有する把手５Ｇが設けられ
ている。

上記各アークシールド保持部４４は、それぞれ上記一方
のアークシールド分割体４を保持するものであり、内側
挟持部６０を有する保持部本体６２と外側挾持部６４と
を備え、該外側挾持部６４をアークシールド分割体４へ
向う内側方向に押圧することにより該外側挟持部６４と
上記内側挾持部６ｏとでアークシールド分割体４を挾持
している。

また、上記保持部本体８２には貫通孔６６が形成され、
該貫通孔６Ｂに上記レバー３ｏの下端部に形成された小
径部３０ａを貫通させ、該小径部３０ａの下端にナツト
６８を螺合し、もってアークシールド保持部４４を上記
レバー３０に取り付けている。

上記溶接機２２によるアークスタッド溶接は次の様にし
て行なわれる。まず上記ハンドル３８を第５図中実線で
示す位置から破線で示す位置まで上方に回動させ、こう
することによって２本のレバー３０を開いて破線で示す
開状態とし、しかる後溶接銃の先端に設けられたチャッ
ク５０にスタッド１０の頭部を把持させる。次に、上記
ハンドル３８を下方に回動させ、それによって両レバー
３０を閉じて実線で示す元の閉状態とする。この閉状態
においては、各レバー３０に設けられているアークシー
ド保持部４４が互いに当接し、各アークシールド保持部
４４にそれぞれ保持されたアークシールド分割体４も互
いに当接して円筒状のアークシールド２が形成され、こ
のアークシールド２の中に上記第４図に示す態様でスタ
ッドｌＯが嵌挿された状態となっている。続いて、この
状態から、溶接機２２を下降させ母材８の所定位置上に
スタッドｌＯの下面およびアークシールド２の下面を当
接させ、溶接銃の把手５Ｂに設けられたスイッチ５４を
押して溶接を行なう。溶接終了後は、上記ハンドル３８
を上方に回動させてレバー３０を開き、以後同様にして
アークスタッド溶接を繰り返し行なう。

上記ハンドル３８による２本のレバー３０の開閉作動に
ついて、第７図〜第９図を参照しながら詳しく説明する
。まず、第７図に示す様に、ハンドル３８が水平状態に
あるときはレバー３０は閉状態にあり、この状態からハ
ンドル３８を上方に回動させると、第９図に示す如く上
記両リンク３６の他端を互いに回動可能に連結するジヨ
イントピン３４が上記長孔４０に沿って下降し、上記両
リンク３Ｂは図示の如く傾き、両レバー３０が支点ピン
２８を中心として下開き方向に回動して開状態となる。

また、この第９図に示す状態からハンドル３８を下方に
回すと両レバー３０は第７図に示す閉状態に戻る。なお
、第８図は第７図の■−■線断面図である。

上記溶接機２２では、ハンドル３８を回動させることに
よってレバー３０（アークシールド分割体４）の開閉を
行なうように構成されており、従ってその開閉操作を非
常に簡単にかつ意のままに行なうことができる。

また、上記溶接機２２では、レバー３０（アークシール
ド分割体４）の開閉をスタッド１０を含む上下平面内で
行なうように構成されており、従ってレバー３０の開閉
を例えばスタッド１０に対して直角な平面内（母材８の
上面に平行な平面内）で行なう構成のものに比し、多数
本のスタッド１０を溶接する場合に他のスタッド１０と
干渉する等の問題が生じない。

また、上記ハンドル３８は、単にレバー３０め開閉用の
みでなく、上記溶接銃の把手５６と協働して溶接姿勢安
定用ハンドルとしても機能している。即ち、上記溶接銃
４８に設けられた把手５６は、溶接銃４８の後面から後
方に向けて前後方向（第６図の矢印Ｃ方向）に延び、該
把手５Ｇに対して上記ハンドル３８が９０″の角度をな
しかつ下方に設けられた配置となっている。上記ハンド
ル３８をこの様に溶接機の把手５Ｂに対して直角方向に
かつ下方に設けることにより、溶接時右手で溶接機の把
手５６を握り人指し指をスイッチ５４に掛け、左手で上
記ハンドル３８を握って溶接機２２をバランス良く保持
でき、溶接作業者は安定した溶接姿勢をとりやすくなり
、作業能率の向上および溶接不良の低減が図られる。

また、上記チャック５０はスタッド１０を溶接銃４８と
同軸５２上に位置させて保持すべく構成され、かつチャ
ック５０に把持されたスタッド１０は上記アークシール
ド保持体４４が取り付けられる２本のレバー３０と同一
平面上に位置する、即ちスタッド１０の中心軸と２本の
レバー３０の中心軸とは同一平面（左右かつ上下方向に
延びる平面）上に位置すべくレバー３０と溶接銃４８と
が配設されている。そして、この様な構成とすることに
より、アークシールド２が確実・均等に母材上に当接せ
しめられ、それによって安定的な溶接が可能となり、溶
接の信頼性の向上が図られる。

また、上記溶接機２２においては、アークシールド２お
よびアークシールド保持部４４を２分割し、それらをレ
バー３０の下端に取り付け、スタッドＩＯのチャック５
０への装着時には該レバー３０を大きく開きチャック５
０近傍には大きな空間が確保される構造であるので、ス
タッドＩＯのチャック５０への装着が容易である。

さらに、以下に述べる様にアークシールド保持部４４の
一方の当接面にはガイドピン８０が、他方の当接面には
ガイド孔８２が設けられ、それによってレバー３０を閉
じた際の両アークシールド保持部４４ひいてはアークシ
ールド分割体４の適正当接が確保されるようになってい
る。

次に、上記アークシールド保持部４４によるアークシー
ルド分割体４の保持について、第１０図および第１１図
を参照しながらさらに詳細に説明する。

第１０図は第１１図のＸ−Ｘ線断面図、第１１図は第１
Ｏ図のＸＩ−ＸＩＸ線断面図あり、両図とも上記レバー
３０を閉じて１対のアークシールド分割体４を当接させ
、それによって円筒状のアークシールド２が形成されて
いる状態を示す図である。

図示の如く、各保持部本体６２には上記アークシールド
分割体の半円筒状被保持部２０の内側面に接する半円筒
状の内側挾持部６０が形成され、上記アークシールド分
割体４はその被保持部２０の内側面を上記内側挾持部６
０の外側面に当接させて保持部本体６２に装着され、各
被保持部２０の外側にはそれぞれ１７４円筒状（断面９
０°の円弧状）の外側挟持部６４が２個ずつ配設され、
各外側挾持部６４はそれぞれ保持部本体６２に螺合され
た抑圧部材たる押圧ネジ７０によって中心（アークシー
ルド分割体４を当接して円筒状アークシールド２が形成
された場合のその円筒状アークシールド２の中心）方向
に押圧され、それによってアークシールド分割体４は上
記内、外挾持部８０．６４で挾持されている。

上記押圧ネジ７０による外側挾持部６４の押圧は、該外
側挟持部６４の中央部（９０”円弧方向の中央部）にお
いて上記中心方向に押圧すべく、上記押圧ネジ７０の先
端を上記外側挾持部６４の上記中央部に当接させかつ該
押圧ネジ７０の軸が中心方向に向くように設定されてい
る。

円筒状アークシールド２を２分割して各アークシールド
分割体４を保持する場合、上述の如く半円筒状の内側挟
持部６０と２個の１７４円筒状の外側挟持部６４とで挾
み、かつ各外側挟持部６４を上記中央部において上記中
心方向に押圧する構成を採用することによって、溶接時
におけるアークシールド分割体４と保持部本体６２およ
び外側挾持部６４との熱膨張率の違いによるアークシー
ルド分割体４の割れ等の防止が図られている。

即ち、内外挾持部８０．８４とアークシールド分割体の
被保持部２０とは、溶接前は平面図である第１２図に示
す様に互いに全域で接した状態にある。この状態から溶
接を行ない、高温状態となると各部６０、２０．８４は
熱膨張する。この場合、アークシールド分割体４は前述
の如くセラミックスから成り、また内外挟持部６０．６
４は放熱性を向上させるため例えば銅等の熱伝導性の良
好な金属により形成されており、セラミックスは殆んど
熱膨張しないが金属は大きく熱膨張する。従って、もし
外側挾持部６４も半円筒状でありその円周方向中央部に
おいて上記中心方向に外側挾持部６４を押圧するように
すると、第１３図に示す様にアークシールド分割体の被
保持部２０はその中央部のみで外側挟持部６４′に接し
て該中央部から中心方向の力を受け、かっ両端部のみで
内側挟持部６０に接して該両端部から外方に向かう反力
を受け、この第１３図から容易に理解されるようにアー
クシールド分割体４には極めて大きな熱応力（曲げモー
メント）が作用し、クラックが生じ破損しやすい状態と
なる。

これに対し、上記溶接機においては、半円筒状の外側挾
持部６４′をさらに２分割して２個の１／４円筒状外側
挟持部６４とし、各１７４円筒状外側挟持部６４の円周
方向中央部において上記中心方向に押圧力を加えるよう
に構成されているので、熱膨張時における力の作用状態
は第１４図に示す通りとなり、この図から容易に理解さ
れるようにアークシールド分割体４に作用する熱応力（
曲げモーメント）は上記第１３図の場合に比して非常に
小さく、よって熱膨張率の違いによるアークシールド分
割体４のクラックや破損の恐れの著るしい軽減が図られ
ている。

上記押圧ネジ７０には係止ネジ７２が螺合され、該係止
ネジ７２に上記外側挟持部６４が嵌挿され係止されてい
る。これにより、上記押圧ネジ７０による外側挾持部６
４の抑圧が解除された際の該外側挟持部６４の上記保持
部本体６２からの脱落防止が図られている。

また、上記係止ネジ７２は所定の間隙をもって外側挾持
部６４に遊嵌挿されており、このことと上記抑圧ネジ７
０の先端部（外側挟持部６４を押圧する部分）が略円錐
状となっていることとで、抑圧ネジ７０に対する外側挾
持部６４の変位自由度を高め、それによって上記熱膨張
時にアークシールド分割体４へ作用する力の軽減が図ら
れている。

また、同じく熱膨張時にアークシールド分割体４へ作用
する力の軽減を図るため、図示していないが、例えば押
圧ネジ７０の先端押圧部をバネ等から成る緩衝機構によ
り上記中心方向に向けて変位可能に支持するようにして
も良い。

また、上述の様に上記アークシールド保持部４４（保持
部本体６２および外側挾持部６４）は熱伝導率の高い銅
もしくはその合金により作製され、またアークシールド
保持部４４の外周には保持部本体６２と一体となった放
熱フィン７４が形成されており、これらにより溶接時に
発生した高熱はセラミ・ソクス製アークシールドに蓄熱
されることなく空気中に効率良く放熱され、該アークシ
ールドの高温劣化が防止され、寿命の伸長が図られてい
る。

また、上記アークシールド保持部４４は、その保持部本
体６２を介して、上記レバー３０の段差部（小径部３０
ａと大径部３０ｂとの段差部）と上記す・ント６８との
間で所定長小径部３０ａに沿ってスライド可能に設けら
れ、かつ上記レバー大径部３０ｂにはバネ受け７６が固
着され、このバネ受け７６と上記保持部本体６２の上面
との間には圧縮バネ７８が設けられ、それらによってア
ークシールド２に対する緩衝機構が構成され、この緩衝
機構により、溶接の際セラミックス製アークシールド２
を無理な力を加えることなく安定して母材８に押し付け
ることが可能となっている。即ち、溶接前は第５図中２
点鎖線で示されている様にレバー３０の下端はアークシ
ールド２の下端より上方に位置しているが、溶接時に溶
接機２２を母材８に向けて押し付ける場合には、レバー
３０の下端が母材８の上面に当接する。

つまり、溶接時に溶接機が動かぬ様に固定するに足る作
業者の押し付は力は全てこの２本のレバー３ｏを通して
母材８に伝えられ、よってアークシールド２は常に圧縮
バネ７８による一定の無理のない押圧力で母材８に押し
付けられる構造となっている。

また、上記アークシールド２はその全外周を上記アーク
シールド保持部４４によって覆われており、それにより
アークシールド２が直接外部の器物に当たり損傷、破壊
するのを防止している。

次に、上記アークシールド２の材質について説明する。

上記アークシールド２は、前述の如く窒化ホウ素を２０
重量％以上含有するセラミックスから形成されており、
かかるアークシールド２は、その様な材質で形成されて
いることにより、アーク溶接時の熱衝撃（１，３００℃
以上）に耐えることができると共に溶融金属に対する付
着性がなく、よって多数回の繰り返し使用が可能である
。

下記の表１は各種のセラミックスにより上記第１図に示
す様なアークシールドを作製し、そのアークシールドを
用いて上記第５，６図に示す溶接機で繰り返しアークス
タッド溶接実験を行ない、その際の各アークシールドの
繰り返し溶接可能回数および溶接性評価ＪＩＳ試験（Ｊ
　Ｉ　Ｓ　　Ｂ１１９１１「頭付きスタッド」）による
合否判定結果を示すものである。

なお、上記表１中における実施例１〜実施例５までの窒
化ホウ素を含有するセラミックスは、各々ホットプレス
法にて圧力２３０　Ｋ’ｊ／ｃｍ温度１５８０℃にて４
０分間最高温度に保ち焼結を行なったものを用いた。

溶接は、溶接電流１２００〜１３００Ａ、アークタイム
０．８秒で行なった。また、使用した材料は全て９９％
以下の純度のものを用いた。さらに、ＪＩＳ試験におい
ては、繰り返し使用が１００回以上のものについては１
００回目からの溶接片を必要個数用いて試験に供した。

その他は通常のＪＩＳ　　Ｂ１１９８に依り試験を行な
った。

上記表１から明らかな様に、窒化ホウ素を含有するセラ
ミックスから成るアークシールドを用いた溶接は、いず
れもＪＩＳ試験合格であり、繰り返し溶接可能回数も１
００回以上であり、他の従来例セラミックスや比較例セ
ラミックスに比して著しく耐熱衝撃性が優れ、繰り返し
溶接可能回数が大幅に向上していることが認められる。

次に、窒化ホウ素の含有量の異なる各種窒化ホウ素セラ
ミックスにより上記と同様の実験を行ない、窒化ホウ素
の含有量による影響を調べたので、その結果を下記表２
に示す。

なお、上記表２中の各種セラミックスのうち窒化ホウ素
を多く含むものについては、最高温度１５５０℃にて焼
結したものを用いた。

上記衣２から明らかな様に、窒化ホウ素の含有量が多い
ほど繰り返し溶接可能回数が多く、また溶接性評価ＪＩ
Ｓ試験でも良好な結果が得られることが認められ、特に
窒化ホウ素を２０重量％以上含有する場合には上記ＪＩ
Ｓ試験を合格し、かつ１０回以上の繰り返し溶接が可能
であり、従って窒化ホウ素を２０重量％以上含有するセ
ラミックスが優れた耐熱衝撃性を有する材料として繰り
返し溶接に適用可能なことが認められる。なお、より実
ぬ的には、１００回以上の繰り返し溶接が可能なセラミ
ックス、即ち窒化ホウ素を４０重量％以上含有するセラ
ミックスが望ましい材料であると考えられる。

次に、適切な溶接条件を調べるため、溶接電流とアーク
タイムを変えた場合の試験を、窒化ホウ素含有量が４０
％重量以上のセラミックスから成るアークシールド（表
２中のアークシールドＢ、　　Ｅ。

Ｆ、Ｇ）を用いて前記と同様のＪＩＳ試験とＪＡＳＳ試
験（ＪＡＳＳ６鉄骨工事付則５「スタ・ノド溶接の品質
試験」）とを行なった。その結果を表３に示す。

なお、上記表３中のＪＩＳおよびＪＡＳＳ試験において
は、１００回目からの溶接試験片を必要個数用いて試験
に供した。

上記衣３より、窒化ホウ素を４０重−％以上含有するセ
ラミックスから成るアークシールドを用いた場合、従来
品のアークシールドを用いた場合と同等またはそれ以上
の広い適切溶接条件範囲が存在することが認められる。

上記各種の実験から明らかな様に、窒化ホウ素を２０重
量％以上含有するセラミックスから成るアークシールド
は、従来の他のセラミックスから成るアークシールドに
比して十分に優れた耐熱衝撃性を有し、多数回の繰返し
溶接が可能であり、その結果例えば上述の如き溶接機と
組合せて使用することにより、従来のセラミックス製ア
ークシールドの欠点、つまりアークシールドは１回のみ
使用可能であり、従って溶接するスタッドの本数だけア
ークシールドを用意しなければならずかつ溶接前に各ス
タッドへのアークシールドの装着および溶接後のアーク
シールドの粉砕除去という面倒な手間を要するという欠
点を全て解消することができる。

本発明に係る窒化ホウ素を２０重量％以上含有するセラ
ミックスから成る溶接補助材は、上記アークシールドの
みではなく、他の種々の溶接補助材、例えば板と板との
継ぎ手アーク溶接における溶接補助材（タブ）や棒鋼と
棒鋼の継ぎ手溶接における溶接補助材（当て材）等に適
用可能である。

第１５図は上記タブに本発明を適用した場合の板と板と
の継ぎ手アーク溶接を示す斜視図であり、板９０と板９
２とは溶接部９４においてアーク溶接され、該溶接部９
４の両端には窒化ホウ素を２０重量％以上含有するセラ
ミックスから成るタブ９Ｂが配設されている。上記タブ
９６の配設は、強力な永久磁石例えばレア・アース系永
久磁石や機械的なネジ止め等によって行なえば良い。

上記の如く窒化ホウ素を２０重量％以上含有するセラミ
ックスで作製したタブを用いれば、該タブは優れた耐熱
衝撃性を何し、１つのタブで繰り返し多数回の溶接が可
能であり、従来の１回のみしか使用できない金属製また
はセラミックス製のタブと比較して経済性および作業能
率の向上が図られる。

第１６図は上記力て材に本発明を適用した場合の棒鋼と
棒鋼の継ぎ手溶接（エンクローズ溶接）を示す正面図Ｊ
第１７図は第１６図のＸ■−Ｘ■線断面図であり、棒鋼
９８と棒鋼１００とは端面を対向させて配置され、両端
面対向部には上記窒化ホウ素を２０重量％以上含有する
セラミックスで作製した断面Ｕ字状の当て材１０２が配
され、該当て材１０２の外側は金属製押え治具１０４が
配され、かかる状態の下で溶接棒１０６を用いたガス溶
接により上記棒鋼の両端面が溶接される。

上記の如く窒化ホウ素を２０％以上含有したセラミック
スで作製した当て材を用いれば、該当て材は含有してい
る窒化ホウ素の作用により金属との付着性が極度に小さ
くなるため溶接後も容易に取り外すことが可能であり、
経済性と作業能率の向上が図られる。

（発明の効果） 以上詳細に説明した様に、本発明に係る溶接補助材は窒
化ホウ素を２０重量％以上含有するセラミックスから成
るので、耐熱衝撃性に優れかつ溶融金属に対する付着性
も極めて低く、よって多数回の繰り返し使用が可能であ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図および第３図は本発明に係る溶接補助材
の一例を示す斜視図、 第４図は第１図に示す溶接補助材の使用状態を示す断面
図、 第５図は第１図に示す溶接補助材を用いる溶接機を示す
正面図、 第６図は第５図に示す溶接機の右側面図、第７図および
第９図は第５図に示す溶接機のレバー開閉機構を示す正
面図、 第８図は第７図の■−■線断面図、 第１０図および第１１図は第５図に示す溶接機のアーク
シールド保持部の詳細図であり、第１０図は第１１図の
Ｘ−Ｘ線断面図、第１１図は第１０図のＸｌ−Ｘ１線断
面図、 第１２図、第１３図および第１４図は高温時におけるア
ークシールド保持状態の変化を説明するための平面図、 第１５図は本発明の他の適用例を示す斜視図、第１６図
は本発明のさらに他の適用例を示す正面図、 第１７図は第１６図のＸ■−Ｘ■線断面図である。 ２　（４）　、　９６．１０２・・・溶接補助材第５図 第６図 区 Ｏコ 一〇〇 第 ］Ｏ 図 暑 第 １ 図 ４ 第 ２ 図 第 ３ 図 第 ４ 図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 窒化ホウ素を２０重量％以上含有するセラミックスから
   成ることを特徴とする溶接補助材。