JPH0313938B2 - - Google Patents
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- JPH0313938B2 JPH0313938B2 JP29588785A JP29588785A JPH0313938B2 JP H0313938 B2 JPH0313938 B2 JP H0313938B2 JP 29588785 A JP29588785 A JP 29588785A JP 29588785 A JP29588785 A JP 29588785A JP H0313938 B2 JPH0313938 B2 JP H0313938B2
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- cast iron
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- iron pipe
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Landscapes
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、ダクタイル鋳鉄管を遠心力鋳造によ
る製造する方法に係り、特に長尺管であつても組
織むらが生じず、管全体に亘つて基地をベイナイ
ト組織にすることができる高強度ダクタイル鋳鉄
管の製造方法に関する。
る製造する方法に係り、特に長尺管であつても組
織むらが生じず、管全体に亘つて基地をベイナイ
ト組織にすることができる高強度ダクタイル鋳鉄
管の製造方法に関する。
(従来の技術)
ダクタイル鋳鉄管の高強度化は各方面より要望
されており、その方法として、オーステンパー処
理がある。これは、オーステナイト化温度(850
〜950℃)から塩浴炉などを用いて300〜450℃に
急冷し、浴内でその温度に一定保持して、強靭な
ベイナイト組織を得る方法である。また、他の方
法として、Ni、Cr、Mo等の合金元素を含有せし
めて、鋳放しでベイナイト組織を得る方法もあ
る。
されており、その方法として、オーステンパー処
理がある。これは、オーステナイト化温度(850
〜950℃)から塩浴炉などを用いて300〜450℃に
急冷し、浴内でその温度に一定保持して、強靭な
ベイナイト組織を得る方法である。また、他の方
法として、Ni、Cr、Mo等の合金元素を含有せし
めて、鋳放しでベイナイト組織を得る方法もあ
る。
しかしながら、オーステンパー処理による方法
では、大物の鋳造管を熱処理するには難しく、し
かも長時間浴内に一定保持するので不経済であ
り、オーステンパー処理炉を用いるということ自
体が省エネルギーの見地からは好ましくない。一
方、合金元素を添加する方法においては、合金元
素に対する費用が大きいため経済性に劣り、また
急冷しないために材質的にも劣る面があつた。
では、大物の鋳造管を熱処理するには難しく、し
かも長時間浴内に一定保持するので不経済であ
り、オーステンパー処理炉を用いるということ自
体が省エネルギーの見地からは好ましくない。一
方、合金元素を添加する方法においては、合金元
素に対する費用が大きいため経済性に劣り、また
急冷しないために材質的にも劣る面があつた。
(発明が解決しようとする問題点)
そこで、本発明者は、ダクタイル鋳鉄溶湯を遠
心力鋳造した後、管内面がオーステナイト域の温
度になつたときに、熱水を管内に供給してパーラ
イトの生成を回避して300〜450℃まで急冷し、そ
の後空冷してベイナイト生成域を徐冷することに
よつてベイナイト基地組織を有する高強度ダクタ
イル鋳鉄管の製造方法を提案した。
心力鋳造した後、管内面がオーステナイト域の温
度になつたときに、熱水を管内に供給してパーラ
イトの生成を回避して300〜450℃まで急冷し、そ
の後空冷してベイナイト生成域を徐冷することに
よつてベイナイト基地組織を有する高強度ダクタ
イル鋳鉄管の製造方法を提案した。
しかしながら、4m以上の長尺管を遠心力鋳造
する場合では、通常、溶湯は注湯樋によつて注湯
されるので、鋳込開始点と鋳込終了点でかなりの
時間差が生じ、急冷直前の管にはかなりの温度差
が生じている。また、遠心力鋳造用金型の内面に
塗布された塗型のコーテイング厚さのむらも管軸
方向での温度差が生じる一因となつている。これ
らの温度むらがあると、管軸方向に亘つて基地組
織を一様なベイナイト組織に急冷することが難し
い。即ち、温度むらによつて冷却速度に部分的な
遅速が生じ、また熱水供給後の到達温度も変化す
るからである。例えば、950℃を越えた部分は所
量の熱水によつても管温が下がりきらずパーライ
トが析出することになる。かかる鋳造管は、強度
上にむらが生じており、製品品質上大きな問題と
なる。
する場合では、通常、溶湯は注湯樋によつて注湯
されるので、鋳込開始点と鋳込終了点でかなりの
時間差が生じ、急冷直前の管にはかなりの温度差
が生じている。また、遠心力鋳造用金型の内面に
塗布された塗型のコーテイング厚さのむらも管軸
方向での温度差が生じる一因となつている。これ
らの温度むらがあると、管軸方向に亘つて基地組
織を一様なベイナイト組織に急冷することが難し
い。即ち、温度むらによつて冷却速度に部分的な
遅速が生じ、また熱水供給後の到達温度も変化す
るからである。例えば、950℃を越えた部分は所
量の熱水によつても管温が下がりきらずパーライ
トが析出することになる。かかる鋳造管は、強度
上にむらが生じており、製品品質上大きな問題と
なる。
本発明はかかる問題点に鑑みなされたもので、
長尺管の遠心力鋳造に際しても、管全長に亘り組
織むらのない、高品質の高強度ダクタイル鋳鉄管
を得ることができる製造方法を提供することを目
的とするものである。
長尺管の遠心力鋳造に際しても、管全長に亘り組
織むらのない、高品質の高強度ダクタイル鋳鉄管
を得ることができる製造方法を提供することを目
的とするものである。
(問題点を解決するための手段)
叙上の目的を達成するために構じられた本発明
の特徴とするところは、化学組成が重量%で C:3.3〜3.6%、Si:1.8〜2.4% Mn:0.2〜0.5%、P:0.07%以下 S:0.012%以下、Mg:0.03〜0.06% Mo:0.1〜0.25% 残部実質的にFeからなるダクタイル鋳鉄溶湯
を遠心力鋳造し、得られた鋳鉄管の温度がオース
テナイト域であるとき、回転している鋳鉄管の内
面に管軸方向に亘つて熱水を供給して300〜450℃
に急冷した後空冷する点にある。
の特徴とするところは、化学組成が重量%で C:3.3〜3.6%、Si:1.8〜2.4% Mn:0.2〜0.5%、P:0.07%以下 S:0.012%以下、Mg:0.03〜0.06% Mo:0.1〜0.25% 残部実質的にFeからなるダクタイル鋳鉄溶湯
を遠心力鋳造し、得られた鋳鉄管の温度がオース
テナイト域であるとき、回転している鋳鉄管の内
面に管軸方向に亘つて熱水を供給して300〜450℃
に急冷した後空冷する点にある。
(実施例)
次に、本発明の製造方法について詳述する。
第1図は、本発明を実施するためのダクタイル
鋳鉄管の遠心力鋳造装置を示す。1は遠心力鋳造
用金型であり、挿口部形成端に湯止め用バンド3
が装着され、前記金型1の内面に鋳鉄管2が鋳造
されている。4は、鋳鉄管2を鋳造するために使
用される注湯樋であり、ダクタイル鋳鉄溶湯は該
樋4の軸方向の移動によつて、金型1の軸方向内
面に沿つて注湯される。5は、注湯樋に付設され
た冷却管であつて、鋳鉄管2の内部でその全長に
亘つて配設されている。冷却管5には、管軸方向
に亘つて管内面に指向したノズル孔が多数開設さ
れており、このノズル孔より熱水を管内面全長に
亘りほぼ均等に噴射供給する。
鋳鉄管の遠心力鋳造装置を示す。1は遠心力鋳造
用金型であり、挿口部形成端に湯止め用バンド3
が装着され、前記金型1の内面に鋳鉄管2が鋳造
されている。4は、鋳鉄管2を鋳造するために使
用される注湯樋であり、ダクタイル鋳鉄溶湯は該
樋4の軸方向の移動によつて、金型1の軸方向内
面に沿つて注湯される。5は、注湯樋に付設され
た冷却管であつて、鋳鉄管2の内部でその全長に
亘つて配設されている。冷却管5には、管軸方向
に亘つて管内面に指向したノズル孔が多数開設さ
れており、このノズル孔より熱水を管内面全長に
亘りほぼ均等に噴射供給する。
本発明に使用されるダクタイル鋳鉄溶湯は、重
量%で下記組成のものが適用される。
量%で下記組成のものが適用される。
C:3.3〜3.6%、Si:1.8〜2.4%
Mn:0.2〜0.5%、P:0.07%以下
S:0.012%以下、Mg:0.03〜0.06%
Mo:0.1〜0.25%
残部実質的にFe
上記組成において、Mo以外の成分について
は、通常のダクタイル鋳鉄溶湯組成と比べて別段
の特色がないので、限定理由は記載省略する。
Moの限定理由は下記の通りである。
は、通常のダクタイル鋳鉄溶湯組成と比べて別段
の特色がないので、限定理由は記載省略する。
Moの限定理由は下記の通りである。
Moは、CCT図においてパーライト生成域を長
時間側へずらせる作用をなし、部分的な冷却速度
のむらがあつても、冷却速度の遅い部分にパーラ
イトが生成するのを回避させる。0.1%未満では
パーライト生成域の長時間側への移行が不足し冷
却速度むらを十分カバーできず、冷却速度の遅い
部分ではパーライトが析出する可能性がある。一
方、0.25%を越えて含有させても、効果が飽和
し、経済的でない。
時間側へずらせる作用をなし、部分的な冷却速度
のむらがあつても、冷却速度の遅い部分にパーラ
イトが生成するのを回避させる。0.1%未満では
パーライト生成域の長時間側への移行が不足し冷
却速度むらを十分カバーできず、冷却速度の遅い
部分ではパーライトが析出する可能性がある。一
方、0.25%を越えて含有させても、効果が飽和
し、経済的でない。
前記溶湯を高速回転下の遠心力鋳造用金型1の
内面に、注湯樋4を移動させながら鋳鉄管2を遠
心力鋳造する。その後、鋳鉄管2が凝固して赤熱
状態のとき、すなわち管内面の温度がオーステナ
イト域(通常、850〜950℃)にあるとき、前記冷
却管5より熱水を管内面全長に亘りほぼ均等に供
給する。熱水は容易に気化消失するように95℃以
上の温度のものを用いる。かかる熱水を用いる
と、気化熱を管から効率よく奪うので、冷却速度
を大きくすることができる。また、鋳鉄管2の大
きさおよび注水時の管温から、所定の温度まで冷
却するのに必要な熱水の量が容易に算出でき、所
定の温度で熱水を消失させ、爾後空冷に容易に移
行させることができる。
内面に、注湯樋4を移動させながら鋳鉄管2を遠
心力鋳造する。その後、鋳鉄管2が凝固して赤熱
状態のとき、すなわち管内面の温度がオーステナ
イト域(通常、850〜950℃)にあるとき、前記冷
却管5より熱水を管内面全長に亘りほぼ均等に供
給する。熱水は容易に気化消失するように95℃以
上の温度のものを用いる。かかる熱水を用いる
と、気化熱を管から効率よく奪うので、冷却速度
を大きくすることができる。また、鋳鉄管2の大
きさおよび注水時の管温から、所定の温度まで冷
却するのに必要な熱水の量が容易に算出でき、所
定の温度で熱水を消失させ、爾後空冷に容易に移
行させることができる。
熱水によつて300〜450℃に急冷された鋳鉄管2
は、熱水の気化消失によつて自動的に空冷段階に
入る。300〜450℃まで急冷するのは、CCT図に
おけるパーライト生成域を通過させないためであ
る。前記、Moの添加によつて、パーライト生成
域が長時間側に移行させたが、300〜450℃までは
可及的に急冷し、冷却速度の遅い部分がパーライ
ト生成域を通過しないようにする。300〜450℃ま
で急冷するのは、300℃未満ではマルテンサイト
が生じる可能性があり、一方、450℃を越えると
パーライトが生成する可能性があるからである。
は、熱水の気化消失によつて自動的に空冷段階に
入る。300〜450℃まで急冷するのは、CCT図に
おけるパーライト生成域を通過させないためであ
る。前記、Moの添加によつて、パーライト生成
域が長時間側に移行させたが、300〜450℃までは
可及的に急冷し、冷却速度の遅い部分がパーライ
ト生成域を通過しないようにする。300〜450℃ま
で急冷するのは、300℃未満ではマルテンサイト
が生じる可能性があり、一方、450℃を越えると
パーライトが生成する可能性があるからである。
空冷段階においては、鋳鉄管2は回転下でも回
転停止状態でもよい。遠心力鋳造用金型1内での
空冷によつて、鋳鉄管2はベイナイト生成域をゆ
つくり通過することができ、オーステナイトを可
及的にベイナイト変態させることができる。
転停止状態でもよい。遠心力鋳造用金型1内での
空冷によつて、鋳鉄管2はベイナイト生成域をゆ
つくり通過することができ、オーステナイトを可
及的にベイナイト変態させることができる。
基地がベイナイト組織からなる高強度ダクタイ
ル管は、高圧力管やゴミ輸送管、鉱石輸送管、ド
レツジヤーパイプ等の耐摩耗管として使用され
る。
ル管は、高圧力管やゴミ輸送管、鉱石輸送管、ド
レツジヤーパイプ等の耐摩耗管として使用され
る。
次に具体的な実施例を掲げて説明する。
内径500×6000(mm)管厚10mmの高強度ダク
タイル鋳鉄管の製造実施例 (1) 下記組成(重量%)のダクタイル鋳鉄溶湯を
第1図のように注湯樋によつて遠心力鋳造用金
型に注湯した。金型の回転数は鋳込開始時 G
No.40とし鋳込終了後は GNo.60に上げた。尚、
金型には遊離セメンタイトの発生を防止するよ
うに、1.0mm厚の塗型をウエツトスプレーコー
テイングした。
タイル鋳鉄管の製造実施例 (1) 下記組成(重量%)のダクタイル鋳鉄溶湯を
第1図のように注湯樋によつて遠心力鋳造用金
型に注湯した。金型の回転数は鋳込開始時 G
No.40とし鋳込終了後は GNo.60に上げた。尚、
金型には遊離セメンタイトの発生を防止するよ
うに、1.0mm厚の塗型をウエツトスプレーコー
テイングした。
C:3.4% Mg:0.03%
Si:2.2% Mo:0.20%
Mn:0.4% 残部実質的にFe
P:0.05%
S:0.01%
(2) 注湯後、挿口側の管内温度を赤外線放射温度
計で測定し、950℃になつた時点で97℃の熱水
を管内面全長に亘りシヤワー状にして供給し
た。このとき、鋳鉄管の他端(受側直管部)の
温度は910℃であつた。
計で測定し、950℃になつた時点で97℃の熱水
を管内面全長に亘りシヤワー状にして供給し
た。このとき、鋳鉄管の他端(受側直管部)の
温度は910℃であつた。
冷却管は、50A鋼管を用い、この管軸方向に
37.5mmピツチでオリフイス径φ1.4mmの直進型ス
プレーチツプを一列に160箇取り付けものであ
り、該冷却管は注湯樋に並設されて管内全長に
亘り挿入された。
37.5mmピツチでオリフイス径φ1.4mmの直進型ス
プレーチツプを一列に160箇取り付けものであ
り、該冷却管は注湯樋に並設されて管内全長に
亘り挿入された。
熱水の総水量は100であり、気化消失した
とき管温は400℃であつた。また、吐出量は管
全長に亘り2.8〜3.5/秒とした。
とき管温は400℃であつた。また、吐出量は管
全長に亘り2.8〜3.5/秒とした。
(3) 400℃に熱水によつて急冷した後、金型内で
鋳鉄管を空冷して、製品のダクタイル鋳鉄管を
得た。
鋳鉄管を空冷して、製品のダクタイル鋳鉄管を
得た。
この鋳鉄管の挿口側、受側直管部、中間部で
試料を採取し、その組織を顕微鏡観察したが、
各々パーライトの析出は認められなかつた。
試料を採取し、その組織を顕微鏡観察したが、
各々パーライトの析出は認められなかつた。
(発明の効果)
以上説明した通り、本発明のダクタイル鋳鉄管
の製造方法は、Moの特定量を含有したダクタイ
ル鋳鉄溶湯を用いるので、パーライト生成域を
CCT図で長時間側に移行させることができ、鋳
鉄管の冷却速度にむらがある長尺管の場合でも、
急冷時に冷却速度の遅い部分がパーライト生成域
を通過することがなく組織むらが生じない。ま
た、熱水によつて鋳鉄管をオーステナイト温度か
ら冷却するので、管から気化熱を効率よく奪うこ
とができるために冷却速度を大きくすることがで
き、パーライトの生成を可及的に回避することが
できる。また、300〜450℃に急冷した後空冷する
ので、鋳鉄管にパーライトやマルテンサイトを生
成させることなく、基地を強靭なベイナイト組織
にすることができる。
の製造方法は、Moの特定量を含有したダクタイ
ル鋳鉄溶湯を用いるので、パーライト生成域を
CCT図で長時間側に移行させることができ、鋳
鉄管の冷却速度にむらがある長尺管の場合でも、
急冷時に冷却速度の遅い部分がパーライト生成域
を通過することがなく組織むらが生じない。ま
た、熱水によつて鋳鉄管をオーステナイト温度か
ら冷却するので、管から気化熱を効率よく奪うこ
とができるために冷却速度を大きくすることがで
き、パーライトの生成を可及的に回避することが
できる。また、300〜450℃に急冷した後空冷する
ので、鋳鉄管にパーライトやマルテンサイトを生
成させることなく、基地を強靭なベイナイト組織
にすることができる。
このように、本発明は、オーステンパー処理や
高合金ダクタイル鋳鉄溶湯を用いることなく、ま
た管の長さの如何に拘らず、基地組織がベイナイ
トからなる高強度ダクタイル鋳鉄管を容易に得る
ことができる。
高合金ダクタイル鋳鉄溶湯を用いることなく、ま
た管の長さの如何に拘らず、基地組織がベイナイ
トからなる高強度ダクタイル鋳鉄管を容易に得る
ことができる。
第1図は本発明の製造方法を実施するための遠
心力鋳造装置の概略を示す部分断面図である。
心力鋳造装置の概略を示す部分断面図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 化学組成が重量%で C:3.3〜3.6%、Si:1.8〜2.4% Mn:0.2〜0.5%、P:0.07%以下 S:0.012%以下、Mg:0.03〜0.06% Mo:0.1〜0.25% 残部実質的にFeからなるダクタイル鋳鉄溶湯
を遠心力鋳造し、得られた鋳鉄管の温度がオース
テナイト域であるとき、回転している鋳鉄管の内
面に管軸方向に亘つて熱水を供給して300〜450℃
に急冷した後空冷することを特徴とする高強度ダ
クタイル鋳鉄管の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP29588785A JPS62148067A (ja) | 1985-12-24 | 1985-12-24 | 高強度ダクタイル鋳鉄管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP29588785A JPS62148067A (ja) | 1985-12-24 | 1985-12-24 | 高強度ダクタイル鋳鉄管の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62148067A JPS62148067A (ja) | 1987-07-02 |
JPH0313938B2 true JPH0313938B2 (ja) | 1991-02-25 |
Family
ID=17826454
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP29588785A Granted JPS62148067A (ja) | 1985-12-24 | 1985-12-24 | 高強度ダクタイル鋳鉄管の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62148067A (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2807477B1 (fr) * | 2000-04-06 | 2002-07-12 | Cit Alcatel | Systeme de refroidissement de pompe a vide, et procede pour sa realisation |
US8524016B2 (en) * | 2012-01-03 | 2013-09-03 | General Electric Company | Method of making an austempered ductile iron article |
CN116547089A (zh) * | 2021-03-01 | 2023-08-04 | 帝伯爱尔株式会社 | 模具的冷却装置、铸造品的制造系统、铸造品的制造方法 |
-
1985
- 1985-12-24 JP JP29588785A patent/JPS62148067A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS62148067A (ja) | 1987-07-02 |
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