JPH03134132A - 高熱膨張係数を有する鋳鉄材 - Google Patents
高熱膨張係数を有する鋳鉄材Info
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- JPH03134132A JPH03134132A JP27258889A JP27258889A JPH03134132A JP H03134132 A JPH03134132 A JP H03134132A JP 27258889 A JP27258889 A JP 27258889A JP 27258889 A JP27258889 A JP 27258889A JP H03134132 A JPH03134132 A JP H03134132A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、鋳鉄表面にオーステナイト基地を形成した高
熱膨張係数を有する鋳鉄材に関する。
熱膨張係数を有する鋳鉄材に関する。
［従来の技術］
例えば、アルミ鋳物に圧入または鋳包みにより挿入され
る鋳鉄製シリンダライナーは、−膜厚動機において広く
使用されているが、アルミと鋳鉄の熱膨張係数がそれぞ
れ２．２Ｘ１０−”／’″Ｃと１、ｌＸｌ０−Ｓ／’
Ｃと著しく相違するため、運転による温度上昇と共にシ
リンダライナーの締付力が解放され、シリンダ内径の真
円度、円筒度等が大きく変化し、ピストンとのクリアラ
ンスを局部的に増大させるためガス抜は等を生じさせエ
ンジン性能を低下させるという問題を有している。
る鋳鉄製シリンダライナーは、−膜厚動機において広く
使用されているが、アルミと鋳鉄の熱膨張係数がそれぞ
れ２．２Ｘ１０−”／’″Ｃと１、ｌＸｌ０−Ｓ／’
Ｃと著しく相違するため、運転による温度上昇と共にシ
リンダライナーの締付力が解放され、シリンダ内径の真
円度、円筒度等が大きく変化し、ピストンとのクリアラ
ンスを局部的に増大させるためガス抜は等を生じさせエ
ンジン性能を低下させるという問題を有している。
また、変形の程度によっては、シリンダライナーとアル
ミボディ又はアルミブロックとの間に空隙を生じ熱伝導
を阻害するため、−層エンジン性能が低下し易くなって
いる。
ミボディ又はアルミブロックとの間に空隙を生じ熱伝導
を阻害するため、−層エンジン性能が低下し易くなって
いる。
これを解決するために、高い熱膨張係数を有する鋳鉄製
シリンダライナーを採用することが考えられる。従来、
高い熱膨張係数を有する鋳鉄としては、ニレジストが知
られている。これは、Ｎｉを１４〜２０％含有させるこ
とにより、オーステナイト基地を形成したものである。
シリンダライナーを採用することが考えられる。従来、
高い熱膨張係数を有する鋳鉄としては、ニレジストが知
られている。これは、Ｎｉを１４〜２０％含有させるこ
とにより、オーステナイト基地を形成したものである。
［発明が解決しようとする課題］
しかしながら、上記従来のニレジストにおいては、Ｎｉ
が高価であり且つその供給が寡占状態にあるという問題
を有している。
が高価であり且つその供給が寡占状態にあるという問題
を有している。
本発明は、この問題を解決するものであって、安価で入
手性の良好なＭｎを含有させることにより、アルミ鋳物
と近似した高熱膨張係数を有する鋳鉄材を提供すること
を目的とする。
手性の良好なＭｎを含有させることにより、アルミ鋳物
と近似した高熱膨張係数を有する鋳鉄材を提供すること
を目的とする。
［課題を解決するための手段］
そのために本発明の高熱膨張係数を有する鋳鉄材は１
少なくともＭｎを３〜１３％含有する鋳鉄材に脱ガス剤
を添加することを特徴とする。
少なくともＭｎを３〜１３％含有する鋳鉄材に脱ガス剤
を添加することを特徴とする。
［作用コ
本発明においては、Ｍｎの組成が３〜１３％の範囲で、
熱膨張係数αが約１．９〜２．０Ｘ１０”／” Ｃとな
り、アルミ鋳物の熱膨張係数２．２Ｘ １０”／” Ｃ
と近似した高熱膨張係数を有する鋳鉄材が得られる。Ｍ
ｎを多量に添加すると、ガスが発生しピンホールが形成
されるため、脱ガス剤としてＡＩの約０． ２％を注湯
直前に取鍋中に添加する。
熱膨張係数αが約１．９〜２．０Ｘ１０”／” Ｃとな
り、アルミ鋳物の熱膨張係数２．２Ｘ １０”／” Ｃ
と近似した高熱膨張係数を有する鋳鉄材が得られる。Ｍ
ｎを多量に添加すると、ガスが発生しピンホールが形成
されるため、脱ガス剤としてＡＩの約０． ２％を注湯
直前に取鍋中に添加する。
［実施例］
以下本発明の実施例について説明する。
表１は、比較例および実施例１〜実施例１３の化学成分
（重量％）と熱膨張係数ＣＲＴ−４００” Ｃ）を示し
ている。
（重量％）と熱膨張係数ＣＲＴ−４００” Ｃ）を示し
ている。
各化学成分のうち、Ｃ，Ｓ Ｌ Ｍｎｔ Ｐ％
Ｓは、通常の鋳鉄材料に含有されている成分であるが、
後述する理由により、上記成分を増量させている。
Ｓは、通常の鋳鉄材料に含有されている成分であるが、
後述する理由により、上記成分を増量させている。
特に本発明において重要なことは、Ｍｎを多量に添加し
たことである。また、Ｎｔｓ Ｃｕｓ Ａ１％Ｃｒ
を添加している。
たことである。また、Ｎｔｓ Ｃｕｓ Ａ１％Ｃｒ
を添加している。
各化学成分の作用について説明する。
Ｍｎは、鋳放しでオーステナイト基地が得られ、加工に
よっても安定であるような組成にする。第１図は、’
Ｍ ｎの重量％に対する熱膨張係数αの変化を示してい
る。これによればＭｎの組成が３〜１３％の範囲で、熱
膨張係数αが約１．９〜２゜０Ｘ１０”／＠Ｃとなり、
アルミ鋳物の熱膨張係数２．２Ｘ１０−’／＠Ｃと近似
した高熱膨張係数を有する鋳鉄材が得られることが判明
した。
よっても安定であるような組成にする。第１図は、’
Ｍ ｎの重量％に対する熱膨張係数αの変化を示してい
る。これによればＭｎの組成が３〜１３％の範囲で、熱
膨張係数αが約１．９〜２゜０Ｘ１０”／＠Ｃとなり、
アルミ鋳物の熱膨張係数２．２Ｘ１０−’／＠Ｃと近似
した高熱膨張係数を有する鋳鉄材が得られることが判明
した。
しかしながら、Ｍｎを多量に添加すると、ガスが発生し
ピンホールが形成されるため、脱ガス剤としてＡＩの約
０．２％を注湯直前に取鍋中に添加する。Ａｌを注湯直
前に添加する理由は、時間が経過するとＡ１が酸素と結
びついて元のガス濃度に戻ってしまうからである。なお
、この脱ガス剤としては、ＡＩの他にＣａ又（ｃｔとＮ
ｉの合金でもよい。
ピンホールが形成されるため、脱ガス剤としてＡＩの約
０．２％を注湯直前に取鍋中に添加する。Ａｌを注湯直
前に添加する理由は、時間が経過するとＡ１が酸素と結
びついて元のガス濃度に戻ってしまうからである。なお
、この脱ガス剤としては、ＡＩの他にＣａ又（ｃｔとＮ
ｉの合金でもよい。
ＣおよびＳｉは、ニレジストのＣ＝２．８〜３゜１％、
５ｉ＝１．０〜２．０に対して、両者共、多少多く含有
させ良好な黒鉛析出状態を得て固体潤滑性を向上させる
ことを狙っている。
５ｉ＝１．０〜２．０に対して、両者共、多少多く含有
させ良好な黒鉛析出状態を得て固体潤滑性を向上させる
ことを狙っている。
Ｎｉは６％以下、Ｃｕは４．５％以下とし、オーステナ
イト基地の安定性を高めると共に、ピンホールの原因と
なるＭｎの含有量を余り大きくしないようにするもので
ある。
イト基地の安定性を高めると共に、ピンホールの原因と
なるＭｎの含有量を余り大きくしないようにするもので
ある。
Ｐは炭化物形態、分布を変化させ耐摩耗性を高めるため
に添加する。なお、Ｐ以外にＢ、 Ｖ、 Ｃｒを添
加してもよい。
に添加する。なお、Ｐ以外にＢ、 Ｖ、 Ｃｒを添
加してもよい。
なお、本発明は上記実施例に限定されるものではなく、
例えば、アルミ鋳物製シリンダヘッドに鋳鉄製バルブシ
ートを圧入するものにも応用できる。
例えば、アルミ鋳物製シリンダヘッドに鋳鉄製バルブシ
ートを圧入するものにも応用できる。
［発明の効果コ
以上説明したように本発明によれば、安価で入手性の良
好なＭｎを含有させることにより、アルミ鋳物と近似し
た高熱膨張係数を有する鋳鉄材を提供することができ、
例えば、アルミ鋳物に圧入または鋳包みにより挿入され
る鋳鉄製シリンダライナーに適用すれば、熱膨張係数の
相違により生じるピストンの焼付を防止することができ
る。
好なＭｎを含有させることにより、アルミ鋳物と近似し
た高熱膨張係数を有する鋳鉄材を提供することができ、
例えば、アルミ鋳物に圧入または鋳包みにより挿入され
る鋳鉄製シリンダライナーに適用すれば、熱膨張係数の
相違により生じるピストンの焼付を防止することができ
る。
第１図は、本発明の詳細な説明するための図で、Ｍｎの
含有量（重量％）に対する熱膨張係数αの変化を示す図
である。
含有量（重量％）に対する熱膨張係数αの変化を示す図
である。
Claims (1)
- （１）少なくともＭｎを３〜１３％含有する鋳鉄材に脱
ガス剤を添加することを特徴とする高熱膨張係数を有す
る鋳鉄材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27258889A JPH03134132A (ja) | 1989-10-19 | 1989-10-19 | 高熱膨張係数を有する鋳鉄材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27258889A JPH03134132A (ja) | 1989-10-19 | 1989-10-19 | 高熱膨張係数を有する鋳鉄材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03134132A true JPH03134132A (ja) | 1991-06-07 |
Family
ID=17516015
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27258889A Pending JPH03134132A (ja) | 1989-10-19 | 1989-10-19 | 高熱膨張係数を有する鋳鉄材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03134132A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008528292A (ja) * | 2005-01-31 | 2008-07-31 | ハイドロ アルミニウム ドイチュラント ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 軽金属鋳造材料を鋳造するためのチル鋳型と、このような鋳型の使用および鋳鉄材料の使用 |
| JP2012041571A (ja) * | 2010-08-12 | 2012-03-01 | Nippon Piston Ring Co Ltd | 大型鋳造製品用の片状黒鉛鋳鉄及びその製造方法 |
-
1989
- 1989-10-19 JP JP27258889A patent/JPH03134132A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008528292A (ja) * | 2005-01-31 | 2008-07-31 | ハイドロ アルミニウム ドイチュラント ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 軽金属鋳造材料を鋳造するためのチル鋳型と、このような鋳型の使用および鋳鉄材料の使用 |
| JP2012041571A (ja) * | 2010-08-12 | 2012-03-01 | Nippon Piston Ring Co Ltd | 大型鋳造製品用の片状黒鉛鋳鉄及びその製造方法 |
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