JPH03122230A - A1―Li系合金の溶製方法 - Google Patents
A1―Li系合金の溶製方法Info
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- JPH03122230A JPH03122230A JP25990489A JP25990489A JPH03122230A JP H03122230 A JPH03122230 A JP H03122230A JP 25990489 A JP25990489 A JP 25990489A JP 25990489 A JP25990489 A JP 25990489A JP H03122230 A JPH03122230 A JP H03122230A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野]
本発明は、高純度のAl −Li系合金の溶製方法に関
するものであり、特に、Liは活性度が高く耐火材料と
反応しやすいことから耐火物を特定することによって、
溶製された合金中の不純物を軽減させるものである。
するものであり、特に、Liは活性度が高く耐火材料と
反応しやすいことから耐火物を特定することによって、
溶製された合金中の不純物を軽減させるものである。
Al −Li系合金は、従来のA1合金に比較して軽量
かつ高強度であることから、航空機用材料等の分野で開
発が進められている。Al −Li系合金の製造法とし
ては、溶解鋳造方式と粉末冶金方式がある。このうち、
溶解鋳造方式では、Liの活性が高く、雰囲気ガス及び
溶湯と接する耐火炉材との反応により、■合金汚染、■
Li含有量の減少、■耐火物の侵食、破損などが生じ、
高純度の合金が得られず、Li添加の効果が十分発揮さ
れないという問題があった。
かつ高強度であることから、航空機用材料等の分野で開
発が進められている。Al −Li系合金の製造法とし
ては、溶解鋳造方式と粉末冶金方式がある。このうち、
溶解鋳造方式では、Liの活性が高く、雰囲気ガス及び
溶湯と接する耐火炉材との反応により、■合金汚染、■
Li含有量の減少、■耐火物の侵食、破損などが生じ、
高純度の合金が得られず、Li添加の効果が十分発揮さ
れないという問題があった。
また、カルジャ質耐火物で構成された容器を用いて、非
酸化性雰囲気で溶製する方法(特開昭62−15883
5号公報)が提案されている。
酸化性雰囲気で溶製する方法(特開昭62−15883
5号公報)が提案されている。
しかしながら、これらの従来の製造方法のうち、溶解鋳
造方式では、Liが活性金属であることから、空気中の
酸素、窒素、水素、水分などと化合し易く、また、溶湯
と接する耐火炉材による合金汚染やL+zO系酸化物の
生成、Li含有量の減少等の問題が生起する。すなわち
、溶製雰囲気と反応して、 2 Li+ ’A02 −+ LizO3Li+’
A N2 → Li3NLi+′AH2→ いH Li+)+20 − t、1oll+ % N2とな
り、溶湯中のLi含有量を減少させるとともにL12[
+は、溶湯中に残留し、介在物となり、合金汚染の原因
となる。また、N2は溶湯中に残留し、鋳塊のガス欠陥
となる。また、耐火物と反応して 4 L++35102 → Si+ 2 Li□5i
L2Li+MgO→ Mg+L+20 6 Li+ FeJ3−+ 2 Fe+ 3 Li2
06 じ+Cr2O* −+ 2 Cr+ 3
LizO2Li+ NazO−+ 2 Na+
LizO2L++2 C−+L12C2 3L’+ 2 A12[]3 → Al + 3 L
IAlD2すなわち、耐火物の成分と反応して、耐火物
を溶損、破壊させる。また、Li含有量を減少させると
ともに、LizSi03. Li、0. Li2[’z
などは、溶湯中に残留し、介在物となり、合金汚染の原
因となる。Si、 Ca、 Fe、 Cr、 Naなど
は溶湯中に遊離し、不純物元素を増加させる原因となる
。
造方式では、Liが活性金属であることから、空気中の
酸素、窒素、水素、水分などと化合し易く、また、溶湯
と接する耐火炉材による合金汚染やL+zO系酸化物の
生成、Li含有量の減少等の問題が生起する。すなわち
、溶製雰囲気と反応して、 2 Li+ ’A02 −+ LizO3Li+’
A N2 → Li3NLi+′AH2→ いH Li+)+20 − t、1oll+ % N2とな
り、溶湯中のLi含有量を減少させるとともにL12[
+は、溶湯中に残留し、介在物となり、合金汚染の原因
となる。また、N2は溶湯中に残留し、鋳塊のガス欠陥
となる。また、耐火物と反応して 4 L++35102 → Si+ 2 Li□5i
L2Li+MgO→ Mg+L+20 6 Li+ FeJ3−+ 2 Fe+ 3 Li2
06 じ+Cr2O* −+ 2 Cr+ 3
LizO2Li+ NazO−+ 2 Na+
LizO2L++2 C−+L12C2 3L’+ 2 A12[]3 → Al + 3 L
IAlD2すなわち、耐火物の成分と反応して、耐火物
を溶損、破壊させる。また、Li含有量を減少させると
ともに、LizSi03. Li、0. Li2[’z
などは、溶湯中に残留し、介在物となり、合金汚染の原
因となる。Si、 Ca、 Fe、 Cr、 Naなど
は溶湯中に遊離し、不純物元素を増加させる原因となる
。
このように八l −Li系合金は、通常の耐火物炉材を
用いた溶解では良質な合金は得られず、また、 ■ Liは、溶解時に酸化揮発損失しやすい。
用いた溶解では良質な合金は得られず、また、 ■ Liは、溶解時に酸化揮発損失しやすい。
■ 酸化物が溶湯に巻き込まれ、これは極めて除去しが
たい。
たい。
■ ガスを吸収するので材料中に気泡が発生しやすい。
等の様々な問題をもっている。
また、カルジャ耐火物炉材を使用し、上記問題点を解消
しようとするものは、酸化物としての02は低下するが
、Al −Li合金に有害なCaが溶出して、合金が汚
染されるという問題がある。
しようとするものは、酸化物としての02は低下するが
、Al −Li合金に有害なCaが溶出して、合金が汚
染されるという問題がある。
また、カルジャ耐火物は吸湿性であり、耐火物の保存や
築炉から溶製までの管理に注意を要する。
築炉から溶製までの管理に注意を要する。
また、八lとLiを均一組成に溶製することは困難で、
また不純物が多いことから、得られるインゴットは塑性
加工に際し極めて割れやすいという欠点がある。
また不純物が多いことから、得られるインゴットは塑性
加工に際し極めて割れやすいという欠点がある。
これに対し、粉末冶金方式は、粉末を混合・ホットプレ
ス法等で成形するため、この混合中に雰囲気ガスの巻き
込み等による酸化物の生成があり、しかも得られた粉末
は爆発しやすいことから、保存が困難であるという問題
もある。
ス法等で成形するため、この混合中に雰囲気ガスの巻き
込み等による酸化物の生成があり、しかも得られた粉末
は爆発しやすいことから、保存が困難であるという問題
もある。
本発明は、上記従来の実情に鑑み、Al −Li系合金
の工業的に極めて有利な溶製方法を提供する゛ものであ
って、Al−Li系合金を溶製するに際し、溶解炉内面
及び溶湯と接触する部分がアルミナ含有量が95%以上
の高アルミナ質耐火物で構成された容器を用いて、Li
に対し不活性なガス雰囲気(Al又はI(e)中にて溶
製することを特徴とするAl −Li系合金の溶製方法
を要旨とするものである。
の工業的に極めて有利な溶製方法を提供する゛ものであ
って、Al−Li系合金を溶製するに際し、溶解炉内面
及び溶湯と接触する部分がアルミナ含有量が95%以上
の高アルミナ質耐火物で構成された容器を用いて、Li
に対し不活性なガス雰囲気(Al又はI(e)中にて溶
製することを特徴とするAl −Li系合金の溶製方法
を要旨とするものである。
本発明の構成と作用につき詳細に説明する。
なお、本明細書において「%」は「重量%」を示す。
本発明において、Al−Li系合金とは、(1,7〜2
.9%) Li −(0,4〜3.3%) Cu −(
0,2〜1.9%Mg −(0,04〜0.16%)
Zrを含有する層−Li系合金であって、その他の元素
として、Si、 Fe、 Mn。
.9%) Li −(0,4〜3.3%) Cu −(
0,2〜1.9%Mg −(0,04〜0.16%)
Zrを含有する層−Li系合金であって、その他の元素
として、Si、 Fe、 Mn。
Cr、 Zn、 Ti、 Na、 Ca、 Kを一定量
以下に制限する必要がある。このうち、Na、 Ca、
Kは、靭性の改善のため、これらの全量で1oppm
以下に制限する必要がある。
以下に制限する必要がある。このうち、Na、 Ca、
Kは、靭性の改善のため、これらの全量で1oppm
以下に制限する必要がある。
本発明においては、このようなAl −Li系合金を、
内面がAl2O,が95%以上のアルミナ質耐火材料で
構成された容器を用い、Liに対し′て不活性であるA
r、 He雰囲気下で、常法例えば高周波あるいは低周
波誘導加熱法等で加熱して溶解させて溶解する。このよ
うなアルミナ質耐火材料のAl2O3含有量が高いほど
、Can、 5102含有量が少ないため、Liとの反
応は少なく不純物の生成が軽減されて、溶湯の汚染は防
止される。したがって、Al2O3含有量が95%以上
の耐火材料を使用すべきである。
内面がAl2O,が95%以上のアルミナ質耐火材料で
構成された容器を用い、Liに対し′て不活性であるA
r、 He雰囲気下で、常法例えば高周波あるいは低周
波誘導加熱法等で加熱して溶解させて溶解する。このよ
うなアルミナ質耐火材料のAl2O3含有量が高いほど
、Can、 5102含有量が少ないため、Liとの反
応は少なく不純物の生成が軽減されて、溶湯の汚染は防
止される。したがって、Al2O3含有量が95%以上
の耐火材料を使用すべきである。
A1□03は、高融点であると共に高温で極めて安定で
あり、Llと反応してLI20酸化物を生成することが
なく LiA10□(リチュウムアルミネート)となっ
て、耐火物の表面を覆いAl −Li溶湯に対して保護
作用をもつため、Al −Li系合金溶湯のLiを減少
させたり、不純物により汚染することがない。
あり、Llと反応してLI20酸化物を生成することが
なく LiA10□(リチュウムアルミネート)となっ
て、耐火物の表面を覆いAl −Li溶湯に対して保護
作用をもつため、Al −Li系合金溶湯のLiを減少
させたり、不純物により汚染することがない。
3 Li+ 2 Al2O3→ Al+ 3 L
iA10□また、95%以上の高アルミナ耐火材料は、
Cab、 5i02含有量が少ないため、CaやSiで
汚染されることがない。
iA10□また、95%以上の高アルミナ耐火材料は、
Cab、 5i02含有量が少ないため、CaやSiで
汚染されることがない。
このため、内面が95%A1□03の炉材で構成された
容器を用いることにより、従来溶製困難とされた高純度
な層−Ll系合金の溶製が可能となった。
容器を用いることにより、従来溶製困難とされた高純度
な層−Ll系合金の溶製が可能となった。
本発明を実施例及び比較例によりさらに具体的に説明す
るが、本発明はその要旨を越えない限り以下の実施例に
限定されるものではない。
るが、本発明はその要旨を越えない限り以下の実施例に
限定されるものではない。
実施例1
第1図は本発明の実施に使用する溶解炉の概要を示して
おり、加熱炉1内にArなど不活性雰囲気の流入するよ
うにした気密容器2を装入し、該容器に溶湯4を入れた
試験用ルツボを収納する。気密容器には酸素濃度計の検
出部5が、試験用ルツボには熱電対6がそれぞれ設置さ
れる。
おり、加熱炉1内にArなど不活性雰囲気の流入するよ
うにした気密容器2を装入し、該容器に溶湯4を入れた
試験用ルツボを収納する。気密容器には酸素濃度計の検
出部5が、試験用ルツボには熱電対6がそれぞれ設置さ
れる。
このような溶解炉を用いAl −Li溶湯に対する不純
物量(溶湯汚染)を調査した。使用した耐火物は、第1
表に示す10種類であり、不純物成分が5i=160p
pm 、 Fe=440ppm 、、Ca、 Na。
物量(溶湯汚染)を調査した。使用した耐火物は、第1
表に示す10種類であり、不純物成分が5i=160p
pm 、 Fe=440ppm 、、Ca、 Na。
Cr、 Mgが10ppm以下であるAl−2,5%L
i合金を、上記10種類の耐火物ルツボに装入しく第1
図) これを気密容器に入れ、850℃で、Arを流通
させながら溶解し、溶湯中の不純物の増加量を調べた。
i合金を、上記10種類の耐火物ルツボに装入しく第1
図) これを気密容器に入れ、850℃で、Arを流通
させながら溶解し、溶湯中の不純物の増加量を調べた。
その結果を第1表に示した。
No、 1 i6よびNo、 2は、本発明例の高アル
ミナ系耐火物を使用した場合で、Siが240および2
00 ppm、 、Feが500および480 ppm
に増加したが、Ca、 Na、 Cr、 Mgの増加は
認められなかった。
ミナ系耐火物を使用した場合で、Siが240および2
00 ppm、 、Feが500および480 ppm
に増加したが、Ca、 Na、 Cr、 Mgの増加は
認められなかった。
しかし、比較例のNo、 3は、90%のアルミナ耐火
物を使用した場合で、Slが1000 ppin。
物を使用した場合で、Slが1000 ppin。
Caが20ppmに増加し、不純物が多くなり、好まし
くない。
くない。
No、 4は、通常の85%のアルミナ耐火物を使用し
た場合で、Siが1250 ppm5 Caが27pp
mに増加し、不純物が多くなり、好ましくない。
た場合で、Siが1250 ppm5 Caが27pp
mに増加し、不純物が多くなり、好ましくない。
No、5は、八1203− CrzOs耐火物を使用し
た場合で、Siが1500 ppm5Caが2900
ppm、 Crが7%および不溶性不純物が6%に増加
し、不純物が多くなり、好ましくない。
た場合で、Siが1500 ppm5Caが2900
ppm、 Crが7%および不溶性不純物が6%に増加
し、不純物が多くなり、好ましくない。
Noy6は、Mg[]耐火物を使用した場合で、Sl。
Ca、 Fe、 Mgが若干増加するほか、不溶性不純
物が1%増加し、不純物が多くなり、好ましくない。た
だし、Mgは、本合金の基本成分として含有する場合が
あるので、不純物とはならないこともある。
物が1%増加し、不純物が多くなり、好ましくない。た
だし、Mgは、本合金の基本成分として含有する場合が
あるので、不純物とはならないこともある。
No、7は、MgO−CaO耐火物を使用した場合で、
Caが1500ppmに増加し、好ましくない。
Caが1500ppmに増加し、好ましくない。
No、 8は、Al203−MgO耐大物を使用した場
合で、Si、 Feが若干増加した。
合で、Si、 Feが若干増加した。
No、 9は、酸化物ポンドで固めたSiC耐火物を使
用した場合で、Si、 Ca、 Fe、 Crおよび不
溶性不純物が4%に増加し、好ましくない。
用した場合で、Si、 Ca、 Fe、 Crおよび不
溶性不純物が4%に増加し、好ましくない。
No、 10は、窒化物ボンドで固めたSiC耐火物を
使用した場合で、Si、 Ca、 Feおよび不溶性不
純物が5%に増加し、好ましくない。
使用した場合で、Si、 Ca、 Feおよび不溶性不
純物が5%に増加し、好ましくない。
実施例2
実施例1と同様な溶解を行い、850℃で100時間保
持し、耐火物の耐破損性、溶湯浸透性、耐侵食性等を調
査した。その結果を第1表に示す。
持し、耐火物の耐破損性、溶湯浸透性、耐侵食性等を調
査した。その結果を第1表に示す。
NO61の本発明例の高アルミナ系耐火物の場合は、溶
湯の浸透が若干見られたが、耐破損性、耐侵食性に優れ
るものであって、しかし、比較例の耐火物は、溶湯浸透
が大きく、破損や侵食が見られるものでる。
湯の浸透が若干見られたが、耐破損性、耐侵食性に優れ
るものであって、しかし、比較例の耐火物は、溶湯浸透
が大きく、破損や侵食が見られるものでる。
以上詳述したとおり、本発明のAl −Li系合金の溶
製方法は、 ■ 酸化物介在物量が低減され、酸素、窒素、水素等の
コンタミの少ないAl−Li系合金を容易に得ることが
できる。
製方法は、 ■ 酸化物介在物量が低減され、酸素、窒素、水素等の
コンタミの少ないAl−Li系合金を容易に得ることが
できる。
■ 従って、得られる合金は極めて強度等の特性に優れ
たものとなる。
たものとなる。
■ 極めて均質な組成の合金が得られる。
■ このため、鋳造後のインゴットは、鋳造に際して割
れることがなく、Al−Li系合金の溶解、鋳造を安定
かつ容易に行える。
れることがなく、Al−Li系合金の溶解、鋳造を安定
かつ容易に行える。
等の様々な効果が奏され、工業的に極めて有利である。
第1図は本発明方法の実施に使用する溶解炉の概要図で
ある。 ・・・加熱炉 ・・・気密容器 ・・・試験用ルツボ ・・・溶湯 ・・・酸素濃度計検出部 ・・・熱電対
ある。 ・・・加熱炉 ・・・気密容器 ・・・試験用ルツボ ・・・溶湯 ・・・酸素濃度計検出部 ・・・熱電対
Claims (1)
- Al−(1.5〜3.0%)Li系合金を溶製するに
際し、溶解炉内面及び溶湯と接触する部分がAl_2O
_3含有量が95%以上の高アルミナ質耐火物で構成さ
れた容器を用いて、Liに対して不活性であるAr、H
eガス雰囲気中にて溶製することを特徴とするAl−L
i系合金の溶製方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1259904A JPH0611889B2 (ja) | 1989-10-06 | 1989-10-06 | A1―Li系合金の溶製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1259904A JPH0611889B2 (ja) | 1989-10-06 | 1989-10-06 | A1―Li系合金の溶製方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03122230A true JPH03122230A (ja) | 1991-05-24 |
JPH0611889B2 JPH0611889B2 (ja) | 1994-02-16 |
Family
ID=17340548
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1259904A Expired - Lifetime JPH0611889B2 (ja) | 1989-10-06 | 1989-10-06 | A1―Li系合金の溶製方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0611889B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4956826B2 (ja) * | 2005-03-02 | 2012-06-20 | 日本重化学工業株式会社 | 高蒸気圧金属含有合金の溶解方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62158835A (ja) * | 1986-01-07 | 1987-07-14 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | Al−Li系合金の溶製方法 |
-
1989
- 1989-10-06 JP JP1259904A patent/JPH0611889B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62158835A (ja) * | 1986-01-07 | 1987-07-14 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | Al−Li系合金の溶製方法 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4956826B2 (ja) * | 2005-03-02 | 2012-06-20 | 日本重化学工業株式会社 | 高蒸気圧金属含有合金の溶解方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0611889B2 (ja) | 1994-02-16 |
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