JPH03100331A - Ｃｏレヒートガスタービン・コンバインドサイクルによる発電方法 - Google Patents
Ｃｏレヒートガスタービン・コンバインドサイクルによる発電方法Info
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- JPH03100331A JPH03100331A JP1235242A JP23524289A JPH03100331A JP H03100331 A JPH03100331 A JP H03100331A JP 1235242 A JP1235242 A JP 1235242A JP 23524289 A JP23524289 A JP 23524289A JP H03100331 A JPH03100331 A JP H03100331A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
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- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はＣＯレヒートガスタービン・コンバインドサイ
クルによる発電方法に関する。
クルによる発電方法に関する。
（従来の技術）
ガスタービンによる発電方法として、例えば、燃焼酸化
剤として空気、燃料として石油類、石炭類、天然ガス等
の化石燃料を使用して、作動流体である蒸気を発生させ
、この蒸気を利用して蒸気タービンで発電する方法が知
られている。この場合、プラントの熱効率は例えば発電
端で約４３％程度になっている。
剤として空気、燃料として石油類、石炭類、天然ガス等
の化石燃料を使用して、作動流体である蒸気を発生させ
、この蒸気を利用して蒸気タービンで発電する方法が知
られている。この場合、プラントの熱効率は例えば発電
端で約４３％程度になっている。
（発明が解決しようとする課題）
しかし、前記発電方法では、燃焼酸化剤として空気を使
用しているため、環境汚染物質としての窒素酸化物であ
るＮＯｘが発生して、これが燃焼排ガスとして大気中に
放出され、また燃料として化石燃料を使用しているため
、硫黄酸化物であるＳＯＸが発生して、これか燃焼排ガ
スとして同様に大気中に放出されて、大気汚染の原因と
なる欠点があった。またＮＯ，を除去するための脱梢設
備や、ＳＯＸを除去するための脱硫設備が必要で設備コ
ストがかかる欠点があった。
用しているため、環境汚染物質としての窒素酸化物であ
るＮＯｘが発生して、これが燃焼排ガスとして大気中に
放出され、また燃料として化石燃料を使用しているため
、硫黄酸化物であるＳＯＸが発生して、これか燃焼排ガ
スとして同様に大気中に放出されて、大気汚染の原因と
なる欠点があった。またＮＯ，を除去するための脱梢設
備や、ＳＯＸを除去するための脱硫設備が必要で設備コ
ストがかかる欠点があった。
また、オープンサイクルでは地球の温室効果の原因とな
る二酸化炭素ガス（ＣＯ２）も燃焼排ガスとして大気中
に排出される欠点があった。
る二酸化炭素ガス（ＣＯ２）も燃焼排ガスとして大気中
に排出される欠点があった。
本発明は上記従来技術の問題点を解決するためになされ
たもので、その目的とするところは、窒素酸化物である
ＮＯ，や硫黄酸化物であるＳＯｘ等の大気汚染物質が発
生せず、また温室効果の原因となる二酸化炭素ガス（Ｃ
Ｏ２）を大気中に放出せずに有効利用を図ることが出来
るＣＯレヒートガスタービン・コンバインドサイクルに
よる発電方法を提供することである。
たもので、その目的とするところは、窒素酸化物である
ＮＯ，や硫黄酸化物であるＳＯｘ等の大気汚染物質が発
生せず、また温室効果の原因となる二酸化炭素ガス（Ｃ
Ｏ２）を大気中に放出せずに有効利用を図ることが出来
るＣＯレヒートガスタービン・コンバインドサイクルに
よる発電方法を提供することである。
（課題を解決するための手段）
上記目的を達成する本発明のＣＯレヒートガスタービン
・コンバインドサイクルによる発電方法では、酸素ガス
（Ｏ２）を燃焼酸化剤に用いて一酸化炭素ガス（ＣＯ）
を燃焼させて二酸化炭素ガス（ＣＯ２）を生成し、前記
二酸化炭素ガス（ＣＯ２）を作動流体として循環させて
利用してＣＯレヒー１〜ガスタービンで発電することを
特徴としている。
・コンバインドサイクルによる発電方法では、酸素ガス
（Ｏ２）を燃焼酸化剤に用いて一酸化炭素ガス（ＣＯ）
を燃焼させて二酸化炭素ガス（ＣＯ２）を生成し、前記
二酸化炭素ガス（ＣＯ２）を作動流体として循環させて
利用してＣＯレヒー１〜ガスタービンで発電することを
特徴としている。
また、酸素ガス（Ｏ２）を燃焼酸化剤に用いて一酸化炭
素ガス（ＣＯ）を燃焼させて二酸化炭素ガス（ＣＯ２）
を生成し、前記二酸化炭素ガス（Ｃ０２）を作動流体と
して利用してＣＯレヒートガスタービンで発電した後、
前記二酸化炭素ガスの排熱を利用して蒸気タービンで発
電し、この後前記二酸化炭素ガスの一部を前記燃焼生成
ガスの生成に再利用するために循環させる一方、残部を
化学プラント用原材料として利用することを特徴として
いる。
素ガス（ＣＯ）を燃焼させて二酸化炭素ガス（ＣＯ２）
を生成し、前記二酸化炭素ガス（Ｃ０２）を作動流体と
して利用してＣＯレヒートガスタービンで発電した後、
前記二酸化炭素ガスの排熱を利用して蒸気タービンで発
電し、この後前記二酸化炭素ガスの一部を前記燃焼生成
ガスの生成に再利用するために循環させる一方、残部を
化学プラント用原材料として利用することを特徴として
いる。
（作用）
上記手段によれば、窒素酸化物ＮＯえの発生源である空
気を燃焼酸化剤として用いる代わりに酸素ガス（Ｏ２）
を使用し、また硫黄酸化物ＳＯｘの発生源である化石燃
料の代わりに一酸化炭素ガス（ＣＯ）を使用して、大気
汚染をなくす一方、二酸化炭素ガス（ＣＯ２）を循環さ
せ、また一部を化学プラント用原材料として使用するこ
とにより大気中への放出をなくしている。
気を燃焼酸化剤として用いる代わりに酸素ガス（Ｏ２）
を使用し、また硫黄酸化物ＳＯｘの発生源である化石燃
料の代わりに一酸化炭素ガス（ＣＯ）を使用して、大気
汚染をなくす一方、二酸化炭素ガス（ＣＯ２）を循環さ
せ、また一部を化学プラント用原材料として使用するこ
とにより大気中への放出をなくしている。
（実施例）
以下本発明の実施例について説明する。
第１図は本発明のＣＯレヒートガスタービン・コンバイ
ンドサイクルによる発電方法を実施するための装置のシ
ステム構成を示す説明図である。
ンドサイクルによる発電方法を実施するための装置のシ
ステム構成を示す説明図である。
図中符号１はＣＯレヒートガスタービン、２は排熱回収
蒸気発生器、３は蒸気タービンである。
蒸気発生器、３は蒸気タービンである。
前記ＣＯレヒートガスタービン１は、−ａ化炭素ガス（
ＣＯ）を燃焼酸化剤である酸素ガス（Ｏ２）で燃焼して
二酸化炭素ガス（Ｃｏ２）を生成する燃焼器４と、この
燃焼器４からの二酸化炭素ガスを作動流体として発電す
る高圧タービン５と、この高圧タービン５から排出され
た二酸化炭素ガスを作動流体として発電する中圧タービ
ン６と、この中圧タービン６から排出された二酸化炭素
ガスを混ぜて一酸化炭素ガス（ＣＯ）を酸素ガス（Ｏ２
）で燃焼して二酸化炭素ガス（ＣＯ２）を生成する再燃
焼器７と、この再燃焼器７からの二酸化炭素ガスを作動
流体として発電する低圧タービン８とから構成されてい
る。
ＣＯ）を燃焼酸化剤である酸素ガス（Ｏ２）で燃焼して
二酸化炭素ガス（Ｃｏ２）を生成する燃焼器４と、この
燃焼器４からの二酸化炭素ガスを作動流体として発電す
る高圧タービン５と、この高圧タービン５から排出され
た二酸化炭素ガスを作動流体として発電する中圧タービ
ン６と、この中圧タービン６から排出された二酸化炭素
ガスを混ぜて一酸化炭素ガス（ＣＯ）を酸素ガス（Ｏ２
）で燃焼して二酸化炭素ガス（ＣＯ２）を生成する再燃
焼器７と、この再燃焼器７からの二酸化炭素ガスを作動
流体として発電する低圧タービン８とから構成されてい
る。
また前記排熱回収蒸気発生装置２は、前記蒸気タービン
３の作動流体である蒸気を発生するために前記低圧ター
ビン８から排出された二酸化炭素ガスから排熱を回収す
る一方、前記低圧タービン８から排出された若干量の残
存−酸化炭素ガスと酸素ガスをｉ＆適の反応温度領域で
酸化触媒により反応させて二酸化炭素ガスにするもので
ある。
３の作動流体である蒸気を発生するために前記低圧ター
ビン８から排出された二酸化炭素ガスから排熱を回収す
る一方、前記低圧タービン８から排出された若干量の残
存−酸化炭素ガスと酸素ガスをｉ＆適の反応温度領域で
酸化触媒により反応させて二酸化炭素ガスにするもので
ある。
また前記蒸気タービン３は、前記排熱回収蒸気発生器２
において前記低圧タービン８から排出された二酸化炭素
ガスと熱交換して得た過熱蒸気を作動流体として発電す
る第１タービン９と第２タービン１０とから構成されて
いる。
において前記低圧タービン８から排出された二酸化炭素
ガスと熱交換して得た過熱蒸気を作動流体として発電す
る第１タービン９と第２タービン１０とから構成されて
いる。
尚、第１図中１１は二酸化炭素ガスが循環するサイクル
配管で、低圧コンプレッサ１２、高圧コンプレッサ１３
、アキュムレータ１４、前置冷却器１５、中間冷却器１
６が配置されている。また１７は蒸気が循環するサイク
ル配管で、復水器１８、給水ポンプ１９等が配置されて
いる。
配管で、低圧コンプレッサ１２、高圧コンプレッサ１３
、アキュムレータ１４、前置冷却器１５、中間冷却器１
６が配置されている。また１７は蒸気が循環するサイク
ル配管で、復水器１８、給水ポンプ１９等が配置されて
いる。
次に前記装置を利用して本発明のＣＯレヒートガスター
ビン・コンバインドサイクルによる発電方法の一実施例
を説明する。
ビン・コンバインドサイクルによる発電方法の一実施例
を説明する。
燃焼器４、再燃焼器７により生成された二酸化炭素ガス
は高圧タービン４、中圧タービン６、低圧タービン８で
作動流体として利用された後、部はメタノール製造プロ
セス等に使用され、残部は再び作動流体として使用され
る。
は高圧タービン４、中圧タービン６、低圧タービン８で
作動流体として利用された後、部はメタノール製造プロ
セス等に使用され、残部は再び作動流体として使用され
る。
サイクル管１１を循環する二酸化炭素ガスはまず高圧コ
ンプレッサ１０で加圧された後、燃焼器４に送られる。
ンプレッサ１０で加圧された後、燃焼器４に送られる。
燃焼器４では前記高圧コンプレッサ１０で加圧された二
酸化炭素ガスを混ぜて加熱し、−酸化炭素ガス（ＣＯ）
を燃焼酸化剤である酸素ガス（Ｏ２）で燃焼して二酸化
炭素ガス＜Ｃ０２）を生成する。
酸化炭素ガスを混ぜて加熱し、−酸化炭素ガス（ＣＯ）
を燃焼酸化剤である酸素ガス（Ｏ２）で燃焼して二酸化
炭素ガス＜Ｃ０２）を生成する。
そして燃焼器４を出た二酸化炭素ガスは高温、高圧状態
の作動流体として高圧タービン５に送られて膨張し、タ
ービン５を回転して発電を行う（発電ｊｔ６０ＭＷ程度
）。
の作動流体として高圧タービン５に送られて膨張し、タ
ービン５を回転して発電を行う（発電ｊｔ６０ＭＷ程度
）。
そして高圧タービン５を出た二酸化炭素ガスは再度作動
流体として中圧タービン６に送られて膨張し、タービン
６を回転して発電を行う（発ｔｉ５３ＭＷ程度）、中圧
タービン６を出た二酸化炭素ガスは再燃焼器７に送られ
、再燃焼器７で新たに生成される二酸化炭素ガスと混合
されて加熱された後、作動流体として低圧タービン８に
送られて膨張し、タービン８を回転して発電を行う（発
電量１８４ＭＷ程度）。
流体として中圧タービン６に送られて膨張し、タービン
６を回転して発電を行う（発ｔｉ５３ＭＷ程度）、中圧
タービン６を出た二酸化炭素ガスは再燃焼器７に送られ
、再燃焼器７で新たに生成される二酸化炭素ガスと混合
されて加熱された後、作動流体として低圧タービン８に
送られて膨張し、タービン８を回転して発電を行う（発
電量１８４ＭＷ程度）。
低圧タービン８を出た作動流体である二酸化炭素ガスは
排熱回収蒸気発生器２に送られ、ここでサイクル管１１
を循環する飽和水を加熱して熱交換する。この排熱回収
蒸気発生器２では、二酸化炭素ガスと飽和水との間で熱
交換する他に、作動流体中に含まれる若干の残存−酸化
炭素ガスと酸素ガスをＩ＆適反応温度領域において酸化
触媒により反応して二酸化炭素ガスとする。
排熱回収蒸気発生器２に送られ、ここでサイクル管１１
を循環する飽和水を加熱して熱交換する。この排熱回収
蒸気発生器２では、二酸化炭素ガスと飽和水との間で熱
交換する他に、作動流体中に含まれる若干の残存−酸化
炭素ガスと酸素ガスをＩ＆適反応温度領域において酸化
触媒により反応して二酸化炭素ガスとする。
前記排熱回収蒸気発生器２を出た二酸化炭素ガスは１０
０％と純度が高いため、一部はメタノール製造プロセス
等に利用され、残部は前置冷却器１５で例えば冷却され
た後、ＣＯレヒートガスタビン１によって回転駆動する
低圧コンプレッサ１２で加圧される。低圧コンプレッサ
１２で加圧された二酸化炭素ガスは中間冷却器１６で冷
却された後、同じくＣＯレヒート力ススタービン１回転
駆動する高圧コンプレッサ１３に送られる。
０％と純度が高いため、一部はメタノール製造プロセス
等に利用され、残部は前置冷却器１５で例えば冷却され
た後、ＣＯレヒートガスタビン１によって回転駆動する
低圧コンプレッサ１２で加圧される。低圧コンプレッサ
１２で加圧された二酸化炭素ガスは中間冷却器１６で冷
却された後、同じくＣＯレヒート力ススタービン１回転
駆動する高圧コンプレッサ１３に送られる。
そして前述の如く高圧コンプレツサ１３で加圧された後
、燃焼器４に送り込まれ、再び作動流体として利用され
る。
、燃焼器４に送り込まれ、再び作動流体として利用され
る。
一方、前記排熱回収蒸気発生装置２で加熱された過熱蒸
気は作動流体として第１タービン９に送られて膨張し、
タービン９を回転して発電を行い（発電量１４ＭＷ程度
）、そして再び前記排熱回収蒸気発生器２で加熱されて
から第２タービン１０に送られてＩＩｌ張し、タービン
１０を回転して発電（発電量４１ＭＷ程度）を行う。
気は作動流体として第１タービン９に送られて膨張し、
タービン９を回転して発電を行い（発電量１４ＭＷ程度
）、そして再び前記排熱回収蒸気発生器２で加熱されて
から第２タービン１０に送られてＩＩｌ張し、タービン
１０を回転して発電（発電量４１ＭＷ程度）を行う。
第２タービン１０から出た蒸気は復水器１８で復水して
飽和水となり、給水ポンプ１９により排熱回収蒸気発生
器３に送られ、ここで二酸化炭素ガスと熱交換して蒸気
になり、再び作動流体として第１タービン９、第２ター
ビン１０に送られる。
飽和水となり、給水ポンプ１９により排熱回収蒸気発生
器３に送られ、ここで二酸化炭素ガスと熱交換して蒸気
になり、再び作動流体として第１タービン９、第２ター
ビン１０に送られる。
以上のようにしてＣＯレヒート力ススタービン１び蒸気
タービン３で発電が行われる。ここでＣＯレヒートガス
タービン１の性能は高圧タービン５、低圧タービン８に
おける入口ガス温度及びサイクル圧力、即ち高圧コンプ
レッサ１３の出口圧力によって影響を受ける２またサイ
クル圧力を高圧コンプレッサ１３と低圧コンプレツサ１
２でどのような圧力比で配分するかによって影響を受け
る。
タービン３で発電が行われる。ここでＣＯレヒートガス
タービン１の性能は高圧タービン５、低圧タービン８に
おける入口ガス温度及びサイクル圧力、即ち高圧コンプ
レッサ１３の出口圧力によって影響を受ける２またサイ
クル圧力を高圧コンプレッサ１３と低圧コンプレツサ１
２でどのような圧力比で配分するかによって影響を受け
る。
例えば高圧タービン５の入口ガス温度１３００°Ｃに設
定し、また低圧タービン８の入口ガス温度を１１５０℃
に設定して、サイクル圧力をパラメータにすると第２図
に示す性能が得られる。
定し、また低圧タービン８の入口ガス温度を１１５０℃
に設定して、サイクル圧力をパラメータにすると第２図
に示す性能が得られる。
同図から明らかな如く、サイクル圧力を高くし、低圧コ
ンプレッサ１２の圧力比を低くしたほうが熱効率、比圧
力ともに高くなる１例えばサイクル圧力を８０ａｔａに
設定し、また高圧コンプレッサ１３の圧力比を１２．９
２ 、低圧コンプレッサ１２の圧力比を６．０とすると
、熱効率はＣＯレヒートガスタービン１単独で４６．８
％となり、またＣＯレヒートガスタービン１と蒸気ター
ビン３とを合わせたコンバインド発電プラントで６１．
０％にもなる。
ンプレッサ１２の圧力比を低くしたほうが熱効率、比圧
力ともに高くなる１例えばサイクル圧力を８０ａｔａに
設定し、また高圧コンプレッサ１３の圧力比を１２．９
２ 、低圧コンプレッサ１２の圧力比を６．０とすると
、熱効率はＣＯレヒートガスタービン１単独で４６．８
％となり、またＣＯレヒートガスタービン１と蒸気ター
ビン３とを合わせたコンバインド発電プラントで６１．
０％にもなる。
この場合における各機器の設計主要目は例えば次の通り
である。
である。
発電端Ｇ出力・・・・・・２５０ＭＷ
ＣＯレヒートガスタービ°ン１出力・・・１９９ＭＷ蒸
気タービン３出力・・・・・・５４ＭＷ燃焼器４の一酸
化炭素ガス供給量・・・・・・９２ｔ／ｈ燃焼器４の酸
素ガス供給量・・・・・・５２．６ｔ／ｈ再燃焼器７の
一酸化炭素ガス供給量・・・・・・６２ｔ／ｈ再燃焼器
７の酸素ガス供給量・・・・・・３５．４ｔ／ｈ二酸化
炭素ガス発熱量・・・・・・２２８７ｋｃａ ｌ／ｋｇ
低圧コ低圧コンプレッサ １２化炭素ガス循環量・・・・・・２４０ｋｇ／ｓ中圧
タービン６の入口圧力・・・・・・３３．６ａｔａ低圧
タービン８の入口圧力・・・・・・１３．９ａｔａ低圧
コンプレツサ１２の入口温度・・・・・・４０℃低圧コ
ンプレッサ１２の出口温度・・・・・・２０１℃高圧コ
ンプレッサ１３の入口温度・・・・・・６０℃高圧コン
プレッサ１３の出口温度・・・・・・３５４℃中圧ター
ビン６の入口温度・・・・・・９５５℃中圧タービン６
の出口温度・・・・・・７５０℃低圧タービン８の出口
温度・・・・・・５８０℃排熱回収蒸気発生器２の 二酸化炭素ガス循環量・・・・・・３０１ｋｇ／ｓ排熱
回収蒸気発生器２の出口温度・・・・・・１０２℃（発
明の効果） 以上説明したように本発明によれば、燃料が一酸化炭素
ガス、酸素ガスを燃焼酸化剤として二酸化炭素ガスを生
成し、この二酸化炭素ガスを作動流体としているので、
窒素酸化物であるＮＯｘ＋硫黄酸化物であるＳＯＸ等の
大気汚染物質が発生せず、また温室効果の原因となる二
酸化炭素ガス（ＣＯ２）を大気中に放出せずに循環させ
て使用しているので何ら支障が生じない。
気タービン３出力・・・・・・５４ＭＷ燃焼器４の一酸
化炭素ガス供給量・・・・・・９２ｔ／ｈ燃焼器４の酸
素ガス供給量・・・・・・５２．６ｔ／ｈ再燃焼器７の
一酸化炭素ガス供給量・・・・・・６２ｔ／ｈ再燃焼器
７の酸素ガス供給量・・・・・・３５．４ｔ／ｈ二酸化
炭素ガス発熱量・・・・・・２２８７ｋｃａ ｌ／ｋｇ
低圧コ低圧コンプレッサ １２化炭素ガス循環量・・・・・・２４０ｋｇ／ｓ中圧
タービン６の入口圧力・・・・・・３３．６ａｔａ低圧
タービン８の入口圧力・・・・・・１３．９ａｔａ低圧
コンプレツサ１２の入口温度・・・・・・４０℃低圧コ
ンプレッサ１２の出口温度・・・・・・２０１℃高圧コ
ンプレッサ１３の入口温度・・・・・・６０℃高圧コン
プレッサ１３の出口温度・・・・・・３５４℃中圧ター
ビン６の入口温度・・・・・・９５５℃中圧タービン６
の出口温度・・・・・・７５０℃低圧タービン８の出口
温度・・・・・・５８０℃排熱回収蒸気発生器２の 二酸化炭素ガス循環量・・・・・・３０１ｋｇ／ｓ排熱
回収蒸気発生器２の出口温度・・・・・・１０２℃（発
明の効果） 以上説明したように本発明によれば、燃料が一酸化炭素
ガス、酸素ガスを燃焼酸化剤として二酸化炭素ガスを生
成し、この二酸化炭素ガスを作動流体としているので、
窒素酸化物であるＮＯｘ＋硫黄酸化物であるＳＯＸ等の
大気汚染物質が発生せず、また温室効果の原因となる二
酸化炭素ガス（ＣＯ２）を大気中に放出せずに循環させ
て使用しているので何ら支障が生じない。
また、熱効率が６０％以上と高く、また比出力が大きい
ので単機の大容量化に適している。また作動流体として
二酸化炭素ガスを使用しているため、高温部の酸化腐食
に対する影響は高温空気の場合よりも非常に少ない。
ので単機の大容量化に適している。また作動流体として
二酸化炭素ガスを使用しているため、高温部の酸化腐食
に対する影響は高温空気の場合よりも非常に少ない。
第１図は本発明の発電方法を実施するための装置の概略
説明図であり、また第２図はＣＯレヒートガスタービン
・コンバインドサイクルの性能を示すグラフである。 １はＣＯレヒートガスタービン、 ２は蒸気タービン、 ３は排熱回収蒸気発生器、４は燃
焼器、 ５は高圧タービン、６は中圧タービン、
７は再燃焼器、 ８は低圧タービン、 ９は第１タービン、１０は第２タ
ービン、 １１はサイクル配管、１２は低圧コン１レッ
サ、 １３は高圧コンプレツサ、 １４はアキュムレータ、１５は前置冷却器、１６は中間
冷却器、 １７はサイクル配管、１８は復水器、
１つは給水ポンプである。
説明図であり、また第２図はＣＯレヒートガスタービン
・コンバインドサイクルの性能を示すグラフである。 １はＣＯレヒートガスタービン、 ２は蒸気タービン、 ３は排熱回収蒸気発生器、４は燃
焼器、 ５は高圧タービン、６は中圧タービン、
７は再燃焼器、 ８は低圧タービン、 ９は第１タービン、１０は第２タ
ービン、 １１はサイクル配管、１２は低圧コン１レッ
サ、 １３は高圧コンプレツサ、 １４はアキュムレータ、１５は前置冷却器、１６は中間
冷却器、 １７はサイクル配管、１８は復水器、
１つは給水ポンプである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、酸素ガス（Ｏ＿２）を燃焼酸化剤に用いて一酸化炭
素ガス（ＣＯ）を燃焼させて二酸化炭素ガス（ＣＯ＿２
）を生成し、前記二酸化炭素ガス（ＣＯ＿２）を作動流
体として循環させて利用してＣＯレヒートガスタービン
で発電することを特徴とするＣＯレヒートガスタービン
・コンバインドサイクルによる発電方法。 ２、酸素ガス（Ｏ＿２）を燃焼酸化剤に用いて一酸化炭
素ガス（ＣＯ）を燃焼させて二酸化炭素ガス（ＣＯ＿２
）を生成し、前記二酸化炭素ガス（ＣＯ＿２）を作動流
体として利用してＣＯレヒートガスタービンで発電した
後、前記二酸化炭素ガスの排熱を利用して蒸気タービン
で発電し、この後前記二酸化炭素ガスの一部を前記燃焼
生成ガスの生成に再利用するために循環させる一方、残
部を化学プラント用原材料として利用することを特徴と
するＣＯレヒートガスタービン・コンバインドサイクル
による発電方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1235242A JPH0635840B2 (ja) | 1989-09-11 | 1989-09-11 | Ｃｏレヒートガスタービン・コンバインドサイクルによる発電方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1235242A JPH0635840B2 (ja) | 1989-09-11 | 1989-09-11 | Ｃｏレヒートガスタービン・コンバインドサイクルによる発電方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03100331A true JPH03100331A (ja) | 1991-04-25 |
| JPH0635840B2 JPH0635840B2 (ja) | 1994-05-11 |
Family
ID=16983182
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1235242A Expired - Lifetime JPH0635840B2 (ja) | 1989-09-11 | 1989-09-11 | Ｃｏレヒートガスタービン・コンバインドサイクルによる発電方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0635840B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2064242A2 (es) * | 1992-12-02 | 1995-01-16 | Ingenieria Y Promocion Ind S A | Sistema de regulacion de gases de escape de turbinas de gas en una caldera de recuperacion y caldera correspondiente. |
| JP2013221504A (ja) * | 2012-04-12 | 2013-10-28 | General Electric Co <Ge> | 排出ガス再循環を備えた再熱燃焼タービンエンジンに関連するシステム及び装置 |
| CN105121811A (zh) * | 2013-03-05 | 2015-12-02 | 工业涡轮（英国）有限公司 | 多轴发动机中通过使用再热燃烧器的涡轮容量控制 |
| JP2016505101A (ja) * | 2012-11-02 | 2016-02-18 | エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー | 化学量論的排気ガス再循環ガスタービンシステム内の拡散燃焼のためのシステム及び方法 |
| WO2016035297A1 (ja) * | 2014-09-05 | 2016-03-10 | 株式会社 東芝 | ガスタービン設備 |
| JP2016510849A (ja) * | 2013-03-05 | 2016-04-11 | インダストリアル タービン カンパニー （ユーケイ） リミテッドＩｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｔｕｒｂｉｎｅ Ｃｏｍｐａｎｙ （ＵＫ） Ｌｉｍｉｔｅｄ | 再熱および容量整合によるコージェネ熱負荷整合 |
-
1989
- 1989-09-11 JP JP1235242A patent/JPH0635840B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2064242A2 (es) * | 1992-12-02 | 1995-01-16 | Ingenieria Y Promocion Ind S A | Sistema de regulacion de gases de escape de turbinas de gas en una caldera de recuperacion y caldera correspondiente. |
| JP2013221504A (ja) * | 2012-04-12 | 2013-10-28 | General Electric Co <Ge> | 排出ガス再循環を備えた再熱燃焼タービンエンジンに関連するシステム及び装置 |
| JP2016505101A (ja) * | 2012-11-02 | 2016-02-18 | エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー | 化学量論的排気ガス再循環ガスタービンシステム内の拡散燃焼のためのシステム及び方法 |
| US10138815B2 (en) | 2012-11-02 | 2018-11-27 | General Electric Company | System and method for diffusion combustion in a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system |
| CN105121811A (zh) * | 2013-03-05 | 2015-12-02 | 工业涡轮（英国）有限公司 | 多轴发动机中通过使用再热燃烧器的涡轮容量控制 |
| JP2016510851A (ja) * | 2013-03-05 | 2016-04-11 | インダストリアル タービン カンパニー （ユーケイ） リミテッドＩｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｔｕｒｂｉｎｅ Ｃｏｍｐａｎｙ （ＵＫ） Ｌｉｍｉｔｅｄ | 多軸エンジンにおいて再熱燃焼器を用いることによるタービンの容量制御 |
| JP2016510849A (ja) * | 2013-03-05 | 2016-04-11 | インダストリアル タービン カンパニー （ユーケイ） リミテッドＩｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｔｕｒｂｉｎｅ Ｃｏｍｐａｎｙ （ＵＫ） Ｌｉｍｉｔｅｄ | 再熱および容量整合によるコージェネ熱負荷整合 |
| US9624829B2 (en) | 2013-03-05 | 2017-04-18 | Industrial Turbine Company (Uk) Limited | Cogen heat load matching through reheat and capacity match |
| US10036317B2 (en) | 2013-03-05 | 2018-07-31 | Industrial Turbine Company (Uk) Limited | Capacity control of turbine by the use of a reheat combustor in multi shaft engine |
| WO2016035297A1 (ja) * | 2014-09-05 | 2016-03-10 | 株式会社 東芝 | ガスタービン設備 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0635840B2 (ja) | 1994-05-11 |
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