JPH0293022A - 低炭素オーステナイトステンレス鋼製凝縮熱交換器胴体の熱処理方法 - Google Patents
低炭素オーステナイトステンレス鋼製凝縮熱交換器胴体の熱処理方法Info
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- JPH0293022A JPH0293022A JP24547888A JP24547888A JPH0293022A JP H0293022 A JPH0293022 A JP H0293022A JP 24547888 A JP24547888 A JP 24547888A JP 24547888 A JP24547888 A JP 24547888A JP H0293022 A JPH0293022 A JP H0293022A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、ガス中の水蒸気を凝縮させるオーステナイト
ステンレスｔｆＪ製の凝縮熱交換器胴体の熱処理方法に
係り、特に塩素イオンが混入するようなガスを扱う凝縮
熱交換器胴体における溶接部の高残留応力部に貫粒型応
力腐食割れが発生するのを防止するために溶接残留応力
の低減を図る熱処理方法に関する。
ステンレスｔｆＪ製の凝縮熱交換器胴体の熱処理方法に
係り、特に塩素イオンが混入するようなガスを扱う凝縮
熱交換器胴体における溶接部の高残留応力部に貫粒型応
力腐食割れが発生するのを防止するために溶接残留応力
の低減を図る熱処理方法に関する。
［従来の技術］
凝縮熱交換器の例として、原子炉の排ガス処理において
は、原子炉での放射線による水の分解に起因して発生し
た排ガス中の酸素と水素を再結合させて水蒸気となし、
その後、排ガス体積を減らすために凝縮熱交換器に通し
て水蒸気分を凝縮させることが行われている。従来、か
かる凝縮熱交換器では応力腐食割れは起こらないと一般
に考えられており、従って、応力腐食割れが起こらない
機器に通常使用されることになっている比較的安価な５
ＵＳ３０４ステンレス鋼が用いられ、しかも溶接残留応
力低減策も実施されていない。
は、原子炉での放射線による水の分解に起因して発生し
た排ガス中の酸素と水素を再結合させて水蒸気となし、
その後、排ガス体積を減らすために凝縮熱交換器に通し
て水蒸気分を凝縮させることが行われている。従来、か
かる凝縮熱交換器では応力腐食割れは起こらないと一般
に考えられており、従って、応力腐食割れが起こらない
機器に通常使用されることになっている比較的安価な５
ＵＳ３０４ステンレス鋼が用いられ、しかも溶接残留応
力低減策も実施されていない。
［発明が解決しようとする課題］
しかし、凝縮熱交換器に送り込まれるガス中には若干の
塩素イオンが混入していることがある。
塩素イオンが混入していることがある。
凝縮熱交換器の水蒸気凝縮ゾーンでは乾燥と湿潤状態が
繰り返されており、このゾーンに塩素イオンが流入する
と塩素イオンが濃縮され、凝縮熱交換器に応力腐食割れ
が生じ易くなることを本発明者らは発見した。
繰り返されており、このゾーンに塩素イオンが流入する
と塩素イオンが濃縮され、凝縮熱交換器に応力腐食割れ
が生じ易くなることを本発明者らは発見した。
ところで、従来、圧延鋼板、パイプ等の一様肉厚で単純
形状のオーステナイトステンレス鋼部材において１粒界
腐食を防ぐ方法として１０００〜１１００℃より急冷す
る固溶化熱処理があるが、これを凝縮熱交換器の如く複
雑で種々の肉厚を有する溶接構造物に適用すると、温度
管理が非常に困難な他、変形を起こす欠点があった。変
形は、高温加熱時に重力が原因で起こるものと、急冷時
に収縮量の違いより起こるものがあるが、いずれも熱交
換器機能上支障をきたす。
形状のオーステナイトステンレス鋼部材において１粒界
腐食を防ぐ方法として１０００〜１１００℃より急冷す
る固溶化熱処理があるが、これを凝縮熱交換器の如く複
雑で種々の肉厚を有する溶接構造物に適用すると、温度
管理が非常に困難な他、変形を起こす欠点があった。変
形は、高温加熱時に重力が原因で起こるものと、急冷時
に収縮量の違いより起こるものがあるが、いずれも熱交
換器機能上支障をきたす。
又、Ｃ′３′有率０．０３％以下の極低炭素ステンレス
鋼（例えば５ＵＳ３１６Ｌ等）の使用は、５Ｏ３３０４
に比べ優れた耐食性をもたらすが応力腐食割れを完全防
止する決定的手段ではなかった。特に塩素イオンの濃縮
環境では割れが発生することが確認されている。
鋼（例えば５ＵＳ３１６Ｌ等）の使用は、５Ｏ３３０４
に比べ優れた耐食性をもたらすが応力腐食割れを完全防
止する決定的手段ではなかった。特に塩素イオンの濃縮
環境では割れが発生することが確認されている。
このように、凝縮熱交換器の応力腐食割れ防止策として
は、上記従来一般の方法は満足すべき解決手段とはなら
ない。
は、上記従来一般の方法は満足すべき解決手段とはなら
ない。
従って本発明は、上述の諸、−ｖに鑑み、凝縮熱交換器
の貫粒留応力腐食割れを防止するため、変形せず残留応
力を低下させるに有効且つ簡易な熱処理方法を提供する
ことを目的とする。
の貫粒留応力腐食割れを防止するため、変形せず残留応
力を低下させるに有効且つ簡易な熱処理方法を提供する
ことを目的とする。
〔課題を解決するための手段Ｊ
本発明は炭素基を低減したオーステナイＩ−ステンレス
鋼製凝縮熱交換器胴体を１０００〜１１００℃に保持し
た後、１００℃／１（ｒ以下の冷却速度で徐冷すること
を特徴とする低炭素オーステナイトステンレス鋼製凝縮
熱交換器胴体の熱処理方法を提供するものである。
鋼製凝縮熱交換器胴体を１０００〜１１００℃に保持し
た後、１００℃／１（ｒ以下の冷却速度で徐冷すること
を特徴とする低炭素オーステナイトステンレス鋼製凝縮
熱交換器胴体の熱処理方法を提供するものである。
［作 用コ
前述したように５凝縮熱交換器がその使用環境。
機能上、容易に腐食される事象及びメカニズムを本発明
者らは新たに発見した。凝縮熱交換８口１４体内面の水
蒸気凝縮ゾーンの環境は、温度約１０２℃、湿度１００
％の湿り状態となっており、胴体上部は凝縮液温が少な
いため、常に乾燥湿潤を繰り返している。このゾーンに
塩素イオンが流入した場合、乾燥過程で塩素イオンが濃
縮される現象が起こり、いずれは高塩素イオン濃縮環境
を生じてしまう。このように、凝縮熱交換器は、塩素イ
オン持ち込みのある場合、機能上高腐食ポテンシャルを
有している事が新たに確認された。
者らは新たに発見した。凝縮熱交換８口１４体内面の水
蒸気凝縮ゾーンの環境は、温度約１０２℃、湿度１００
％の湿り状態となっており、胴体上部は凝縮液温が少な
いため、常に乾燥湿潤を繰り返している。このゾーンに
塩素イオンが流入した場合、乾燥過程で塩素イオンが濃
縮される現象が起こり、いずれは高塩素イオン濃縮環境
を生じてしまう。このように、凝縮熱交換器は、塩素イ
オン持ち込みのある場合、機能上高腐食ポテンシャルを
有している事が新たに確認された。
ところが、本発明の熱処理方法に基づき、溶接後の凝縮
熱交換器を１０００〜１１００℃に加熱保持すると、材
料は変形抵抗が低下し、加工硬化、又は昇温過程の鋭敏
化等の影響を消し去り、残留応力が低下される上、析出
したδフェライ１−がオーステナイト地中に固溶し消失
するため、７８接部靭性が向上する。又、１００℃／Ｈ
ｒ以下の冷却速度に管理することは、Ｃｒ炭素化物が結
晶粒界に析出し粒界腐食を引起こさない効果があること
に加え、栂造物全体を均一に冷却できるため、肉厚差を
有する部分の冷却速度の違いにより生じる引張り応力、
又は変形が生じない働きがある。しかしその他の加熱温
度の場合、７００℃以下では残留応力が材料の許容応力
レベル以下にならず、 １０００℃〜７００℃付近の温
度範囲ではオーステナイト溶接金屑にぜい化が起きる。
熱交換器を１０００〜１１００℃に加熱保持すると、材
料は変形抵抗が低下し、加工硬化、又は昇温過程の鋭敏
化等の影響を消し去り、残留応力が低下される上、析出
したδフェライ１−がオーステナイト地中に固溶し消失
するため、７８接部靭性が向上する。又、１００℃／Ｈ
ｒ以下の冷却速度に管理することは、Ｃｒ炭素化物が結
晶粒界に析出し粒界腐食を引起こさない効果があること
に加え、栂造物全体を均一に冷却できるため、肉厚差を
有する部分の冷却速度の違いにより生じる引張り応力、
又は変形が生じない働きがある。しかしその他の加熱温
度の場合、７００℃以下では残留応力が材料の許容応力
レベル以下にならず、 １０００℃〜７００℃付近の温
度範囲ではオーステナイト溶接金屑にぜい化が起きる。
また１００℃／Ｈｒ以上の高速急冷は、溶接構造物の変
形を招き危険が生じる。この様に本発明方法による条件
以外では所望の効果が得ら、れない。本発明方法による
条件によれば、変形の問題なく強度特性を満足した残留
応力低下効果が得られ、貫粒型応力腐食割れを有効に防
止できる。
形を招き危険が生じる。この様に本発明方法による条件
以外では所望の効果が得ら、れない。本発明方法による
条件によれば、変形の問題なく強度特性を満足した残留
応力低下効果が得られ、貫粒型応力腐食割れを有効に防
止できる。
［実 施 例コ
以下１本発明の詳細な説明する。第１図は凝縮熱交換器
胴体の概要側面図であり、第２図はそのＡ −Ａ横断面
図である。胴板１にドレンポット（凝縮した水の溜り場
所）２、胸当板３、フランジ４、各種管台５が取付けら
れた一体溶接構造物である胴体は、炭素量を低くコント
ロールされたＳＯ５３１６Ｌステンレス鋼の板厚数ｍ〜
数十ｍの部材から構成されている。この中には不図示の
管群が設けられ、管台５の１つから入った冷却水が該管
群中をｄｌ！れ、他の管台５から流出し、他方、鏡板６
の人口から入った排ガス（若干の塩素イオンが混入して
いることがある）は他の管台の１つから流出し、その間
、該排ガス中に含まれている水蒸気が冷却されて凝縮し
、ドレンポット２に溜って取りだされるように構成され
る。ところで、上記胴体は、製作上、鏡板６部に周溶接
線、胴板１に長手溶接線、肩当板３部にすみ固溶接線が
あり、そこに高残留応力が存在している。よって、中に
管群を入れる１前に、本発明に基づき、胴体の熱処理を
行うのであるが、熱処理に先立ち、拘束リング７を胴体
内部に挿入し、外周拘束バンド８で外部から締め付けて
、胴体を拘束する。以上の様な拘束治具を取付けた凝縮
熱交換器胴体を第３図に示す熱処理条件で熱処理する。
胴体の概要側面図であり、第２図はそのＡ −Ａ横断面
図である。胴板１にドレンポット（凝縮した水の溜り場
所）２、胸当板３、フランジ４、各種管台５が取付けら
れた一体溶接構造物である胴体は、炭素量を低くコント
ロールされたＳＯ５３１６Ｌステンレス鋼の板厚数ｍ〜
数十ｍの部材から構成されている。この中には不図示の
管群が設けられ、管台５の１つから入った冷却水が該管
群中をｄｌ！れ、他の管台５から流出し、他方、鏡板６
の人口から入った排ガス（若干の塩素イオンが混入して
いることがある）は他の管台の１つから流出し、その間
、該排ガス中に含まれている水蒸気が冷却されて凝縮し
、ドレンポット２に溜って取りだされるように構成され
る。ところで、上記胴体は、製作上、鏡板６部に周溶接
線、胴板１に長手溶接線、肩当板３部にすみ固溶接線が
あり、そこに高残留応力が存在している。よって、中に
管群を入れる１前に、本発明に基づき、胴体の熱処理を
行うのであるが、熱処理に先立ち、拘束リング７を胴体
内部に挿入し、外周拘束バンド８で外部から締め付けて
、胴体を拘束する。以上の様な拘束治具を取付けた凝縮
熱交換器胴体を第３図に示す熱処理条件で熱処理する。
温度コントロールは、実態温度を熱電対で感知し、加熱
速度を１００’Ｃ／ｌｌｒ以下とし、１０００℃〜１１
００℃で１１１ｒ以下保持し、その後、冷却速度１００
℃／Ｈｒ以下で徐冷という条件で実施する。熱処理終了
後は上記拘束治具７．８は取り外す。
速度を１００’Ｃ／ｌｌｒ以下とし、１０００℃〜１１
００℃で１１１ｒ以下保持し、その後、冷却速度１００
℃／Ｈｒ以下で徐冷という条件で実施する。熱処理終了
後は上記拘束治具７．８は取り外す。
次に、上述した実施例で得られた効果について説明する
。
。
１）残留応力低減効果
拘束溶接した小型試験模擬胴体を、溶接後種々な熱処理
温度で熱処理し、残留応力を測定した結果が第４図にあ
る。溶接したままのもので約３５ｋｇｆ／ｍｍ２程度の
残留応力のものが、本実施例により約１０ｋｇ丁／ｆｆ
ｌ１１２以下に低下することがわかる。
温度で熱処理し、残留応力を測定した結果が第４図にあ
る。溶接したままのもので約３５ｋｇｆ／ｍｍ２程度の
残留応力のものが、本実施例により約１０ｋｇ丁／ｆｆ
ｌ１１２以下に低下することがわかる。
２）溶接金属の延性・靭性の回復
第５図に溶接金属の延性、靭性に及ぼす溶接後熱処理の
影響を示す。各種熱処理温度にて衝撃試験・引張試験・
顕微鏡ｗ１察をした結果、８００℃付近の熱処理温度で
は延性・靭性がともに低下するが、実施例の１０００〜
１１００℃においては回復し更に向上する。
影響を示す。各種熱処理温度にて衝撃試験・引張試験・
顕微鏡ｗ１察をした結果、８００℃付近の熱処理温度で
は延性・靭性がともに低下するが、実施例の１０００〜
１１００℃においては回復し更に向上する。
３）粒界型応力腐食割れに及ぼす影響
本実施例の部材において、低温鋭敏化処理を実施したも
のとしないもの２ケースについて改良型ストラウス試験
を行ったが、いずれも割れを生じず、耐粒界型応力腐食
割れ性能を有している事が確認された。
のとしないもの２ケースについて改良型ストラウス試験
を行ったが、いずれも割れを生じず、耐粒界型応力腐食
割れ性能を有している事が確認された。
４）貫粒型応力腐食割れに及ぼす影響
本実施例の熱処理をした胴体を沸＠ＭｇＣＱ 、に浸漬
させる試験を実施した。溶接したままのものでは、長手
溶接部、周溶接部、当板すみ内部の全ての部分に割れを
生じたが、本実施例の熱処理をしたものでは、全く割れ
が起こらなかった。
させる試験を実施した。溶接したままのものでは、長手
溶接部、周溶接部、当板すみ内部の全ての部分に割れを
生じたが、本実施例の熱処理をしたものでは、全く割れ
が起こらなかった。
５）変形量の測定
本熱処理前後に凝縮熱交換器胴体の寸法測定を行い変形
量を調べたが、熱交換器製作公差２＋ｍ＋以内に納まる
変形量で、管台の変形も全く起こらなかった。
量を調べたが、熱交換器製作公差２＋ｍ＋以内に納まる
変形量で、管台の変形も全く起こらなかった。
以上説明した通り１本実施例によると胴体の変形を防止
し且つ溶接部残留応力を低減させ、耐食性向上の効果が
ある。
し且つ溶接部残留応力を低減させ、耐食性向上の効果が
ある。
［発明の効果コ
本発明によれば、凝縮熱交換器胴体の変形を抑え、溶接
部残留応力が低減され１貫粒型応力腐食割れを予防する
効果がある。それによって、低炭素ステンレス鋼製熱交
換器胴体のメインテナス性。
部残留応力が低減され１貫粒型応力腐食割れを予防する
効果がある。それによって、低炭素ステンレス鋼製熱交
換器胴体のメインテナス性。
信頼性が向上し、分解点検の頻度が減り、製品寿命が増
すメリッ１〜がある。
すメリッ１〜がある。
第１図は本発明の一実施例に係る凝縮熱交換器胴体側図
、第２図はそのＡ−Ａ断面図、第３図は熱処理条件を表
す図、第４図は残留応力に及ぼす溶接後熱処理の影響の
図、第５図は溶接金属の延性、靭性に及ぼす影響を示す
図である。 １・・・胴板 ２・・・ドレンポット３・・
・肩当板 ４・・・フランジ５・・・各種管台
６・・・鏡板７・・・拘束リング ８・・
・外周拘束バンド第１図 第２図 第３図
、第２図はそのＡ−Ａ断面図、第３図は熱処理条件を表
す図、第４図は残留応力に及ぼす溶接後熱処理の影響の
図、第５図は溶接金属の延性、靭性に及ぼす影響を示す
図である。 １・・・胴板 ２・・・ドレンポット３・・
・肩当板 ４・・・フランジ５・・・各種管台
６・・・鏡板７・・・拘束リング ８・・
・外周拘束バンド第１図 第２図 第３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 炭素量を低減したオーステナイトステンレス鋼製凝
縮熱交換器胴体を１０００〜１１００℃に保持した後、
１００℃／Ｈｒ以下の冷却速度で徐冷することを特徴と
する低炭素オーステナイトステンレス鋼製凝縮熱交換器
胴体の熱処理方法。 ２ 前記凝縮熱交換器胴体を熱変形防止用円形治具で拘
束した状態にて前記熱処理を行う請求項１記載の低炭素
オーステナイトステンレス鋼製凝縮熱交換器胴体の熱処
理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24547888A JPH0670257B2 (ja) | 1988-09-29 | 1988-09-29 | 低炭素オーステナイトステンレス鋼製凝縮熱交換器胴体の熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24547888A JPH0670257B2 (ja) | 1988-09-29 | 1988-09-29 | 低炭素オーステナイトステンレス鋼製凝縮熱交換器胴体の熱処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0293022A true JPH0293022A (ja) | 1990-04-03 |
| JPH0670257B2 JPH0670257B2 (ja) | 1994-09-07 |
Family
ID=17134258
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24547888A Expired - Fee Related JPH0670257B2 (ja) | 1988-09-29 | 1988-09-29 | 低炭素オーステナイトステンレス鋼製凝縮熱交換器胴体の熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0670257B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003028786A (ja) * | 2001-07-18 | 2003-01-29 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 管内面の応力腐食割れ形成方法及び装置 |
| KR100809029B1 (ko) * | 2007-06-05 | 2008-03-03 | 이정걸 | 스테인레스강의 무산화 열처리 방법 |
| US20080179377A1 (en) * | 2006-11-28 | 2008-07-31 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Restotration method for deteriorated part and restoration apparatus for deteriorated part |
-
1988
- 1988-09-29 JP JP24547888A patent/JPH0670257B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003028786A (ja) * | 2001-07-18 | 2003-01-29 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 管内面の応力腐食割れ形成方法及び装置 |
| JP4706814B2 (ja) * | 2001-07-18 | 2011-06-22 | 株式会社Ｉｈｉ | 管内面の応力腐食割れ形成方法及び装置 |
| US20080179377A1 (en) * | 2006-11-28 | 2008-07-31 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Restotration method for deteriorated part and restoration apparatus for deteriorated part |
| KR100809029B1 (ko) * | 2007-06-05 | 2008-03-03 | 이정걸 | 스테인레스강의 무산화 열처리 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0670257B2 (ja) | 1994-09-07 |
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