JPH0284028A

JPH0284028A - スイッチング電源装置

Info

Publication number: JPH0284028A
Application number: JP63234042A
Authority: JP
Inventors: Toshinori Ishigaki; 石垣　俊典; Sadao Okochi; 大河内　貞男
Original assignee: Toshiba Corp
Current assignee: Toshiba Corp
Priority date: 1988-09-19
Filing date: 1988-09-19
Publication date: 1990-03-26

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】［発明の目的］（産業上の利用分野）本発明は、ＯＡ機器等の電子機器において用いられるス
イッチング電源装置に係り、特に入力力率改善型のスイ
ッチング＠源装置に関する。

（従来の技術）従来からＯＡ機器等の電子機器で用いられる入力力率改
善型のスイッチング電源装置としては次のようなものが
一例として挙げられる。

第５図はこの入力力率改善型スイッチング電源装置の構
成を説明するための回路図である。

同図において、１は商用電源から投入されたＡＣｌｏｏ
Ｖを全波整流する整流器、ＣＩは整流器１により整流さ
れた電圧から約１４０　Ｖに対する電荷を蓄積する平滑
コンデンサ、２は平滑コンデンサＣＩに蓄積された電荷
を放出する際のスイッチング動作を行うスイッチングト
ランジスタ、３は単入多出型の変圧トランス、４は変圧
トランス３の一次側コイルに蓄積されたエネルギを消費
するスナバ回路、Ｒ１はスイッチングトランジスタ２の
エミッタ側に接続された電流検出用の低抵抗、Ｄｉ　、
Ｄ２はそれぞれ各二次側回路に接続された整流ダイオー
ド、Ｃ２、Ｃ３は各整流ダイオードＤＩ　、０２を通過
した電流を平滑する平滑コンデンサである。

またＡ、Ｂはそれぞれ＋５Ｖ二次側回路の定電圧出力端
、Ｃ，Ｄはそれぞれ＋１２Ｖ二次側回路の定電圧出力端
である。さらに５は＋５ｖ二次側回路の出力電圧ＶＩＮ
（Ｅ点の電圧）、一次側回路における整流後の入力電圧
ＶＣＩ（Ｅ点の電圧）、および一次側回路の低抵抗Ｒ１
を流れる電流（Ｇ点を流れる電流）に基づいてスイッチ
ングトランジスタ２のパルスオン幅を制御するオンパル
ス幅制御回路である。

次に、このスイッチング電源装置の動作について第６図
を用いて説明する。

なお、この図においてＶＣＩは整流後の入力電圧、１ａ
はスイッチングトランジスタ２からの出力電流をそれぞ
れ示している。

まず、電源入力部にＡＣ１００Ｖ［源が投入されると、
電流は整流器１により全波整流される。これにより整流
電圧ｖＣ１が得られる。

ここで、オンパルス幅制御回路５は、Ｅ点の電圧ＶＩＮ
、Ｆ点の電圧ＶＣＩ、Ｇ点に流れる電流をそれぞれ取り
込み、これらのデータに基づいてスイッチングトランジ
スタ２のパルスオン幅を次のように制御する。

すなわち、オンパルス幅制御回路５は、Ｇ点に流れる電
流値に基づいて、トランジスタ出力電流を高精度化する
ためのスイッチングトランジスタ２のオフ・タイミング
修正を行うとともに、入力電圧ＶＣＩに基づいて、トラ
ンジスタ出力電流Ｉａのピーク値を一定に保ちつつ、電
圧ＶＣＩが低い状態においてはスイッチングトランジス
タ２のパルスオン幅を広げ、逆にその電圧ｖＣ１が高い
状態にＧ点に流れる電流値に基づいて、トランジスタ出
力電流を高精度化するためのスイッチングトランジスタ
２のオフ・タイミング修正を行うとともに、入力電圧Ｖ
ＣＩに基づいて、トランジスタ出力電流Ｉａのピーク値
を一定に保ちつつ、電圧ＶＣＩが低い状態においてはス
イッチングトランジスタ２のパルスオン幅を広げ、逆に
その電圧ｖＣ１が高い状態においてはパルスオン幅を狭
めるよう制御を行う。

これにより、一定期間に一定量のエネルギが変圧トラン
ス３に供給されることになる。

この制御動作と同時に、さらにオンパルス幅制御回路５
は、Ｅ点の出力電圧ＶＩＮに基づいて次のようなパルス
オン幅の制御を行う。

すなわち、オンパルス幅制御回路５は、負荷による消費
電力が増大してＥ点の電圧ＶＩＮが基準出力電圧（＋　
５Ｖ）から低下したことを検知すると、第６図における
ｔ３の電流波形で示すように、図中実線で示す元の電流
波形から図中点線で示す部分までパルスオン幅を広げて
、変圧トランス３の一次側コイルへの供給エネルギを増
大させる。

これにより、消費電力の変動に応じた二次側出力端子Ａ
−Ｂ間の電圧安定化がなされる。

逆に、Ｅ点の電圧ＶＩＮが基準出力電圧より高くなった
ことを検知すると、オンパルス幅＠−’Ｉ　ｍ回路５は
、第６図における１１０の電流波形で示すように、スイ
ッチングトランジスタ２のパルスオン幅を図中点線で示
す部分まで狭めて、変圧トランス３へのエネルギの供給
量を押さえる。

したがって、このスイッチング電源装置では、整流後の
入力電圧ｖＣ１の高い状態から低い状態までの間におい
て、はぼ均等な時間間隔で均等なエネルギを変圧トラン
ス３に供給して、これにより入力電力の力率向上化を実
現している。

しかしながら、このような従来からの力率改善型のスイ
ッチング電源装置では、停電発生からの定電圧出力動作
をできるだけ長時間確保するために、二次側回路におけ
る平滑コンデンサＣ２、Ｃ３に非常に高い容量が要求さ
れるため、コスト高を招き、しかも装置のコンパクト化
を妨げるという問題があった。

ところで、従来からのスイッチング電源装置における停
電対策として、ＡＣエネルギ供給方式にはＵ　Ｐ　Ｓ　
（Ｕｎｉｎｔｅｒｒｕｐｔｉ−ｂｌｅ　Ｐｏｗｅｒ　５
ｕｐｐｌｙ、無停電電源装置）、ＤＣエネルギ共共力方
式は一次側ＤＣ電圧供給方式が一般に用いられている。

第７図は上述した一次側ＤＣ電圧供給方式によるスイッ
チング電源装置を示す回路図であり、この図において第
５図と同一の部分については同一符号を付し重複する説
明は省略する。

同図において、１１は停電時において変圧トランス３へ
の供給エネルギを電力を補償するための複数の電池、１
２は電池１１をトリクル充電するためのトリクル充電用
定電流回路、Ｄａは電池１１からの電流の向きに抗して
直列に接続されたダイオードである。

このスイッチング電源装置においては、一つの電池１１
の起電力をＶＢ、ダイオードＤａのドロップ電圧をＶＤ
とすると、停電の発生により平滑コンデンサＣＩに供給
される電流が低下してその蓄積電荷がＶＢ−ＶＤ以下に
なったとき、電池１１からの放電が開始されるようにな
っている。

ところが、このようなスイッチング電源装置では、電池
１１の起電力としてＡＣｌｏｏ　Ｖ電源に相当する値が
要求されるため、非常に多くの電池１１が必要となる。

例えばＦ点の電圧を１３７　Ｖ、　ＶＤを２ｖ１１ツの
電池１１の起電力を１，５ｖとした場合は９０ｐＪＵの
電池１１を要する。

したがって、コスト高になり、装置のサイズも大きくと
いう問題があった。またトリクル充電用定電流回路１２
にあっては、ＡＣ入力電圧の変動に応じて安定した充電
を行うことが求められるので構成も複雑なものとなり、
やはり高価であった。

（発明が解決しようとする課８）本発明は上述した従来からのスイッチング電源装置にお
ける課題を解決するためのもので、より少ないバッテリ
起電力で、停電発生時における二次側回路からの出力定
電圧を長時間補償することのできるスイッチング電源装
置の提供を目的としている。

［発明の構成］（課題を解決するための手段）本発明のスイッチング電源装置は上記した目的を達成す
るために、変圧トランスと、この変圧トランスの一次側
コイルへの電流供給をスイッチングするスイッチングト
ランジスタとを備え、変圧トランスの一次側回路におけ
る入力電圧および二次側回路における出力電圧に基づい
てスイッチングトランジスタのパルスオン幅を制御する
よう構成されたスイッチング電源装置において、一次側
回路に並列接続されたバッテリと、このバッテリから変
圧トランスの一次側コイルへの電流供給のオン／オフを
切換えるバッテリ出力切換手段と、停電の発生により一
次側回路における入力電圧がバッテリの電圧以下になっ
たとき、バッテリ出力切換手段を介してバッテリから変
圧トランスの一次側コイルへの電流供給をオンさせると
ともに、二次側回路の定電圧出力を補償するよう二次側
回路における出力電圧に基づいてスイッチングトランジ
スタのパルスオン幅を制御するパルスオン幅制御手段と
を具備したものである。

（作　用）本発明のスイッチング電源装置では、パルスオン幅制御
手段が、停電の発生により一次側回路における入力電圧
がバッテリの電圧以下になったとき、バッテリ出力切換
手段を介してバッテリから変圧トランスの一次側コイル
への電流供給をオンさせるとともに、二次側回路の定電
圧出力を補償するよう二次側回路における出力電圧に基
づいてスイッチングトランジスタのパルスオン幅を制御
するので、バッテリの起電力が小さくてもスイッチング
トランジスタのパルスオン幅を広げることで、二次側回
路における定電圧出力を補償するに充分なエネルギを変
圧トランスの一次側コイルに供給することができる。

したがって、より少ないバッテリ起電力で、停電発生時
における二次側回路からの出力定電圧を長時間補償する
ことができる。

（実施例）以下、本発明の実施例を図面に基づいて詳細に説明する
。

第１図は本発明の一実施例のスイッチング電源装置の構
成を説明するための回路図である。

同図において、２１は商用電源から投入されたＡＣ１０
０Ｖを全波整流する整流器、２２は単入多出型の変圧ト
ランス、２３は変圧トランス２２の一次側コイルへの電
流供給のオン／オフをスイッチングするためのスイッチ
ングトランジスタ（第１のトランジスタ）、２４は変圧
トランス２２の一次側コイルに蓄積されたエネルギを消
費するスナバ回路、Ｒ１はスイッチングトランジスタ２
３のエミッタ側に接続された電流検出用の低抵抗、ＤＩ
　、Ｄ２はそれぞれ各二次側回路に接続された整流ダイ
オード、Ｃ１、Ｃ２は各整流ダイオードＤＩ　ＳＤ２を
通過した電流を平滑する平滑コンデンサである。

またＡ、Ｂはそれぞれ＋　５ｖ二次側回路の定電圧出力
端、Ｃ，Ｄはそれぞれ＋１２Ｖ二次側回路の定電圧出力
端である。さらに２５は停電時における二次測定電圧出
力を補償するための電池（図示省略）を有しこの電池か
ら変圧トランス２２へのエネルギ供給のオン／オフ切換
えや電池充電の切換えを行うスイッチ回路、２６は＋　
５Ｖ二次側回路における出力電圧ＶＩＮ（Ｅ点の電圧）
、一次側回路に整流後の入力電圧ＶＣＩ（Ｆ点の電圧）
、および低抵抗Ｒ１を流れる電流（Ｇ点に流れる電流）
に基づいてスイッチングトランジスタ２３のパルスオン
幅制御やスイッチ回路２５の制御を行うオンパルス幅制
御回路である。

第２図は上述したオンパルス幅制御回路２６とスイッチ
回路２５の詳細を示す回路図である。

同図において、３１はＥ点、Ｆ点またはＧ点の電圧情報
や電流情報を取込んでこれらをディジタルデータに変換
するＡ／Ｄ変換器、３２はＡ／Ｄ変換器３１により変換
されたデータを８ビツトのデータとして保持する第１の
８ビツトレジスタ、３３はオンパルス幅制御回路２６の
制御を統括的に行うマイクロコンピュータ、３４はマイ
クロコンピュータ３３で実行されるプログラム等が格納
されたＲＯＭ、３５はマイクロコンピュータ３３の作業
用領域として用いられるＲＡＭである。

また３６はスイッチングトランジスタ２３（第１のトラ
ンジスタ）のオン／オフ切換用の第２のトランジスタ、
３７はスイッチ回路２５における電池の放電をオン／オ
フする第３のトランジスタ、３８はスイッチ回路２５に
おける電池充電を制御する充電コントロール回路、３９
は第２のトランジスタ３６、第３のトランジスタ３７お
よび充電コントロール回路３８に送出すべき信号等がセ
ットされる第２の８ビツトレジスタであり、この第２の
８ビツトレジスタ３９の第０ビツトには第２のトランジ
スタ３６のベースに送出すべき信号が、第４から第６ビ
ツトには充電コントロール回路３８に送出すべき信号が
、第７ビツトには第３のトランジスタ３７に送出すべき
信号がそれぞれセットされるようになっている。さらに
４０は第１図におけるＥ点の出力電圧ＶＩＮを絶縁をと
ってＡ／Ｄ変換器３１に転送するためのフォトカブラで
ある。

一方、上述したスイッチ回路２５において、４１は停電
時の二次測定電圧出力動作を補償するための複数の電池
、４２は充電コントロール信号３８から出力された充電
コントロール信号に基づいて電池４１の充電をオン／オ
フするための第４のトランジスタ、４３は第３のトラン
ジスタ３７から出力された信号に基づいて電池４１の放
電をオン／オフするための第５のトランジスタ、４４は
第４のトランジスタ４２のベースに入力すべき整流器２
１からの電流を定電流化する第１の定電流回路、４５は
第５のトランジスタ４３のベースに入力すべき電流を定
電流化する第２の定電流回路、４６は第５のトランジス
タ４３のベースと第３のトランジスタ３７のコレクタと
を絶縁をとりながら接続するためのフォトカブラ、Ｄ３
　、Ｄ４はそれぞれ整流ダイオードであり、このうちＤ
４は逆流防止用のダイオードである。

次に以上のように構成された実施例装置の動作について
第３図を用いて説明する。

なお、この図において、ＶＣｌは整流器２１を通過した
整流後の入力端子、Ｉａはスイッチングトランジスタ２
３からの出力電流をそれぞれ示している。

まず通常の動作において、電源入力部に商用１００Ｖが
投入されると、電流は整流器２１を通過して変圧トラン
ス２２の一次側コイルに流れ、これによりこの変圧トラ
ンス２２の二次側コイルに、整流ダイオードＤｌ　、Ｄ
２を導通する方向の電流が発生する。この後、この電流
は平滑コンデンサＣ１，Ｃ２によりリップルが圧縮され
て負荷に供給される。

この定電圧出力動作において、Ｅ点の出力電圧ＶＩＮは
、フォトカブラ４０を介してオンパルス幅制御回路２６
にフィードバックされるとともに、Ｆ点における入力電
圧ＶＣＩおよびＧ点に流れる電流も同様にオンパルス幅
制御回路２６に入力される。そしてこれらの電圧情報お
よび電流情報は、予めセレクタにおいて選択されたもの
から順番にＡ／Ｄ変換器３１においてディジタルデータ
に変換され、第１の８ビツトレジスタ３２に８ビツトデ
ータとして保持される。

この後、オンパルス幅制御回路２６は、これらのデータ
に基づいてスイッチングトランジスタ２３のパルスオン
幅を次のように制御する。

すなわち、オンパルス幅制御回路２６は、Ｇ点に流れる
電流値に基づいて、トランジスタ出力電流を高精度化す
るためのスイッチングトランジスタ２３のオフ・タイミ
ング修正を行うとともに、入力端子ＶＣＩに基づいて、
トランジスタ出力電流Ｉａのピーク値を一定に保ちつつ
、電圧ＶＣＩが低い状態においてはスイッチングトラン
ジスタ２３のパルスオン幅を広げ、逆にその電圧ＶＣＩ
が高い状態においてはパルスオン幅を狭めるよう制御を
行う。

これにより、整流後の入力電圧■Ｃ１の高い状態から低
い状態までの間において、はぼ均等な時間間隔で均等な
エネルギを変圧トランス２２に供給して、これにより入
力電力の力率向上化を実現している。

この制御動作と同時に、さらにオンパルス幅制御回路２
６は、Ｅ点の出力電圧ＶＩＨに基づいて次のような制御
を行う。

すなわち、オンパルス幅制御回路２６は、負荷による消
費電力が増大してＥ点の電圧ＶＩＮが基準出力電圧（＋
　５Ｖ）から低下したことを検知すると、第３図におけ
るｔ３の電流波形で示すように、図中実線で示す元の電
流波形から図中点線で示す部分までスイッチングトラン
ジスタ２３のパルスオン幅を広げて、変圧トランス２２
へのエネルギ供給量を増大させる。

これにより、消費電力の変動に応じた定電圧出力端子Ａ
−Ｂ間の電圧安定化が行われる。

逆に、Ｅ点の出力電圧ＶＩＮが基準出力電圧より高くな
ると、オンパルス幅制御回路２６は、第３図におけるｔ
ｌＯの電流波形で示すように、スイッチングトランジス
タ２３のパルスオン幅を図中点線で示す部分まで狭めて
、変圧トランス２２へのエネルギ供給量を押さえる。

次にこの実施例装置において瞬時停電が発生した場合の
動作について説明する。

この場合、まずオンパルス幅制御回路２６のマイクロコ
ンピュータ３３は、第１の８ビツトレジスタ３２に保持
されたＦ点の入力端子ＶＣＩのデータを読取り、これを
ＲＡＭ３５に格納する。

この後、マイクロコンピュータ３３は、通常時のＦ点入
力端子ＶＣＩの全波サインカーブ波形から予測される正
常なＴａ時点の電圧を計算する。

そして、その予測値とＲＡＭ３５に格納された実際のＦ
点の入力電圧ＶＣＩとを比較し、Ｆ点入力端子ｖＣＩの
予測値に対する低下率が３０％以内ならば正常と判断し
、通常の制御動作を継続する。またここで電池４１は２
０個直列に接続されてその起電力は＋３０Ｖであること
から、低下率が３０％を超えた場合でも実際のＦ焦電圧
ＶＣＩが＋３０Ｖを越えていたならば正常と判断する。

これに対し、低下率が３０％を超えかつそのＦ点本圧ｖ
Ｃ１が＋３０Ｖ以下の場合は瞬時停電あるいは停電が発
生したものと判断される。

さて、瞬時停電の発生によりＴａ時点でのＦ点本圧ＶＣ
ｔはＯｖとなる。

したがってこの場合、瞬時停電あるいは停電の発生が判
断される。

この判断を得ると、マイクロコンピュータ３３は、第１
の８ビツトレジスタ３１に保持されたＥ点の出力電圧Ｖ
ＩＮと、電池４１から変圧トランス２２への＋３０ｖに
よるエネルギ供給量とに基づいて、次ぎのスイッチング
トランジスタ２３のパルスオン幅を決定する。

この後、マイクロコンピュータ３３は、第２の８ビツト
レジスタ３９に“８０１ＥＸ　”を書き込む。

これにより、この第２の８ビツトレジスタ３９の第０ビ
ツトに「１」がセットされ、第２のトランジスタ３６が
オン、スイッチングトランジスタ２３はオフになる。一
方、これと同時に第２の８ビツトレジスタ３９の第７ビ
ツトには「０」がセットされるので第３のトランジスタ
３７はオフとなり、スイッチオン／オフ制御信号として
内部電源ｖＣＣが抵抗Ｒ４、フォトカブラ４６を介して
スイッチ回路２５内における第５のトランジスタ４３の
ベースに供給され、この第５のトランジスタ４３がオン
、同時に第２の定電流回路４５がオンになる。

この結果、電池４１からの放電が開始されて、第３図に
おけるＴｂ−Ｔｃ期間においてＦ焦電圧ＶＣＩがＯｖか
ら＋３０Ｖまで立ち上げられる。

そしてこのＦ焦電圧ＶＣ１の立ち上げが完了したところ
で、マイクロコンピュータ３３は第２の８ビツトレジス
タ３９に“００１１　Ｅ　Ｘ″を書き込む。

したがって、第２の８ビツトレジスタ３９の第０ビツト
に「０」がセットされ、第２のトランジスタ３６がオフ
、スイッチングトランジスタ２３がオンとなり、変圧ト
ランス２２へのエネルギ供給が開始される。そしてこの
スイッチングトランジスタ２３のオン状態を先に決定し
たパルスオン時間だけ継続させる。

このパルスオン時間の経過後、マイクロコンピュータ３
３は、第２の８ビツトレジスタ３９に“８０ＨＥＸ″を
書き込む。

これにより再びスイッチングトランジスタ２３がオフ状
態となる。

この後、Ｆ点電圧ｖＣ１を監視しながら、その値が＋３
０Ｖを越えるまで上述したパルスオン幅制御を続ける。

そして、マイクロコンピュータ３３は、ｔ１７のパルス
オンタイミングでＦ焦電圧ＶＣＩを読取ったところで、
停電状態からの復帰によりＦ焦電圧ＶＣ１が＋３０ｖを
超えていることを判断し、この後、電流値がピーク値Ｉ
ｐに到達したところで第２の８ビツトレジスタ３９に’
８１）ＩＥＸ　’を書き込む。

したがって、第２の８ビツトレジスタ３９の第０ビツト
に「ｌ」、第７ビツトに「０」がセットされ、スイッチ
ングトランジスタ２３をオフ、第３のトランジスタ３６
をオンにする。すなわち変圧トランス２２へのエネルギ
供給を停止させるとともに電池４１からの放電を停止さ
せる。

そして、通常の動作通り第１の８ビツトレジスタ３１に
保持されたＦ焦電圧ＶＣＩのデータと、Ｅ焦電圧ＶＩＮ
のデータより次のオンパルス幅を計算し、そのパルスオ
ン幅でスイッチングトランジスタ２３をオンさせる。

ところで、電池４１の充電は、第２の８ビツトレジスタ
３９の第１ビツトにセットする信号を制御して、充電コ
ントロール回路３８への出力信号を制御することで行わ
れる。

したがって、電池４１がトリクル充電を要する場合でも
、オンパルス幅制御回路２６と充電コントロール回路３
８でそのトリクル充電を行うことができる。

かくしてこの実施例のスイッチング電源装置によれば、
停電による一次側入力端子ｖＣ１の低下により電池４１
から変圧トランス２２へのエネルギ供給を開始させると
ともに、二次側回路からの出力定電圧を補償するようス
イッチングトランジスタ２３のパルスオン幅を、実際の
二次側回路の出力電圧ＶＩＮに基づいて制御するように
したので、より少ない電池４１すなわちより小さな起電
力でしかも停電発生時においてその二次側回路からの出
力定電圧をより長時間補償することができ、信頼性の向
上とコストダウンを図ることができる。

第４図は上述したスイッチ回路の他の実施例を示す回路
図である。

同図において、５１は複数の電池、５２は電池５１の充
電をオン／オフするためのトランジスタ、５３はそのト
ランジスタ５２のベースに入力される一次側回路からの
電流を定電流化するための定電流口路、５４は電池５１
の放電をオン／オフするためのサイリスク、５５はサイ
リスタ５４と第３のトランジスタ３６のコレクタとを絶
縁をとりながら接続するためのフォトカブラ、Ｄ５は整
流ダイオード、Ｒ９は抵抗である。

このスイッチ回路では、第３のトランジスタ３７からの
スイッチオン／オフ信号を、フォトカブラ５５を介して
サイリスタ５４に出力することで、電池４１からの放電
をオン／オフするようなされている。

またこのスイッチ回路はメカニカルリレーを用いて構成
してもよい。

なお、以上説明した実施例は一次側回路に平滑コンデン
サがない場合を述べているが、この平滑コカデンサが組
込まれている場合は、第３図においてＦ点の入力電圧Ｖ
Ｃ１は、Ｏｖまで下がることなく例えば＋３５Ｖまで下
がるとすると、商用電源の電圧周波数で＋１４０　Ｖと
＋３５Ｖとの間あたりで上下することになる。

このような一次側回路の平滑コンデンサををする装置に
、本実施例の方式を採用した場合、第２図に示したスイ
ッチ回路２５における第５のトランジスタ４３とこれに
関連する定電流回路４５、フォトカブラ４６、第３のト
ランジスタ３７等は必要無くなる。すなわち電池４１の
プラス側をダイオードＤ４を通し直接Ｆ点に接続すれば
よい。

この場合、平滑コンデンサの容量のためにＦ点の電位が
＋３０Ｖ以下にならないよう設計する必要がある。

また、停電の発生を検出する手段としては、例えば整流
前の一次側入力電圧を検出する電圧モニタを用いる方式
がある。この方式を用いればオンパルス幅＄１１１回路
２５において停電発生が検知される以前にこれを確認す
ることができ、スイッチング電源装置における停電時の
処理をより優れた信頼性の下で行うことが期待できる。

以上説明した実施例はＡＣ入力力率改善型のスイッチン
グ電源装置であるが、その他のフォワード電源方式、リ
ンギング電源方式においても本発明を同様に適用できる
ことは言うまでもない。

［発明の効果］以上説明したように本発明のスイッチング電源装置によ
れば、より少ないバッテリ起電力で、停電発生時におけ
る二次側回路からの定電圧出力を長時間補償することが
できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例のスイッチング電源装置の構
成を説明するための回路図、第２図は第１図におけるオ
ンパルス幅制御回路とスイッチ回路の詳細を示す回路図
、第３図は第１図のスイッチング電源装置における整流
後の入力電圧とスイッチングトランジスタの出力電流と
の関係を示す波形図、第４図は第２図のスイッチ回路の
他の実施例を説明するための回路図、第５図は従来のス
イッチング電源装置の構成を説明するための回路図、第
６図は第５図のスイッチング電源装置における整流後の
一次側入力端子とスイッチングトランジスタの出力電流
との関係を示す波形図、第７図は従来の停電対策型スイ
ッチング電源装置を説明するための回路図である。２２・・・変圧トランス、２３・・・スイッチングトラ
ンジスタ、２５・・・スイッチ回路、２６・・・オンパ
ルス幅制御回路、４１・・・電池。出願人　　　　　株式会社　東芝代理人　弁理士　須　山　佐　− Ｆ焦（Ｖｃｌ）第４図

Claims

【特許請求の範囲】

（１）変圧トランスと、この変圧トランスの一次側コイ
ルへの電流供給をスイッチングするスイッチングトラン
ジスタとを備え、前記変圧トランスの一次側回路におけ
る入力電圧および二次側回路における出力電圧に基づい
て前記スイッチングトランジスタのパルスオン幅を制御
するよう構成されたスイッチング電源装置において、前
記一次側回路に並列接続されたバッテリと、このバッテ
リから前記変圧トランスの一次側コイルへの電流供給の
オン／オフを切換えるバッテリ出力切換手段と、停電の
発生により前記一次側回路における入力電圧が前記バッ
テリの電圧以下になったとき、前記バッテリ出力切換手
段を介して前記バッテリから前記変圧トランスの一次側
コイルへの電流供給をオンさせるとともに、前記二次側
回路の定電圧出力を補償するよう前記二次側回路におけ
る出力電圧に基づいて前記スイッチングトランジスタの
パルスオン幅を制御するパルスオン幅制御手段とを具備
したことを特徴とするスイッチング電源装置。