JPH0272946A - ２軸配向剛性熱可塑性構造物 - Google Patents
２軸配向剛性熱可塑性構造物Info
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- JPH0272946A JPH0272946A JP1187229A JP18722989A JPH0272946A JP H0272946 A JPH0272946 A JP H0272946A JP 1187229 A JP1187229 A JP 1187229A JP 18722989 A JP18722989 A JP 18722989A JP H0272946 A JPH0272946 A JP H0272946A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は塩化ビニルポリマー層と紫外線吸収性物質含有
ポリメタクリル酸メチルコーティング層とを含む２軸配
向剛性熱可塑性構造物に関する。
ポリメタクリル酸メチルコーティング層とを含む２軸配
向剛性熱可塑性構造物に関する。
塩化ビニルポリマー（ｐｖｃなど）のような熱可塑性樹
脂を出発物質として、■方向または直角の２方向に高分
子を配向させることによって改良された機械的特性を示
す最終物体を製造することは公知である。生じた配向に
比例して剛性及び衝撃強さの大きな増加が観察される。
脂を出発物質として、■方向または直角の２方向に高分
子を配向させることによって改良された機械的特性を示
す最終物体を製造することは公知である。生じた配向に
比例して剛性及び衝撃強さの大きな増加が観察される。
特に仏画特許ＦＲ−Ａ−Ｌ５７１，３９１号により、メ
タクリル酸メチルホモポリマー又はコポリマーのコーテ
ィング層の共押出しによるＰＶＣ製最終物体の耐光性及
び耐候性の改良も公知である。
タクリル酸メチルホモポリマー又はコポリマーのコーテ
ィング層の共押出しによるＰＶＣ製最終物体の耐光性及
び耐候性の改良も公知である。
この方法で、ポリメタクリル酸メチルの高光沢、高耐候
性及び優れた光学的特性が関する限りに於て最終物体の
表面は改良されかつ最終物体表面へポリメタクリル酸メ
チルの良好な特性が賦与される。
性及び優れた光学的特性が関する限りに於て最終物体の
表面は改良されかつ最終物体表面へポリメタクリル酸メ
チルの良好な特性が賦与される。
特に猥国特許出願ＤＥ−Ａ−２，５３６，４６１号によ
り、問題の材料の軟化点より高いが少なくとも低い方の
衝撃強さを有する材料が熱可塑性状態である温度に於て
複合材を２軸延伸することによる衝撃強さの異なる少な
くとも２種の熱可塑性材料を含む耐衝撃性多重層複合材
の製造も公知である。衝撃強さが高い方の材料は特にＰ
ＶＣであるが、他方の良好な耐候性を有する材料は特に
ポリメタクリル酸メチルである。この多重層複合材の配
向の温度は１２０〜１５０℃の範囲にある。
り、問題の材料の軟化点より高いが少なくとも低い方の
衝撃強さを有する材料が熱可塑性状態である温度に於て
複合材を２軸延伸することによる衝撃強さの異なる少な
くとも２種の熱可塑性材料を含む耐衝撃性多重層複合材
の製造も公知である。衝撃強さが高い方の材料は特にＰ
ＶＣであるが、他方の良好な耐候性を有する材料は特に
ポリメタクリル酸メチルである。この多重層複合材の配
向の温度は１２０〜１５０℃の範囲にある。
これらの高い配向温度の欠点はＰＶＣの伸びる能力が低
くかつ連鎖緩和速度が高いことであり、その結果、最終
の機械的特性をかなり改良させる配向を生じさせるのに
充分な伸びが得られないことである。事実、この条件で
は、ＰＶＣの場合、２軸延伸で３０％程度の伸びしか得
られず、これは充分な最終配向を生じさせるには不充分
である。
くかつ連鎖緩和速度が高いことであり、その結果、最終
の機械的特性をかなり改良させる配向を生じさせるのに
充分な伸びが得られないことである。事実、この条件で
は、ＰＶＣの場合、２軸延伸で３０％程度の伸びしか得
られず、これは充分な最終配向を生じさせるには不充分
である。
事実、ＰＶＣの最適配向温度はＰＶＣのガラス転移温度
（８５’Ｃ）に近い９５〜１０５℃の範囲にあり、この
温度に於けるＰＶＣの延びは２軸延伸時に７０％より高
い。
（８５’Ｃ）に近い９５〜１０５℃の範囲にあり、この
温度に於けるＰＶＣの延びは２軸延伸時に７０％より高
い。
本発明の目的は、９５〜１１０″Ｃの範囲に於ける分子
２軸配向を可能にする、塩化ビニルポリマー層と紫外線
吸収性物質含有ポリメタクリル酸メチルコーティング層
とを含む２軸配向剛性熱可塑性構造物を製造することで
ある。
２軸配向を可能にする、塩化ビニルポリマー層と紫外線
吸収性物質含有ポリメタクリル酸メチルコーティング層
とを含む２軸配向剛性熱可塑性構造物を製造することで
ある。
このため、本発明は、ポリメタクリル酸メチルコーティ
ング層がこの層のガラス転移温度を１０５℃を越えない
値にするのに充分な量の紫外線吸収性物質を含有するこ
とを特徴とする、塩化ビニルポリマー層と紫外線吸収性
物質含有ポリメタクリル酸メチルコーティング層とを含
む多重共押出しポリマー層を有する２軸配向剛性熱可塑
性構造物に関する。一般に、この目的は、コーティング
層中にこの層の重量に対して３〜７重量％の紫外線吸収
性物質を含有させることによって達成される。
ング層がこの層のガラス転移温度を１０５℃を越えない
値にするのに充分な量の紫外線吸収性物質を含有するこ
とを特徴とする、塩化ビニルポリマー層と紫外線吸収性
物質含有ポリメタクリル酸メチルコーティング層とを含
む多重共押出しポリマー層を有する２軸配向剛性熱可塑
性構造物に関する。一般に、この目的は、コーティング
層中にこの層の重量に対して３〜７重量％の紫外線吸収
性物質を含有させることによって達成される。
ガラス転移温度は、ＡＳＴＭ規格０４０６５（又は等個
物、ｒｓｏ規格５３７及びＤＩＮ規格５３４４５）によ
るガラス状態から溶融状態へのポリマーの動的な機械的
性質の測定によって評価される。測定は、０．１サイク
ル／秒の周波数Ｆ又はＱ、６ｓ−’のインパルス周波数
に於て動的弾性率Ｇ′及び損失弾性率Ｇ′を温度の関数
として測定することからなる。Ｇ’ ／Ｇ’の比から損
失係数ｔａｎδを計算する。ガラス転移温度は損失係数
が最大になる温度である。
物、ｒｓｏ規格５３７及びＤＩＮ規格５３４４５）によ
るガラス状態から溶融状態へのポリマーの動的な機械的
性質の測定によって評価される。測定は、０．１サイク
ル／秒の周波数Ｆ又はＱ、６ｓ−’のインパルス周波数
に於て動的弾性率Ｇ′及び損失弾性率Ｇ′を温度の関数
として測定することからなる。Ｇ’ ／Ｇ’の比から損
失係数ｔａｎδを計算する。ガラス転移温度は損失係数
が最大になる温度である。
塩化ビニルポリマーとは塩化ビニルホモポリマー及びコ
ポリマーを意味し、後者は塩化ビニルから誘導される単
位少なくとも５０重量％と塩化ビニルと共重合可能な少
なくとも１種のモノマーとを含む。共重合可能なモノマ
ーは通常の塩化ビニル共重合技術で一般に用いられる千
ツマ−である。
ポリマーを意味し、後者は塩化ビニルから誘導される単
位少なくとも５０重量％と塩化ビニルと共重合可能な少
なくとも１種のモノマーとを含む。共重合可能なモノマ
ーは通常の塩化ビニル共重合技術で一般に用いられる千
ツマ−である。
例としては、酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル及び安息
香酸ビニルのようなモノ−及びポリカルボン酸のビニル
エステノペアクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フ
マル酸及びイタコン酸のような不飽和千ノー及びポリカ
ルボン酸、及びそれらの脂肪族、脂環式及び芳香族エス
テル、それらのアミド及びニトリル、ハロゲン化アルキ
ル、ハロゲン化ビニル及びハロゲン化ビニリデン、及び
アルキルビニルエーテルを挙げることができる。本発明
の範囲内で用いられる塩化ビニルポリマーは好ましくは
塩化ビニルホモポリマーである。
香酸ビニルのようなモノ−及びポリカルボン酸のビニル
エステノペアクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フ
マル酸及びイタコン酸のような不飽和千ノー及びポリカ
ルボン酸、及びそれらの脂肪族、脂環式及び芳香族エス
テル、それらのアミド及びニトリル、ハロゲン化アルキ
ル、ハロゲン化ビニル及びハロゲン化ビニリデン、及び
アルキルビニルエーテルを挙げることができる。本発明
の範囲内で用いられる塩化ビニルポリマーは好ましくは
塩化ビニルホモポリマーである。
ポリメタクリル酸メチルとはメタクリル酸メチルホモポ
リマー及びコポリマーを意味し、後者はメタクリル酸メ
チル少なくとも８０重量％とメタクリル酸メチルと共重
合可能な少なくとも１種のモノマーとを含む。共重合可
能なモノマーは通常のメタクリル酸メチル共重合技術で
一般に用いられる千ツマ−である。例としてはアクリル
酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸プロピル及び
アクリル酸ブチルを挙げることができる。本発明の範囲
内で用いられるポリメタクリル酸メチルは好ましくはメ
タクリル酸メチルホモポリマーである。
リマー及びコポリマーを意味し、後者はメタクリル酸メ
チル少なくとも８０重量％とメタクリル酸メチルと共重
合可能な少なくとも１種のモノマーとを含む。共重合可
能なモノマーは通常のメタクリル酸メチル共重合技術で
一般に用いられる千ツマ−である。例としてはアクリル
酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸プロピル及び
アクリル酸ブチルを挙げることができる。本発明の範囲
内で用いられるポリメタクリル酸メチルは好ましくはメ
タクリル酸メチルホモポリマーである。
本発明で用いることができる紫外線吸収性物質は、例え
ば２．４−ジヒドロキシベンゾフェノン、２−ヒドロキ
シ−４−メトキシベンゾフェノン、２．２′−ジヒドロ
キシ−４−メトキシベンゾフェノン、２．２′−ジヒド
ロキシ−４，４′−ジメトキシベンゾフェノン、２−ヒ
ドロキシ−４−ｎ−オクトキシベンゾフェノン及び２−
ヒドロキシ−４−イソオクトキシベンゾフェノンのよう
なベンゾフェノン化合物；２−（２’ −ヒドロキシ５
′−メチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２ （３’
、５’ −ジーＬ−ブチルー２′−ヒドロキシフェニル
）−５−クロロベンゾトリアゾール、１− （３’ −
Ｌ−ブチル−２′−ヒドロキシ−５′メチルフエニル）
−５−クロロヘンシトリアゾール、２− （２’−ヒド
ロキシ−３’、５’ −ジＬ−ブチルフェニル）ベンゾ
トリアゾール、２（２′−ヒドロキシ−３’、５’ −
ジーＬ−アミルフェニル）ベンゾトリアゾール及び２−
（２’ヒドロキシ−５′−Ｌ−オクチルフェニル）ベン
ゾトリアゾールのようなベンゾトリアゾール化合物；及
びＮ、Ｎ’ −（２−エチル−２′−エトキシフェニル
）オキサニリドのような置換オキサニリド化合物である
。本発明の範囲内で好ましい紫外線吸収性物質はベンゾ
フェノン化合物、より特別には２−ヒドロキシ−４−メ
トキシベンゾフェノンである。
ば２．４−ジヒドロキシベンゾフェノン、２−ヒドロキ
シ−４−メトキシベンゾフェノン、２．２′−ジヒドロ
キシ−４−メトキシベンゾフェノン、２．２′−ジヒド
ロキシ−４，４′−ジメトキシベンゾフェノン、２−ヒ
ドロキシ−４−ｎ−オクトキシベンゾフェノン及び２−
ヒドロキシ−４−イソオクトキシベンゾフェノンのよう
なベンゾフェノン化合物；２−（２’ −ヒドロキシ５
′−メチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２ （３’
、５’ −ジーＬ−ブチルー２′−ヒドロキシフェニル
）−５−クロロベンゾトリアゾール、１− （３’ −
Ｌ−ブチル−２′−ヒドロキシ−５′メチルフエニル）
−５−クロロヘンシトリアゾール、２− （２’−ヒド
ロキシ−３’、５’ −ジＬ−ブチルフェニル）ベンゾ
トリアゾール、２（２′−ヒドロキシ−３’、５’ −
ジーＬ−アミルフェニル）ベンゾトリアゾール及び２−
（２’ヒドロキシ−５′−Ｌ−オクチルフェニル）ベン
ゾトリアゾールのようなベンゾトリアゾール化合物；及
びＮ、Ｎ’ −（２−エチル−２′−エトキシフェニル
）オキサニリドのような置換オキサニリド化合物である
。本発明の範囲内で好ましい紫外線吸収性物質はベンゾ
フェノン化合物、より特別には２−ヒドロキシ−４−メ
トキシベンゾフェノンである。
コーティング層中の紫外線吸収性物質に加えて、本発明
で用いられる熱可塑性材料は安定剤、潤滑剤、静電防止
剤、充填剤、顔料、着色剤、難燃剤、内部潤滑剤などの
ような他の通常の添加剤を含むことができる。
で用いられる熱可塑性材料は安定剤、潤滑剤、静電防止
剤、充填剤、顔料、着色剤、難燃剤、内部潤滑剤などの
ような他の通常の添加剤を含むことができる。
本発明の２軸配向剛性熱可塑性構造物は共押出しとそれ
に続く１軸又は２軸に沿った配向処理によって製造する
ことができる。配向面の該構造物の製造には、フィード
ブロック又はマルチマニホルド型のフラット又は円形ダ
イによる通常の共押出し技術を使用することができる。
に続く１軸又は２軸に沿った配向処理によって製造する
ことができる。配向面の該構造物の製造には、フィード
ブロック又はマルチマニホルド型のフラット又は円形ダ
イによる通常の共押出し技術を使用することができる。
それにもかかわらず、フィードブロックダイを通して、
尚更に特別にはフィードブロックを有するフラットダイ
を通して共押出しされた多重層構造物が好ましい。
尚更に特別にはフィードブロックを有するフラットダイ
を通して共押出しされた多重層構造物が好ましい。
共押出し後の該構造物の配向を生じさせるためには、通
常の公知のＩ軸延伸又は２軸延伸技術を使用することが
でき、環状マトリックスに於けるエキステンション又は
インフレーションによる２軸延伸、Ｔマトリックスに於
ける同時２軸延伸、又は逐次２段階２軸延伸のような２
軸延伸が好ましい。この場合には、延伸比は好ましくは
５０％より高い。延伸条件は、高分子をできるだけ多く
配向させかつ最終材料中に充分な配向度を保存するよう
に選ばれる。これを行うためには、材料に高速度で牽引
力をかけ、次いで延伸が終了するや否や延伸された材料
を急冷しなければならない。
常の公知のＩ軸延伸又は２軸延伸技術を使用することが
でき、環状マトリックスに於けるエキステンション又は
インフレーションによる２軸延伸、Ｔマトリックスに於
ける同時２軸延伸、又は逐次２段階２軸延伸のような２
軸延伸が好ましい。この場合には、延伸比は好ましくは
５０％より高い。延伸条件は、高分子をできるだけ多く
配向させかつ最終材料中に充分な配向度を保存するよう
に選ばれる。これを行うためには、材料に高速度で牽引
力をかけ、次いで延伸が終了するや否や延伸された材料
を急冷しなければならない。
延伸速度は通常２００〜１０００％／分である。
本発明の多重層複合材のポリマー層形成部分の厚さ及び
該構造物の全厚は臨界的ではなく、明らかに所期の用途
に依存する。しかし、一般に、延伸後の該構造物の全厚
は０．３〜３ ｍｍ、好ましくは０．５〜１．５ ｔａ
ｒであるべきである。コーティング層はＰＶＣより実質
的に高価な材料でできているので、ｐｖｃｌｇの厚さの
１〜１０％の間にある厚さのコーティング層が有利に提
供されるように、あまり厚くならないように努力される
。コーティング層は多重層剛性構造物の全周囲上に又は
該構造物の周囲の一部分上に付着させることができ、好
ましくは大気因子の作用に暴露さるべき周囲部分に付着
させることができる。
該構造物の全厚は臨界的ではなく、明らかに所期の用途
に依存する。しかし、一般に、延伸後の該構造物の全厚
は０．３〜３ ｍｍ、好ましくは０．５〜１．５ ｔａ
ｒであるべきである。コーティング層はＰＶＣより実質
的に高価な材料でできているので、ｐｖｃｌｇの厚さの
１〜１０％の間にある厚さのコーティング層が有利に提
供されるように、あまり厚くならないように努力される
。コーティング層は多重層剛性構造物の全周囲上に又は
該構造物の周囲の一部分上に付着させることができ、好
ましくは大気因子の作用に暴露さるべき周囲部分に付着
させることができる。
ポリメタクリル酸メチルと紫外線吸収性物質との混合物
は、成分が固体状態又は溶融状態であるどんな公知の混
合技術で調製してもよい。混合物の均質性とポリメタク
リル酸メチル中の成分の良好な分散とを保証するため、
混合操作は一般にポリマーの粘弾性状態に対応する温度
領域で行われる。
は、成分が固体状態又は溶融状態であるどんな公知の混
合技術で調製してもよい。混合物の均質性とポリメタク
リル酸メチル中の成分の良好な分散とを保証するため、
混合操作は一般にポリマーの粘弾性状態に対応する温度
領域で行われる。
混合は、この目的のために知られているどんな手段で行
ってもよい。かくして、外部型または内部型の混合機で
等しく混合させることができる。
ってもよい。かくして、外部型または内部型の混合機で
等しく混合させることができる。
内部型の混合機、より特別には内部混合機の特別な種類
を形成する押出機が好ましい。混合は、当業者に公知の
通常の条件下で行うことができる。
を形成する押出機が好ましい。混合は、当業者に公知の
通常の条件下で行うことができる。
混合温度は臨界的ではなく、成分の性質及び分解温度に
よって決定される。作業は一般に２５０゛Ｃを越えない
温度で行われる。
よって決定される。作業は一般に２５０゛Ｃを越えない
温度で行われる。
混合時間は、ポリメタクリル酸メチルの性質及び適用温
度に関して適切に選ばれる。この時間は一般に５秒〜２
０分であり、はとんどの場合１０秒〜１５分である。１
５秒〜１０分間混合することが好ましい。
度に関して適切に選ばれる。この時間は一般に５秒〜２
０分であり、はとんどの場合１０秒〜１５分である。１
５秒〜１０分間混合することが好ましい。
以下に示す実施例は本発明を説明するだめのものであり
、本発明を限定するだめのものではない。
、本発明を限定するだめのものではない。
実施例１〜６及びＩＲ
これらの実施例は、本発明によってポリメタクリル酸メ
チル（ＰＭＭＡ）を紫外線吸収性物質と混合した後に得
られるガラス転移温度の変化を示す（実施例１〜６）。
チル（ＰＭＭＡ）を紫外線吸収性物質と混合した後に得
られるガラス転移温度の変化を示す（実施例１〜６）。
実施例１〜３では、ＰＭＭＡｌｏｏｇにつき４ｇの紫外
線吸収剤を用いる。
線吸収剤を用いる。
実施例４〜６では、ＰＭＭＡｌｏｏｇにつき７ｇの紫外
線吸収剤を用いる。参考として示した実施例ＩＲでは、
紫外線吸収剤は含まれない。
線吸収剤を用いる。参考として示した実施例ＩＲでは、
紫外線吸収剤は含まれない。
実施例１〜６のブレンドはシュハベンクン（Ｓｃｈｗａ
ｂｅｎｔｈａｎ）ミクロブレンダーで調製された。
ｂｅｎｔｈａｎ）ミクロブレンダーで調製された。
ボウル温度を２００℃に、摩擦比を１．２にかつ回転速
度を２２ｒｐｍにセントし、２個のボウル間のギャップ
を形成されるクレープが１〜１．５ ｍｍになるように
セットした。材料の使用量は２００ｇであり、材料を１
０分間混合した。冷後、形成されたクレープを２００℃
に於てプレスして厚さ１．２唾のプラークを得た。熱プ
レスによって形成されたプラークを用いてガラス転移温
度を？Ｊｔ１１定した。
度を２２ｒｐｍにセントし、２個のボウル間のギャップ
を形成されるクレープが１〜１．５ ｍｍになるように
セットした。材料の使用量は２００ｇであり、材料を１
０分間混合した。冷後、形成されたクレープを２００℃
に於てプレスして厚さ１．２唾のプラークを得た。熱プ
レスによって形成されたプラークを用いてガラス転移温
度を？Ｊｔ１１定した。
ガラス転移温度の測定値を下記表中に組成の関数として
示す。実施例は、組成中の紫外線吸収剤の性質及び量が
異なる。
示す。実施例は、組成中の紫外線吸収剤の性質及び量が
異なる。
ガイギー（Ｃｉｂａ−Ｇｅｉｇｙ）の商標〕はＮ’
Ｎ’（２−エチル−２′−エトキシフェニル）オキサニ
リドである。
Ｎ’（２−エチル−２′−エトキシフェニル）オキサニ
リドである。
（３）チヌビン３２０ （Ｔｉｎｕｖｉｎ ３２０）
（チハ’−ガイギー（Ｃｉｂａ−Ｇｅｉｇｙ）の商標
〕は２− （２’−ヒドロキシ−３’、５’−ジーｔｅ
ｒ ｔ−ブチルフェニル）ベンゾトリアゾールである。
（チハ’−ガイギー（Ｃｉｂａ−Ｇｅｉｇｙ）の商標
〕は２− （２’−ヒドロキシ−３’、５’−ジーｔｅ
ｒ ｔ−ブチルフェニル）ベンゾトリアゾールである。
（４） Ｐ Ｍ Ｍ Ａはポリメタクリル酸メチル等
級ＴＤ５４２〔インペリアル・ケミカル・インダスト’
Ｊ −Ｌｔｄ （Ｉｍｐｅｒｉａｌ Ｃｈｅｍｉｃａ
ｌ Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ Ｌｅｄ）の商標〕である。
級ＴＤ５４２〔インペリアル・ケミカル・インダスト’
Ｊ −Ｌｔｄ （Ｉｍｐｅｒｉａｌ Ｃｈｅｍｉｃａ
ｌ Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ Ｌｅｄ）の商標〕である。
実施例１〜３及びＩＲで得られる生成物の、ＩＳＯ規格
５２７による１０５℃に於ける伸びは下記の値を示した
。
５２７による１０５℃に於ける伸びは下記の値を示した
。
（］） ａｎＬｉ−ＵＶＡ （Ｓｏｃ、Ｆｒ、オルガ
ノ（Ｓｏｃ、Ｆｒ、Ｏｒｇａｎｏ ５ｙｎｔｈｅｓｅ）
の商標〕ドロキシー４−メトキシベンゾフェノ （２）チヌビン３１２ （Ｔｉｎｕｖｉｎ ３１２ ）
シンセス は２−ヒ ンである。
ノ（Ｓｏｃ、Ｆｒ、Ｏｒｇａｎｏ ５ｙｎｔｈｅｓｅ）
の商標〕ドロキシー４−メトキシベンゾフェノ （２）チヌビン３１２ （Ｔｉｎｕｖｉｎ ３１２ ）
シンセス は２−ヒ ンである。
（チバ・
実施例１の組成物では、２軸配向法にとって非常に好ま
しい極めて高い破断時伸びが得られる。
しい極めて高い破断時伸びが得られる。
大施炎１玖グ蛮且
これらの実施例は、本発明の多重層剛性構造物から出発
する時に得られる２軸配向挙動の差異を示す。参考とし
て示される実施例２Ｒでは、コーティング層中に紫外線
吸収剤が含まれない。
する時に得られる２軸配向挙動の差異を示す。参考とし
て示される実施例２Ｒでは、コーティング層中に紫外線
吸収剤が含まれない。
実施例７及び２Ｒの共押出し構造物の製造には、それ自
体が幅３０ｃｍのフラットダイを供給するフィードブロ
ックを供給する２つの押出機Ａ及びＢを用い、押出機を
出るＰＶＣの温度は２０５℃でありかつコーティング層
の温度は２２０℃である。
体が幅３０ｃｍのフラットダイを供給するフィードブロ
ックを供給する２つの押出機Ａ及びＢを用い、押出機を
出るＰＶＣの温度は２０５℃でありかつコーティング層
の温度は２２０℃である。
ＰＶＣは、Ｋ値が６４でありかつ錫で安定化された塩化
ビニルホモポリマーである。
ビニルホモポリマーである。
フィードブロックは１８０℃に温度調節される。
フラットダイは１９５℃に温度調節される。
フラット共押出し構造物の全厚が３．６ｎｕ＋＋に等し
くなりかつコーティング層の厚さが１２０μ［ｎに等し
くなるようにフラットダイの出口開口をセントする。
くなりかつコーティング層の厚さが１２０μ［ｎに等し
くなるようにフラットダイの出口開口をセントする。
包囲温度に冷却した後、よく砥いだナイフで表面積３０
０ Ｘ ３００ ｍｍのプラークを慎重に切り取る。切
り取ったプラークを次にブリュックナー・力口（Ｂｒ；
ｃｋｎｅｒ−Ｋａｒｏ）ステンター（ｓｔｅｎｔｅｒ）
中の適所に入れ、プラークの両端をステンタークランプ
間にクランプすることによって適所に保持する。
０ Ｘ ３００ ｍｍのプラークを慎重に切り取る。切
り取ったプラークを次にブリュックナー・力口（Ｂｒ；
ｃｋｎｅｒ−Ｋａｒｏ）ステンター（ｓｔｅｎｔｅｒ）
中の適所に入れ、プラークの両端をステンタークランプ
間にクランプすることによって適所に保持する。
このプラークを、次に所望の延伸温度に調節された熱風
で加熱する。温度調節後、ステンタークランプを両方の
垂直方向にそれらの最初の距離の２倍に移動させること
によってプラークを２軸延伸する。延伸速度は５５０％
／分である。中心部分で両方向に延伸比８０％を有する
２軸延伸されたプラークを次に冷却しかつクランプから
はずす。
で加熱する。温度調節後、ステンタークランプを両方の
垂直方向にそれらの最初の距離の２倍に移動させること
によってプラークを２軸延伸する。延伸速度は５５０％
／分である。中心部分で両方向に延伸比８０％を有する
２軸延伸されたプラークを次に冷却しかつクランプから
はずす。
１０５℃で２軸配向されたときの本発明及び比較実施例
２Ｒの多重層剛性構造物の挙動を下記の表中に示す。
２Ｒの多重層剛性構造物の挙動を下記の表中に示す。
良好な延伸挙動とは、プラークが賦課された条件まで２
軸延伸されることを意味する。
軸延伸されることを意味する。
一方、不良な延伸挙動とは、賦課された２軸配向試験中
にプラークが裂けることを意味する。
にプラークが裂けることを意味する。
これらの結果は、良好な延伸挙動を得るにはコーティン
グ層のガラス転移温度値が１０５℃に等しいかそれより
低い（実施例７）ことが必要であることを明らかに示し
ている。
グ層のガラス転移温度値が１０５℃に等しいかそれより
低い（実施例７）ことが必要であることを明らかに示し
ている。
実施例７で得られた生成物のＤＩＮ規格５３４４８で測
定された引張レジリエンスは２軸配向簡には３３ Ｑｋ
Ｊ／ｒｒｆ、２軸配向後に１１５０ｋＪ／ｒｆｆまでで
ある。この後者の値は１２５０ｋＪ／ｒ＋（の程度であ
る２軸配向ＰＶＣプラークの引張レジリエンスに極めて
近い。実施例２Ｒの生成物について得られる引張レジリ
エンスの最適値は２７０ｋＪ／ボである。この最適値は
１２５℃に於ける２軸配向によって得られる。
定された引張レジリエンスは２軸配向簡には３３ Ｑｋ
Ｊ／ｒｒｆ、２軸配向後に１１５０ｋＪ／ｒｆｆまでで
ある。この後者の値は１２５０ｋＪ／ｒ＋（の程度であ
る２軸配向ＰＶＣプラークの引張レジリエンスに極めて
近い。実施例２Ｒの生成物について得られる引張レジリ
エンスの最適値は２７０ｋＪ／ボである。この最適値は
１２５℃に於ける２軸配向によって得られる。
これらの結果は、本発明の２軸配向剛性熱可塑性構造物
の利益を明らかに示している。
の利益を明らかに示している。
Claims (8)
- （１）ポリメタクリル酸メチルコーティング層がこの層
のガラス転移温度を１０５℃以下の値にするのに十分な
量の紫外線吸収性物質を含有することを特徴とする、塩
化ビニルポリマー層と紫外線吸収性物質含有ポリメタク
リル酸メチルコーティング層とを含む多重共押出しポリ
マー層を有する２軸配向剛性熱可塑性構造物。 - （２）紫外線吸収性物質がベンゾフェノン及びベンゾト
リアゾール化合物から選ばれることを特徴とする請求項
１記載の多重共押出しポリマー層を有する２軸配向剛性
熱可塑性構造物。 - （３）紫外線吸収性物質が２−ヒドロキシ−４−メトキ
シベンゾフェノンであることを特徴とする請求項１また
は２に記載の多重共押出しポリマー層を有する２軸配向
剛性熱可塑性構造物。 - （４）コーティング層中に、この層の重量に対して３〜
７重量％の紫外線吸収性物質が含有されることを特徴と
する請求項１〜３のいずれかに記載の多重共押出しポリ
マー層を有する２軸配向剛性熱可塑性構造物。 - （５）コーティング層の厚さが塩化ビニルポリマー層の
厚さの１〜１０％であることを特徴とする請求項１〜４
のいずれかに記載の多重共押出しポリマー層を有する２
軸配向剛性熱可塑性構造物。 - （６）２軸延伸比が５０％より高いことを特徴とする請
求項１〜５のいずれかに記載の多重共押出しポリマー層
を有する２軸配向剛性熱可塑性構造物。 - （７）フィードブロックダイによる共押出し及び後配向
から得られることを特徴とする請求項１〜６のいずれか
に記載の多重共押出しポリマー層を有する２軸配向剛性
熱可塑性構造物。 - （８）フィードブロックを有するフラットダイによる共
押出し及び後配向から得られることを特徴とする請求項
１〜７のいずれかに記載の多重共押出しポリマー層を有
する２軸配向剛性熱可塑性構造物。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8809995A FR2634418B1 (fr) | 1988-07-21 | 1988-07-21 | Structures thermoplastiques rigides coextrudees permettant d'obtenir des materiaux biorientes |
| FR8809995 | 1988-07-21 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0272946A true JPH0272946A (ja) | 1990-03-13 |
| JP2835085B2 JP2835085B2 (ja) | 1998-12-14 |
Family
ID=9368725
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1187229A Expired - Fee Related JP2835085B2 (ja) | 1988-07-21 | 1989-07-19 | ２軸配向剛性熱可塑性構造物 |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5028476A (ja) |
| EP (1) | EP0352840B1 (ja) |
| JP (1) | JP2835085B2 (ja) |
| AT (1) | ATE100023T1 (ja) |
| BR (1) | BR8903605A (ja) |
| CA (1) | CA1335929C (ja) |
| DE (1) | DE68912224T2 (ja) |
| DK (1) | DK170526B1 (ja) |
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