JPH0268464A - ケミカルヒートポンプ - Google Patents
ケミカルヒートポンプInfo
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- JPH0268464A JPH0268464A JP63218488A JP21848888A JPH0268464A JP H0268464 A JPH0268464 A JP H0268464A JP 63218488 A JP63218488 A JP 63218488A JP 21848888 A JP21848888 A JP 21848888A JP H0268464 A JPH0268464 A JP H0268464A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A30/00—Adapting or protecting infrastructure or their operation
- Y02A30/27—Relating to heating, ventilation or air conditioning [HVAC] technologies
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
- Y02B30/62—Absorption based systems
Landscapes
- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、チオシアン酸ナトリウムのアンモニア溶液か
らなる液状の熱媒を用いたケミカルヒートポンプに関す
るものである９ ［従来の技術］ 廃熱等から熱を回収するヒートポンプとして、従来、フ
ロン等の熱媒を用いた圧縮式ピー１〜ポンプおよび臭化
リチウム溶液等の熱媒を用いた吸収式ヒートポンプが知
られている。
らなる液状の熱媒を用いたケミカルヒートポンプに関す
るものである９ ［従来の技術］ 廃熱等から熱を回収するヒートポンプとして、従来、フ
ロン等の熱媒を用いた圧縮式ピー１〜ポンプおよび臭化
リチウム溶液等の熱媒を用いた吸収式ヒートポンプが知
られている。
［発明が解決しようとする課題］
しかし、これら従来のし−トポンプは成績係数ｆｃＯＰ
）が低く、暖房または冷房に使用するとき、それらの負
荷に比べて電力消費量が多い欠点があった。
）が低く、暖房または冷房に使用するとき、それらの負
荷に比べて電力消費量が多い欠点があった。
本発明の目的ム」゛、上述の現状に鑑み、成績係数が高
く、暖房負荷または冷房負荷に比べて電力消費量を少な
くすることができるケミカルし−１へポンプを提供する
ことにある９ ［課題を解決するだめの手段］ 本発明では、受け入れた廃熱でチオシアン酸ナトリウム
のアンモニア溶液からなる液状の熱媒を加熱して、アン
モニア蒸気を発生させる低温側吸熱器と、前記発生され
たアンモニア蒸気を昇圧する圧縮機と、前記アンモニア
蒸気発生後の熱媒を昇圧して送り出す昇圧ポンプと、前
記昇圧されたアンモニア蒸気発生後の熱媒に前記昇圧さ
れたアンモニア蒸気を吸収させて熱を放出させ、そして
前記放出された熱で被加熱流体を加熱し高温流体を生成
させる高温側発熱器とからケミカルヒートポンプを構成
し、た、 ［作用］ 低温側吸熱器において受け入れた廃熱により、チオシア
ン酸ナトリウムのアンモニア溶液からなる液状の熱媒を
加熱して、アンモニア蒸気を発生させ、圧縮機において
発生されたアンモニア蒸気を昇圧し、昇圧ポンプにおい
てアンモニア蒸気発生後の熱媒を昇圧し、高温側発熱器
において昇圧されたアンモニア蒸気発生後の熱媒に、昇
圧されたアンモニア蒸気を吸収させて熱を放出させ、そ
して放出された熱で水などの被加熱流体を加熱して高温
流体を生成させる９ 二のようにチオシアン酸ナトリウムのアンモニア溶液か
らなる液状の熱媒における、アンモニア蒸気の発生、吸
収を利用して廃熱から熱を回収しているので、回収効率
が良く成績係数が高い。
く、暖房負荷または冷房負荷に比べて電力消費量を少な
くすることができるケミカルし−１へポンプを提供する
ことにある９ ［課題を解決するだめの手段］ 本発明では、受け入れた廃熱でチオシアン酸ナトリウム
のアンモニア溶液からなる液状の熱媒を加熱して、アン
モニア蒸気を発生させる低温側吸熱器と、前記発生され
たアンモニア蒸気を昇圧する圧縮機と、前記アンモニア
蒸気発生後の熱媒を昇圧して送り出す昇圧ポンプと、前
記昇圧されたアンモニア蒸気発生後の熱媒に前記昇圧さ
れたアンモニア蒸気を吸収させて熱を放出させ、そして
前記放出された熱で被加熱流体を加熱し高温流体を生成
させる高温側発熱器とからケミカルヒートポンプを構成
し、た、 ［作用］ 低温側吸熱器において受け入れた廃熱により、チオシア
ン酸ナトリウムのアンモニア溶液からなる液状の熱媒を
加熱して、アンモニア蒸気を発生させ、圧縮機において
発生されたアンモニア蒸気を昇圧し、昇圧ポンプにおい
てアンモニア蒸気発生後の熱媒を昇圧し、高温側発熱器
において昇圧されたアンモニア蒸気発生後の熱媒に、昇
圧されたアンモニア蒸気を吸収させて熱を放出させ、そ
して放出された熱で水などの被加熱流体を加熱して高温
流体を生成させる９ 二のようにチオシアン酸ナトリウムのアンモニア溶液か
らなる液状の熱媒における、アンモニア蒸気の発生、吸
収を利用して廃熱から熱を回収しているので、回収効率
が良く成績係数が高い。
［実施例］
本発明の実施例について詳述する５
第１図は本発明のケミカルヒー１へポンプの第１実施例
を示す構成図、第２図は第１図に示したヒートポンプの
操作線図である９第１図において、１は低温側吸熱器で
、本実施例のし−トボンプは、低温側吸熱器１、圧ｆｉ
機２、昇圧ポンプ３および高温側発熱器４から基本的に
なっており、更にエコノマイザ５、第１、第２のレシー
バ６．７、補助熱交換器８および膨張機９を有している
。低温１！ｌ吸熱器１および高温側発熱器４は、竪型胴
部内に複数の垂直伝熱管を有する竪型のシェルアンドチ
ューブ型熱交換器からなっている。吸熱器１塔頂部の気
相熱媒出口１０は、圧Ｗｉ機２およびエコノマイザ５を
介して、発熱器４塔底部の気相熱媒入口１１に直列に接
続され、吸熱器１塔底部の液相熱媒出口１２は、第ルシ
ーバ６、昇圧ポンプ３、補助熱交換器８および上記エコ
ノマイザ５を介して、発熱器４塔頂部の液相熱媒入口１
３に直列に接続され、発熱器４塔底部の熱媒出口１４は
、上記補助熱交換器８、膨張機９および第２レシーバ７
を介して、吸熱器１塔頂部の熱媒入口１５に直列に接続
されている。
を示す構成図、第２図は第１図に示したヒートポンプの
操作線図である９第１図において、１は低温側吸熱器で
、本実施例のし−トボンプは、低温側吸熱器１、圧ｆｉ
機２、昇圧ポンプ３および高温側発熱器４から基本的に
なっており、更にエコノマイザ５、第１、第２のレシー
バ６．７、補助熱交換器８および膨張機９を有している
。低温１！ｌ吸熱器１および高温側発熱器４は、竪型胴
部内に複数の垂直伝熱管を有する竪型のシェルアンドチ
ューブ型熱交換器からなっている。吸熱器１塔頂部の気
相熱媒出口１０は、圧Ｗｉ機２およびエコノマイザ５を
介して、発熱器４塔底部の気相熱媒入口１１に直列に接
続され、吸熱器１塔底部の液相熱媒出口１２は、第ルシ
ーバ６、昇圧ポンプ３、補助熱交換器８および上記エコ
ノマイザ５を介して、発熱器４塔頂部の液相熱媒入口１
３に直列に接続され、発熱器４塔底部の熱媒出口１４は
、上記補助熱交換器８、膨張機９および第２レシーバ７
を介して、吸熱器１塔頂部の熱媒入口１５に直列に接続
されている。
低温側吸熱器１は、熱源としての廃水と液状の熱媒とを
受け入れる。廃水は温度１０°Ｃで吸熱器１に胴部下部
から入り、胴部内を上昇して温度５℃で胴部上部から出
て行く。液状の熱媒はチオンシアン酸ナトリウムのアン
モニアか５配位の溶液（Ｎａ５ＣＮ・ ５８Ｈ３）から
なっている６液状の熱媒は第２図のＡ点で示される温度
−５℃、圧力１．３ａｔａで吸熱器１に入口１５から入
り、胴部内の伝熱管内壁を膜状に流下する。廃水は伝熱
管内壁を流下する液状の熱媒を加熱して、 Ｎａ５ＣＮ・ ５ＮＨ３−Ｎａ５ＣＮ−４Ｎｔｌ：＋
十Ｎ８３ 丁の吸熱反応により、アンモニア蒸気を
発生させる９発生されたアンモニア蒸気は吸熱器１の出
口１０から圧縮機２に導かれ、そこで圧力１．３ａｔａ
から５．９６ａｔａにまで昇圧され、５．９６ａｔａに
昇圧されたアンモニア蒸気はエコノマイザ５を経て高温
側発熱器４に導かれる９ 一方、アンモニア蒸気発生後の液状の熱媒（Ｎａ５ＣＮ
−４ＮＨ３）は、吸熱器１の出口１２がら第２図のＢ点
で示される温度５゛Ｃ１圧力１ 、３ａｔａで出て、そ
して第ルシーバ６を経て昇圧ポンプ３Ｇコ導かれ、そ、
二で、１ 、３ａｔａから５．９６ａｔａ ＊で、上記
のアンモニア蒸気と同様に昇圧され、そして送り出され
る。昇圧されたアンモニア蒸気発生後の液状の熱媒は、
補助熱交換器８およびエコノマイザ５で、それぞれ高温
側発熱器４からの液状の熱媒（Ｎａ５ＣＮ・ ５Ｎ１１
３ ）および圧縮機２がらのアンモニア蒸気と熱交換し
て加熱され、発熱器４に導かれる９ 高温側発熱器４に導かれたアンモニア蒸気発生後の液状
の熱媒は、第２図の０点で示される温度５０’Ｃ１圧力
５．９６ａｔａて発熱器４に入口１３がら入り、発熱器
４の胴部内の垂直伝熱管内面を膜状に流下する９一方、
５．９６ａｔａに昇圧されたアンモニア蒸気は、発熱器
４に入口１１から入り、胴部内の伝熱管内を上昇する。
受け入れる。廃水は温度１０°Ｃで吸熱器１に胴部下部
から入り、胴部内を上昇して温度５℃で胴部上部から出
て行く。液状の熱媒はチオンシアン酸ナトリウムのアン
モニアか５配位の溶液（Ｎａ５ＣＮ・ ５８Ｈ３）から
なっている６液状の熱媒は第２図のＡ点で示される温度
−５℃、圧力１．３ａｔａで吸熱器１に入口１５から入
り、胴部内の伝熱管内壁を膜状に流下する。廃水は伝熱
管内壁を流下する液状の熱媒を加熱して、 Ｎａ５ＣＮ・ ５ＮＨ３−Ｎａ５ＣＮ−４Ｎｔｌ：＋
十Ｎ８３ 丁の吸熱反応により、アンモニア蒸気を
発生させる９発生されたアンモニア蒸気は吸熱器１の出
口１０から圧縮機２に導かれ、そこで圧力１．３ａｔａ
から５．９６ａｔａにまで昇圧され、５．９６ａｔａに
昇圧されたアンモニア蒸気はエコノマイザ５を経て高温
側発熱器４に導かれる９ 一方、アンモニア蒸気発生後の液状の熱媒（Ｎａ５ＣＮ
−４ＮＨ３）は、吸熱器１の出口１２がら第２図のＢ点
で示される温度５゛Ｃ１圧力１ 、３ａｔａで出て、そ
して第ルシーバ６を経て昇圧ポンプ３Ｇコ導かれ、そ、
二で、１ 、３ａｔａから５．９６ａｔａ ＊で、上記
のアンモニア蒸気と同様に昇圧され、そして送り出され
る。昇圧されたアンモニア蒸気発生後の液状の熱媒は、
補助熱交換器８およびエコノマイザ５で、それぞれ高温
側発熱器４からの液状の熱媒（Ｎａ５ＣＮ・ ５Ｎ１１
３ ）および圧縮機２がらのアンモニア蒸気と熱交換し
て加熱され、発熱器４に導かれる９ 高温側発熱器４に導かれたアンモニア蒸気発生後の液状
の熱媒は、第２図の０点で示される温度５０’Ｃ１圧力
５．９６ａｔａて発熱器４に入口１３がら入り、発熱器
４の胴部内の垂直伝熱管内面を膜状に流下する９一方、
５．９６ａｔａに昇圧されたアンモニア蒸気は、発熱器
４に入口１１から入り、胴部内の伝熱管内を上昇する。
これによって、伝熱管内でアンモニア蒸気発生後の液状
の熱媒にアンモニア蒸気が吸収され、 Ｎａ５ＣＮ−４ＮＨ３＋Ｎｆ１３→Ｎａ５ＣＮ−５８Ｉ
＋３の発熱反応により、熱を放出する。生成した液状の
熱媒（Ｎａ５ＣＮ −５Ｎｔｈ ）の温度は、第２図の
９点で示される３７．４°Ｃである。放出された熱は、
発熱器４の胴部内に導入された被加熱流体としての水を
加熱して、４５°Ｃの温水を生成させる。
の熱媒にアンモニア蒸気が吸収され、 Ｎａ５ＣＮ−４ＮＨ３＋Ｎｆ１３→Ｎａ５ＣＮ−５８Ｉ
＋３の発熱反応により、熱を放出する。生成した液状の
熱媒（Ｎａ５ＣＮ −５Ｎｔｈ ）の温度は、第２図の
９点で示される３７．４°Ｃである。放出された熱は、
発熱器４の胴部内に導入された被加熱流体としての水を
加熱して、４５°Ｃの温水を生成させる。
一方、生成した液状の熱媒は温度３７．４°Ｃで発熱器
４の出口１４から出て、上述し、た補助熱交換器８を経
たのち膨張機９に導かれ、そこで、圧力５、９６ａｔａ
から１．３ ａｔａまで膨張し１、一部アンモニアが蒸
発して温度か下がる９次いで熱媒は、第２レシーバ７を
経て低温側吸熱器１に導かれ、循環使用される。膨張撮
って生じたアンモニア蒸気は、第２シーバフから低温側
吸熱器１をバイパスして、吸熱器１から圧ｍ１８２への
アンモニア蒸気に合流される。
４の出口１４から出て、上述し、た補助熱交換器８を経
たのち膨張機９に導かれ、そこで、圧力５、９６ａｔａ
から１．３ ａｔａまで膨張し１、一部アンモニアが蒸
発して温度か下がる９次いで熱媒は、第２レシーバ７を
経て低温側吸熱器１に導かれ、循環使用される。膨張撮
って生じたアンモニア蒸気は、第２シーバフから低温側
吸熱器１をバイパスして、吸熱器１から圧ｍ１８２への
アンモニア蒸気に合流される。
以上の実施例では、１０°Ｃの廃水の熱を回収して、４
５°Ｃの温水を生成させたが、この条件の場合、成績係
数（ｃｏｐ）は約５．５となり、従来のし−トポンプに
比べ高い値を確保することができる。また、暖房用とし
７ての使用例について説明したか、冷房用として使用で
きるのは言うまでもない。その場合、高温側発熱器４へ
の冷却水温度を３２°Ｃ５低温側吸熱器】への冷水入口
温度を１２°Ｃ１冷水出口温度を７°Ｃとすると、成績
係数は約４．５となり、冷房用とし５ても従来のし一１
〜ポンプに比べ高い成績係数か確保できる。
５°Ｃの温水を生成させたが、この条件の場合、成績係
数（ｃｏｐ）は約５．５となり、従来のし−トポンプに
比べ高い値を確保することができる。また、暖房用とし
７ての使用例について説明したか、冷房用として使用で
きるのは言うまでもない。その場合、高温側発熱器４へ
の冷却水温度を３２°Ｃ５低温側吸熱器】への冷水入口
温度を１２°Ｃ１冷水出口温度を７°Ｃとすると、成績
係数は約４．５となり、冷房用とし５ても従来のし一１
〜ポンプに比べ高い成績係数か確保できる。
以上の実施例では、低温側吸熱器１および高温側発熱器
４に、竪型胴部内に垂直伝熱管を有する竪型のシェルア
ンドチューブ型熱交換器を用いる場合を示し、たが、吸
熱器１では熱交換機能および気液分離機能を有し１、発
熱器４では熱交換機能および気液接触機能を有するもの
ならば、他の形式のシェルアンドチューブ型熱交換器は
勿論、いずれの形式の熱交換器であっても可能である。
４に、竪型胴部内に垂直伝熱管を有する竪型のシェルア
ンドチューブ型熱交換器を用いる場合を示し、たが、吸
熱器１では熱交換機能および気液分離機能を有し１、発
熱器４では熱交換機能および気液接触機能を有するもの
ならば、他の形式のシェルアンドチューブ型熱交換器は
勿論、いずれの形式の熱交換器であっても可能である。
第３図は本発明のケミカルヒートポンプの第２実施例を
示す構成図、第４図は第３図に示し、たヒートポンプの
低温側吸熱器を示す断面図、第５図は同じく高温側発熱
器を示す断面図である。第３図において、２０は低温側
吸熱器、４０は高温側発熱器で、吸熱器２０は胴部形式
がケｌ−ル形のシェルアンドチューブ型熱交換器で形成
され、発熱器４０は胴部形式が１パス形のシェルアンド
チュ−ブ型熱交換器で形成されている９本実施例では、
二のような吸熱器２０および発熱器４０を用いると共に
、吸熱器２０の胴肉に液状の熱媒を、胴肉の水平伝熱管
３３内に熱源としての廃水をそれぞれ受け入れ、そして
、発熱器４０の胴肉に液状の熱媒を、胴肉の水平伝熱管
５１内に被加熱流体をそれぞれ受け入れるように構成し
たことが特徴である。
示す構成図、第４図は第３図に示し、たヒートポンプの
低温側吸熱器を示す断面図、第５図は同じく高温側発熱
器を示す断面図である。第３図において、２０は低温側
吸熱器、４０は高温側発熱器で、吸熱器２０は胴部形式
がケｌ−ル形のシェルアンドチューブ型熱交換器で形成
され、発熱器４０は胴部形式が１パス形のシェルアンド
チュ−ブ型熱交換器で形成されている９本実施例では、
二のような吸熱器２０および発熱器４０を用いると共に
、吸熱器２０の胴肉に液状の熱媒を、胴肉の水平伝熱管
３３内に熱源としての廃水をそれぞれ受け入れ、そして
、発熱器４０の胴肉に液状の熱媒を、胴肉の水平伝熱管
５１内に被加熱流体をそれぞれ受け入れるように構成し
たことが特徴である。
低温側吸熱器２０は、第４図に示すように、胴部形式が
ケトル形のシェルアンドチューブ型熱交換器で形成され
ている。一方が閉塞され、他方が縮径されて開口部２５
か設けられている筒体で胴部２６が形成されて、その開
口部２５には固定管板２７が設けられている。固定管板
２７、仕切板２８及び仕切室ふた２９によって廃水の流
入室３０（仕切室）及び流出室３１（仕切室）が区画形
成されている。その廃水流入室３０には廃水人口３２が
形成されていると共に複数の水平伝熱管３３が接続され
ている。また、廃水流出室３１には廃水出口３４か形成
されていると共に複数の水平伏熱管３３が接続されてい
る。胴肉には、脳内流体の流速を増加させるための邪魔
板３５が固定棒３６に取付けられていると共に、伝熱管
３３に取付けられた遊動管板３７が設けられ、その遊動
管板３７には遊動類ふた３８が取付けられている。
ケトル形のシェルアンドチューブ型熱交換器で形成され
ている。一方が閉塞され、他方が縮径されて開口部２５
か設けられている筒体で胴部２６が形成されて、その開
口部２５には固定管板２７が設けられている。固定管板
２７、仕切板２８及び仕切室ふた２９によって廃水の流
入室３０（仕切室）及び流出室３１（仕切室）が区画形
成されている。その廃水流入室３０には廃水人口３２が
形成されていると共に複数の水平伝熱管３３が接続され
ている。また、廃水流出室３１には廃水出口３４か形成
されていると共に複数の水平伏熱管３３が接続されてい
る。胴肉には、脳内流体の流速を増加させるための邪魔
板３５が固定棒３６に取付けられていると共に、伝熱管
３３に取付けられた遊動管板３７が設けられ、その遊動
管板３７には遊動類ふた３８が取付けられている。
また、遊動管板３８の閉塞側にはせき板３９が設けられ
ている。さらに、熱媒入口２１が固定管板３３寄りの胴
内側下部に、気相熱媒出口２２が胴肉」一部の空間部２
４の上部に、液相熱媒出口２３が胴肉の閉塞側下部にそ
れぞれ設けられている。
ている。さらに、熱媒入口２１が固定管板３３寄りの胴
内側下部に、気相熱媒出口２２が胴肉」一部の空間部２
４の上部に、液相熱媒出口２３が胴肉の閉塞側下部にそ
れぞれ設けられている。
チオジオン酸ナトリウムのアンモニア溶液からなる液状
の熱媒（Ｎａ５ＣＮ・ ５Ｎｔｂ ）は、低温側吸熱２
０の胴部２６内に入口２１から入り、せき板３つと固定
管板２７て形成される槽内を満たす９熱源としての廃水
は、廃水人口３２より廃水流入室３０を介して下部の伝
熱管３３内に流れ、次いで遊動類ふな３８を介して上部
の伝熱管３３内に流れる。そして、せき板３つと固定管
板２７で形成される槽内を満し、た液状の熱媒を加熱し
て、アンモニア蒸気を発生させる。熱媒を加熱した５５
水は、廃水流出室３１に流れて廃水出口３４から流れ出
る。
の熱媒（Ｎａ５ＣＮ・ ５Ｎｔｂ ）は、低温側吸熱２
０の胴部２６内に入口２１から入り、せき板３つと固定
管板２７て形成される槽内を満たす９熱源としての廃水
は、廃水人口３２より廃水流入室３０を介して下部の伝
熱管３３内に流れ、次いで遊動類ふな３８を介して上部
の伝熱管３３内に流れる。そして、せき板３つと固定管
板２７で形成される槽内を満し、た液状の熱媒を加熱し
て、アンモニア蒸気を発生させる。熱媒を加熱した５５
水は、廃水流出室３１に流れて廃水出口３４から流れ出
る。
発生されたアンモニア蒸気は、胴肉の上部の空間部２４
内を満たしたのち出口２２より出て第１実施例のときと
同様に圧縮ｔ１９２．エコノマイザ５を経て高温側発熱
器４０に導かれる。一方、アンモニア蒸気発生後の熱媒
（Ｎａ５ＣＮ ・ ４ＮＨ３）は、せき板３つより溢
、ｋＬ液相熱媒出口２Ｂより出て、第２レシーバ７、昇
圧ポンプ３、補助熱交換器８、エコノマイザ５を経て、
高温側発熱器４０に導かれる９ 高温側発熱器４０は、第５図に示すように、胴部形式が
１パス形のシェルアンドデユープ形熱交換器で形成され
ている。両端に開口部４２．４３が設げられな筒体で胴
部４１か形成され、一方の開口部４２には固定管板４４
が、他方の開口部４３には遊動管板４５が設けられてい
る。固定管板４４、仕切板４６及び仕切室ふな４７によ
って被加熱流体の流入室４８（仕切室）及び流出室４つ
（仕切室）が区画形成されている。その液加熱流体流入
室４８には被加熱流体入口５０が形成されていると共に
複数の水平伝熱管５１か接続されている。また、被加熱
流体流出室４つには被加熱流体出口５２が形成されてい
ると共に複数の水平伝熱管５１が接続されている。また
、遊動管板４５、遊動管板スカーｌ〜５３及び遊動類ふ
た５４によって仕切室５５が形成されている９胴内には
、脳内流体の流速を増加させるための邪魔板５６が固定
棒５７にちどり状に取付けられている。さらに、熱媒入
口５８が固定管板４４の胴内側下部に、熱媒出口５９が
遊動管板４５の胴内側下部に設けられている９その熱媒
入口５８は、第３図に示す気相熱媒入口６０および液相
熱媒入口６１に分岐している。
内を満たしたのち出口２２より出て第１実施例のときと
同様に圧縮ｔ１９２．エコノマイザ５を経て高温側発熱
器４０に導かれる。一方、アンモニア蒸気発生後の熱媒
（Ｎａ５ＣＮ ・ ４ＮＨ３）は、せき板３つより溢
、ｋＬ液相熱媒出口２Ｂより出て、第２レシーバ７、昇
圧ポンプ３、補助熱交換器８、エコノマイザ５を経て、
高温側発熱器４０に導かれる９ 高温側発熱器４０は、第５図に示すように、胴部形式が
１パス形のシェルアンドデユープ形熱交換器で形成され
ている。両端に開口部４２．４３が設げられな筒体で胴
部４１か形成され、一方の開口部４２には固定管板４４
が、他方の開口部４３には遊動管板４５が設けられてい
る。固定管板４４、仕切板４６及び仕切室ふな４７によ
って被加熱流体の流入室４８（仕切室）及び流出室４つ
（仕切室）が区画形成されている。その液加熱流体流入
室４８には被加熱流体入口５０が形成されていると共に
複数の水平伝熱管５１か接続されている。また、被加熱
流体流出室４つには被加熱流体出口５２が形成されてい
ると共に複数の水平伝熱管５１が接続されている。また
、遊動管板４５、遊動管板スカーｌ〜５３及び遊動類ふ
た５４によって仕切室５５が形成されている９胴内には
、脳内流体の流速を増加させるための邪魔板５６が固定
棒５７にちどり状に取付けられている。さらに、熱媒入
口５８が固定管板４４の胴内側下部に、熱媒出口５９が
遊動管板４５の胴内側下部に設けられている９その熱媒
入口５８は、第３図に示す気相熱媒入口６０および液相
熱媒入口６１に分岐している。
高温側発熱器４０に導かれたアンモニア蒸気発生後の液
状の熱媒（Ｎａ５ＣＮ ・ ４ＮＨ３）およびアンモニ
ア蒸気は、それぞれ人口６１および６０から入口５８を
経て胴肉に入る。そして胴肉をちどり状に流れて、そこ
てアンモニア蒸気発生後の液状の熱媒にアンモニア蒸気
を吸収し、熱を放出して、水平伝熱管５１内を流れる被
加熱流体を加熱する９被加熱流体は、入口５０より流入
室４８を介して下部の伝熱管５１内に流れ、次いで仕切
室５５を介して上部の伝熱管５１内に流れて、熱媒によ
り加熱される。加熱された被加熱流体は、流出室４つに
流れて出口５２から流れ出る。
状の熱媒（Ｎａ５ＣＮ ・ ４ＮＨ３）およびアンモニ
ア蒸気は、それぞれ人口６１および６０から入口５８を
経て胴肉に入る。そして胴肉をちどり状に流れて、そこ
てアンモニア蒸気発生後の液状の熱媒にアンモニア蒸気
を吸収し、熱を放出して、水平伝熱管５１内を流れる被
加熱流体を加熱する９被加熱流体は、入口５０より流入
室４８を介して下部の伝熱管５１内に流れ、次いで仕切
室５５を介して上部の伝熱管５１内に流れて、熱媒によ
り加熱される。加熱された被加熱流体は、流出室４つに
流れて出口５２から流れ出る。
生成した液状の熱媒（Ｎａ５ＣＮ −５８Ｈ３）は、高
温側発熱器４の熱媒出口５９より出て、第１実施例のと
きと同様に補助熱交換器８、膨張機９及び第２レシーバ
７を経て低温側吸熱器２０に戻る９以上の第２実施例の
し一１〜ポンプでは、低温側吸熱器２０及び高温側発熱
器４０にシェルアンドチューブ型熱交換器を用い、それ
ぞれの胴肉に熱媒を受け入れてそれらの伝熱管３３．５
１を熱媒で覆うようにし、なので、熱媒と伝熱管３３．
５１内の流体との伝熱率か良く、熱媒の気相と液相を容
易に分離し、また混合吸収でき、伝熱係数も高くなる。
温側発熱器４の熱媒出口５９より出て、第１実施例のと
きと同様に補助熱交換器８、膨張機９及び第２レシーバ
７を経て低温側吸熱器２０に戻る９以上の第２実施例の
し一１〜ポンプでは、低温側吸熱器２０及び高温側発熱
器４０にシェルアンドチューブ型熱交換器を用い、それ
ぞれの胴肉に熱媒を受け入れてそれらの伝熱管３３．５
１を熱媒で覆うようにし、なので、熱媒と伝熱管３３．
５１内の流体との伝熱率か良く、熱媒の気相と液相を容
易に分離し、また混合吸収でき、伝熱係数も高くなる。
また、伝熱管３３．５１に小口径のものを使用できるの
で、機器を小形化できる。よって、ケミカルヒートポン
プか大規模のシステムに容易に適したものとなる。
で、機器を小形化できる。よって、ケミカルヒートポン
プか大規模のシステムに容易に適したものとなる。
更に、低温側吸熱器２０にはケＩ〜ル形の胴部形式の熱
交換器を用いたので、胴肉の上部に蒸発に適する空間部
２４を設けることができ、発生ずる気相熱媒を容易に分
離できると共に、液相熱媒の液面の表面積が大きいので
エントレインメン１〜の心配がない９ 第２実施例のし一１〜ポンプによれば、暖房用に使用し
た場合、第１実施例のときと同様な条件で１０°Ｃの廃
水の熱を回収して４５°Ｃの温水を生成させると、その
成績係数は約５．５となり、冷房用に使用した場合、同
様に３２°Ｃの冷却水で冷却して７°Ｃの冷水を生成さ
せると、その成ａ係数は約４．５となる。
交換器を用いたので、胴肉の上部に蒸発に適する空間部
２４を設けることができ、発生ずる気相熱媒を容易に分
離できると共に、液相熱媒の液面の表面積が大きいので
エントレインメン１〜の心配がない９ 第２実施例のし一１〜ポンプによれば、暖房用に使用し
た場合、第１実施例のときと同様な条件で１０°Ｃの廃
水の熱を回収して４５°Ｃの温水を生成させると、その
成績係数は約５．５となり、冷房用に使用した場合、同
様に３２°Ｃの冷却水で冷却して７°Ｃの冷水を生成さ
せると、その成ａ係数は約４．５となる。
［発明の効果］
本発明のケミカルヒートポンプでは、チオシアン酸すト
リウムのアンモニア溶液からなる液状の熱媒における、
アンモニア蒸気の発生、吸収を利用して晩熟から熱を回
収しているので、成績係数が高く、暖房負荷または冷房
負荷に比べて電力消背量を少なくすることができる。
リウムのアンモニア溶液からなる液状の熱媒における、
アンモニア蒸気の発生、吸収を利用して晩熟から熱を回
収しているので、成績係数が高く、暖房負荷または冷房
負荷に比べて電力消背量を少なくすることができる。
第１図は本発明のケミカルヒートポンプの第１実施例を
示す構成図、第２図は第１図に示したし−１〜ポンプの
操作線図、第３図は本発明のケミカル上−１〜ポンプの
第２実施例を示す構成図、第４図は第３図に示し、たヒ
ートポンプの低温側吸熱器を示す断面図、第５図は同じ
く高温側発熱器を示す断面図である。 図中、１，２０は低温側吸熱器、２は圧縮機、３は昇圧
ポンプ、４，４０は高温側発熱器、７は膨張機である。
示す構成図、第２図は第１図に示したし−１〜ポンプの
操作線図、第３図は本発明のケミカル上−１〜ポンプの
第２実施例を示す構成図、第４図は第３図に示し、たヒ
ートポンプの低温側吸熱器を示す断面図、第５図は同じ
く高温側発熱器を示す断面図である。 図中、１，２０は低温側吸熱器、２は圧縮機、３は昇圧
ポンプ、４，４０は高温側発熱器、７は膨張機である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、受け入れた廃熱でチオシアン酸ナトリウムのアンモ
ニア溶液からなる液状の熱媒を加熱して前記熱媒からア
ンモニア蒸気を発生させる低温側吸熱器と、前記発生さ
れたアンモニア蒸気を昇圧する圧縮機と、前記アンモニ
ア蒸気発生後の熱媒を昇圧して送り出す昇圧ポンプと、
前記昇圧されたアンモニア蒸気発生後の熱媒に前記昇圧
されたアンモニア蒸気を吸収させて熱を放出させ、そし
て前記放出された熱で被加熱流体を加熱し、高温流体を
生成させる高温側発熱器とからなることを特徴とするケ
ミカルヒートポンプ。 ２、前記低温側吸熱器および高温側発熱器を竪型のシェ
ルアンドチューブ型熱交換器で形成し、これら熱交換器
の胴側に廃熱および被加熱流体を受け入れると共に管内
に熱媒を受け入れて濡壁により熱交換を行うように構成
したことを特徴とする請求項１に記載のケミカルヒート
ポンプ。 ３、前記低温側吸熱器および高温側発熱器をシェルアン
ドチューブ型熱交換器で形成し、これら熱交換器の胴側
に熱媒を受け入れると共に管内に廃熱または被加熱流体
を受け入れるように構成したことを特徴とする請求項１
に記載のケミカルヒートポンプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63218488A JP2590542B2 (ja) | 1988-09-02 | 1988-09-02 | ケミカルヒートポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63218488A JP2590542B2 (ja) | 1988-09-02 | 1988-09-02 | ケミカルヒートポンプ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0268464A true JPH0268464A (ja) | 1990-03-07 |
| JP2590542B2 JP2590542B2 (ja) | 1997-03-12 |
Family
ID=16720714
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63218488A Expired - Lifetime JP2590542B2 (ja) | 1988-09-02 | 1988-09-02 | ケミカルヒートポンプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2590542B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100409240B1 (ko) * | 2001-09-25 | 2003-12-12 | 학교법인고려중앙학원 | 암모니아-물 흡수식 단효용 열펌프 시스템의 흡수기 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6111575A (ja) * | 1984-06-26 | 1986-01-18 | 石川島播磨重工業株式会社 | ヒ−トポンプ |
| JPS61211673A (ja) * | 1985-03-15 | 1986-09-19 | 日立造船株式会社 | 低温吸収式冷凍機 |
| JPS62266367A (ja) * | 1986-05-14 | 1987-11-19 | 松下電器産業株式会社 | 冷暖熱発生装置 |
-
1988
- 1988-09-02 JP JP63218488A patent/JP2590542B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6111575A (ja) * | 1984-06-26 | 1986-01-18 | 石川島播磨重工業株式会社 | ヒ−トポンプ |
| JPS61211673A (ja) * | 1985-03-15 | 1986-09-19 | 日立造船株式会社 | 低温吸収式冷凍機 |
| JPS62266367A (ja) * | 1986-05-14 | 1987-11-19 | 松下電器産業株式会社 | 冷暖熱発生装置 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100409240B1 (ko) * | 2001-09-25 | 2003-12-12 | 학교법인고려중앙학원 | 암모니아-물 흡수식 단효용 열펌프 시스템의 흡수기 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2590542B2 (ja) | 1997-03-12 |
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