JPH02649A - 摺動材 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、摺動材に関し、より詳細には、超高分子量ポ
リエチレンを含有する組成物から成り、寸法精度、軽量
性、自己潤滑性、耐摩耗性に優れた摺動材に関する。

（従来の技術） 従来、給油の不要なすべり軸受け、即ちオイルレスベア
リングの一種として所謂乾燥摩擦軸受が知られており、
このものとして自己潤滑性を有するプラスチック、例え
ばポリテトラフルオロエチレン、フェノール樹脂、アセ
タール樹脂等から成るものが知られている。

超高分子量ポリエチレンが優れた自己潤滑性を有するこ
とは知られているが、このものをすべり軸受或いはその
他の摺動材として用いることが未だ実用化されるに至っ
ていない。

（発明が解決しようとする問題点） すなわち、超高分子１ポリエチレンは汎用のボッエチレ
ンに比較して溶融粘度が極めて高く流動［生が悪いため
、通常の押出成形や射出成形によって成形することは非
常に難しく、その殆どは圧縮成形によって成形されてお
り、一部ロッド等が極めて低速で押出成形されているの
が現状であった。

かかる溶融流動性に劣る超高分子量ポリエチレンを通常
の射出成形法によって成形すると、金型キャビティ内に
樹脂が充填される過程で剪断破壊流を生じ、成形品は雲
母状に層状剥離を起こし、超高分子量ポリエチレンの優
れた特性を発揮する成形品が得られないばかりか、むし
ろ汎用のポリエチレン成形品にも劣るという結果になる
のが常であった。

本出願人は先に層状剥離を生じない射出成形法として、
樹脂の射出成形前あるいは射出成形終了前に金型キャビ
ティ容積を僅かに大きくした後、所定容積まで圧縮する
方法（特公昭５７−３００６７号公報、特公昭６０−５
８０１０号公報）を提案した。かかる方法を採用するこ
とにより、層状剥離を起こさず、超高分子量ポリエチレ
ン本来の特徴である耐衝撃性、耐摩耗性を具備した射出
成形品を得ることが可能になった。しかしながらかかる
方法で射出成形を行うには、金型キャビティ可変機構等
を具備した射出成形機を用いる必要があり、いずれにし
ても汎用のポリエチレン射出成形機をそのまま使用する
ことはできない。

一方、超高分子量ポリオレフィンの溶融流動性を改良す
る方法として、超高分子量ポリオレフィンと低分子量乃
至高分子量のポリオレフィンとを混合する方法が種々提
案されている。

しかしながら、これら従来の技術では、成形サイクルが
長くなると共に、機械的精度が要求される摺動材を製造
することは困難であった。

本発明者等は、以下に詳述する超高分子量ポリエチレン
含有組成物は、高い機械的精度をもって摺動材部品に射
出成形可能であり、高い摺動性と耐摩耗性との組合せを
有することを見出した。

即ち、本発明の目的は、超高分子量ポリオレフィンを成
分として含有していながら、射出成形により機械的精度
の高い部品に容易に成形できると共に、成形品が優れた
自己潤滑性、耐摩耗性及び軽量性の組合せを有する摺動
材を提供するにある。

（問題点を解決するための手段） 本発明によれば、１３５℃デカリン溶媒中で測定した極
限粘度が１０〜４０ｄｌ／ｇである超高分子量ポリエチ
レンと、前記極限粘度が超高分子量ポリエチレンよりも
低い低分子量乃至高分子量ポリエチレンとを含有し、超
高分子量ポリエチレンは両者の合計量当り１５乃至４０
重量％の量で存在し、且つ全体で測定して３５〜１５ｄ
ｌ／ｇの極限粘度［η］ｃと４．５　ｋｇ・ｃｍ以下の
溶解トルクＴとを有するオレフィン樹脂組成物と、該オ
レフィン樹脂組成物当り０．５乃至２０重１％の液体乃
至固体の潤滑剤との組成物から成る摺動材が提供される
。

（作　用） 本発明の摺動材において、超高分子量ポリエチレンは、
低い動摩擦係数等の自己潤滑性能と低い摩耗係数とを有
し、且つ耐衝撃性、引張り強度、Ｗｎｌｉ品性等にも優
れていることから、必須不可欠の成分である。この超高
分子量ポリエチレンは１３５℃デカリン溶媒中で測定し
た極限粘度（以下極限粘度とはこの測定法によるものを
意味する）［７１］　ｕが１０〜４０ｄｌ／ｇ、特に１
５〜３５ｄｉ／ｇの範囲にあることも重要である。［η
］Ｕが上記範囲よりも小さいと自己潤滑性、耐摩耗性、
或いは機械的性質が上記範囲内にあるものに比して劣る
ようになり、一方［ｎ］　ｕが上記範囲よりも大きくな
ると、以下に述べる成分との組合せで用いた場合にさえ
、射出成形性が低下し、成形品としたときの外観不良、
フローマークの発生等が生じ、且つ層状剥離等が発生し
易くなる等耐摩耗性に劣る。

本発明で用いる極限粘度が超高分子量ポリエチレンより
も低い低分子量乃至高分子量ポリエチレンは、超高分子
量ポリエチレンに射出成形性を与えるために必須不可欠
の成分である。組成物全体の極限粘度及びン容解トルク
を本発明で規定した範囲内とするには、後で詳述する方
法で求めた極限粘度［η］　ｈが一般に０．１〜５　ｄ
ｉ／ｇ、特に０．５〜３　ｄｉ／ｇの範囲にあるのがよ
い。［ηコ　、が上記範囲よりも小さいと射出成形品の
表面にブリードする等の不都合を生じ易く、一方上記範
囲を越えて大きくなると、溶融流動性が低下して、組成
物全体の成形性が低下する傾向がある。

本発明では、上記超高分子量ポリエチレンと低分子量乃
至高分子量ポリエチレンとを、一定の条件のもとに組成
物とすることにより、この組成物に優れた射出成形能を
付与しながら、しかも低い摩擦係数及び摩耗係数を有す
るようにすることができる。先ず、オレフィン樹脂組成
物全体当り超高分子量ポリエチレンは１５乃至４０重量
％、特に２０乃至３５重量％の量で存在するべきである
。超高分子量ポリエチレンの量が上記範囲よりも少ない
場合には、上記範囲内にあるものに比して摩擦係数や耐
摩耗性等が劣るようになる。また、この量が上記範囲よ
りも多いと、成形性が低下し、層状剥離を生じる等耐摩
耗性が低下する。

次に、このオレフィン樹脂組成物は、全体としテ３．５
〜１５　ｄｌ／ｇ、特に４．０〜１０　ｄｌ／ｇ（７）
極限粘度［η］ｃを有するべきである。即ち、この［η
］ｃが上記範囲よりも低いと、上記範囲内にあるものに
比して、自己潤滑性、耐摩耗性が劣るようになり、上記
範囲よりも高いと、成形性が低下し、耐摩耗性も低下す
るようになる。本明細書の溶融トルクＴとは、ＪＳＲキ
ュラストメーター（命中機械工業ＫＫ製）を用いて、温
度２４０　’Ｃ１圧力５　ｋｇ／ｃｍ２、振巾３°、振
動数６　ＣＰＭの条件で測定された値であり、溶融トル
クＴが４．５Ｋｇ−ｃｍを越えるものは通常のスクリュ
ーに喰い込まず、汎用の射出成形機では射出成形不能で
あることから、Ｔは４．５ｋｇ−ｃｍ以下であるべきで
ある。

本発明の摺動材は、上述した超高分子量ポリエチレン−
低分子量乃至高分子量ポリエチレンのオレフィン樹脂組
成物に、液体乃至固体の潤滑剤を配合した組成物から成
る。即ち、上記オレフィン樹脂組成物に液体乃至固体の
潤滑剤を配合することにより、前記オレフィン樹脂組成
物が有する優れた射出成形能や、自己潤滑性、耐摩耗性
、耐衝撃性、高強度等の特性を損うことなしに、動摩擦
係数を更に減少させ、且つ摩耗係数をも著しく減少させ
ることができる。

潤滑剤は、オレフィン樹脂組成物当り０．５乃至２０重
１％、特に２乃至５重１％の量で配合すべきである。こ
の配合量が上記範囲よりも少ないと、摺動性や耐摩耗性
の改善効果が上記範囲内にある場合に比して小さく、上
記範囲よりも多いと摺動材としたときの機械的強度や弾
性率の低下が本発明範囲にあるものに比して顕著となる
。

（発明の好適態様） オレフィンＩ＃４詣組成物 本発明に用いる超高分子量ポリエチレン及び低分子量乃
至高分子１ポリエチレンは、エチレンの単独重合体又は
エチレンを主成分とするエチレンと他のａ−オレフィン
、例えばプロピレン、ｌ−ブテン、■−ペンテン、ｌ−
ヘキセン、１−オクテン、１−デセン、１−ドデセン、
４−メチル−１−ペンテン、３−メチル−１−ペンテン
等との共重合体である。

本発明に用いるオレフィン樹脂組成物は、前述した超高
分子量ポリエチレンと低分子量乃至高分子量ポリエチレ
ンとを上記１割合いで配合し、溶融混練することによっ
ても製造することができるが、両成分の均質な組成物を
形成するという見地から、多段重合法で製造することが
特に望ましい。即ち、高活性固体状チタン系触媒成分及
び有機アルミニウム化合物触媒成分がら成るチーグラー
型触媒の存在下に且つ水素の非存在下にエチレンを主体
とするオレフィンを重合させて超高分子量ポリエチレン
を生成させ、次いで水素の存在下に該オレフィンを重合
させて低分子量乃至高分子量ポリエチレンを生成させる
。高活性固体状チタン系触媒はマグネシウム、チタン及
びハロゲンを必須成分とするものが好ましい。

使用される特定のチーグラー型触媒は、基本的には固体
状チタン触媒成分と有機アルミニウム化合物触媒成分か
ら形成される特定の性状の触媒である。該固体状チタン
触媒成分としては、たとえば粒度分布が狭く、平均粒径
が０．旧乃至５μ程度であって、微小球体が数個固着し
たような高活性微粉末状触媒成分を用いるのが好適であ
る。かかる性状を有する高活性微粉末状チタン触媒成分
は、例えば特開昭５６−８１１号公報で開示の固体状チ
タン触媒成分において、液状状態のマグネシウム化合物
と液状状態のチタン化合物を接触させて固体生成物を析
出させる際に析出条件を厳密に調整することによって製
造することができる。

例えば、該公報開示の方法において、塩化マグネシウム
と高級アルコールとを溶解した炭化水素溶液と、四塩化
チタンとを低温で混合し、次いで５０乃至１００”Ｃ程
度に昇温しで固体生成物を析出させる際に、塩化マグネ
シウム１モルに対し、０、Ｏｌ乃至０．２モル程度の微
量のモノカルボン酸エステルを共存させるとともに強力
な撹拌条件下に該析出を行うものである。さらに必要な
らば四塩化チタンで洗浄してもよい。かくして、活性、
粒子状共に満足すべき固体触媒成分を得ることができる
。かかる触媒成分は、例えばチタンを約１乃至約６重量
％程度含有し、ハロゲン／チタン（原子比）が約５乃至
約９０、マグネシウム／チタン（原子比）が約４乃至約
５０の範囲にある。

また、上記の如くして調製した該固体状チタンに触媒成
分のスラリーを高速で剪断処理することにより得られる
粒度分布が狭く、平均粒径が通常０、Ｏｌ乃至５μ、好
ましくは０．０５乃至３μの範囲の微小球体も高活性微
粉末状チタン触媒成分として好適に用いられる。高速剪
断処理の方法としては、具体的にはたとえば不活性ガス
雰囲気中で固体状チタン触媒成分のスラリーを市販のホ
モミキサーを用いて適宜時間処理する方法が採用されて
いる。その際触媒性能の低下防止を目的として、あらか
じめチタンと当モル量の有機アルミニウム化合物を添加
しておく方法を採用することもできる。さらに、処理後
のスラリーを篩いで濾過し、粗粒を除去する方法を採用
することもできる。これらの方法によって、前記微小粒
径の高活性微小粉末状チタン触媒成分が得られる。

有機アルミニウム化合物触媒成分としては、例えばトリ
エチルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウムのよ
うなトリアルキルアルミニウム、ジエチルアルミニウム
クロリド、ジイソブチルアルミニウムクロリドのような
シアルミニウムクロリド、エチルアルミニウムセスキク
ロリドのようなアルキルアルミニウムセスキクロリド、
あるいはこれらの混合物が好適に用いられる。

該超高分子量ポリエチレンを生成させる重合工程では、
触媒として高活性チタン触媒成分子Ａ＋を例えば媒体Ｉ
Ｉ２当りのチタン原子として約ｏ、　ｏｏｉ乃至約２０
ミリグラム原子、とくには約０．００５乃至約１０ミリ
グラム原子、有機アルミニウム化合物触媒成分（Ｂ）を
、Ａ、２／Ｔｉ　　（原子比）が約０．１乃至約１００
０、とくに約１乃至約５００となるような割合で使用す
るのがよい。前記超高分子量ポリエチレンを生成させる
重合工程のン温度は通常約−２０乃至約１２０℃１好ま
しくは約０乃至約１００℃１とくに好ましくは約５乃至
約９５℃の範囲である。また１重合反応の際の圧力は、
前記温度で液相重合又は気相重合が可能な圧力範囲であ
り、例えば大気圧乃至約１００　ｋｇ／Ｃｍ２、好まし
くは大気圧乃至約５０　ｋｇ／ｃｍ２の範囲である。

また、重合工程における重合時間は、超高分子量ポリエ
チレンの生成量が該高活性チタン触媒成分中のチタン１
ミリグラム原子当たり約１０００ｇ以上、好ましくは約
２０００ｇ以上となるように設定すればよい。また、該
重合工程において、前記超高分子量ポリエチレンを生成
させるためには、該重合反応を水素の不存在下に実施す
るのが好ましい。さらには、該重合反応を実施後、重合
体を不活性媒体雰囲気下で一旦単雌し、保存しておくこ
とも可能である。

該超高分子量ポリエチレンを生成させる重合工程におい
て使用することのできる不活性媒体としては、例えばプ
ロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オク
タン、デカン、灯油などの脂肪族炭化水素二ジクロペン
クン、シクロヘキサンなどの脂環族炭化水素；ベンゼン
、トルエ、ン、キシレンなどの芳香族炭化水素二ジクロ
ルエタン、メチレンクロリド、クロルベンゼンなどのハ
ロゲン化炭化水素：あるいはこれらの混合物などを挙げ
ることができる。とくに脂肪族炭化水素の使用が望まし
い。

本発明のオレフィン樹脂組成物の製造には、前記超高分
子量ポリオレフィンを生成させる重合工程以外の他の重
合工程においては水素の存在下に残余のオレフィンの重
合反応が実施される。

前記超高分子量ポリオレフィン生成重合工程以外の重合
工程における水素の供給割合は当該各重合工程に供給さ
れるオレフィン１モルに対して通常は０．０１乃至５０
モル、好ましくは０，０５乃至３０モルの範囲である。

前記超高分子量ポリオレフィン生成重合工程以外の重合
工程における重合槽内の重合生成液中の各触媒成分の濃
度は、重合容積１４２当り、前記処理した触媒をチタン
原子に換算して約０．００１乃至約０．１ミリグラム原
子、好ましくは約０．００５乃至約０・４１　ミリグラ
ム原子とし、重合系のＡ９／Ｔｉ（原子比）が約１乃至
約１０００．好ましくは約２乃至約５００となるように
調製するのが好ましい。

そのために必要に応じ、有機アルミニウム化合物触媒成
分（Ｂ）を追加使用することができる。重合系には、他
に分子量、分子量分布等を調節する目的で水素・電子供
与体、ハロゲン化炭化水素などを共存させてもよい。

重合温度はスラリー重合、気相重合が可能な温度範囲で
、かつ約４０℃以上、より好ましくは約５０乃至約１０
０℃の範囲が好ましい。また、重合圧力は、例えば大気
圧乃至約１００　ｋｇ／ｃｍ２、と（には大気圧乃至約
５０　ｋｇ／ｃｍ２の範囲が推奨できる。そして重合体
の生成量が、チタン触媒成分中のチタン１ミリグラム原
子当り約１０００ｇ以上、とくに好ましくは約５０００
ｇ以上となるような重合時間を設定するのがよい。

上記多段重合法で得られるオレフィン樹脂組成物中に含
まれる低分子量乃至高分子量ポリエチレンの極限粘度［
η］　ｈを直接求めることはできないが、超高分子量ポ
リエチレンの密度をり、、組成比をＷｌ、低分子量乃至
高分子量ポリエチレンの宰度をＤｈ、組成比をＷ２、組
成物の密度をＤＣとすると、 の関係式が成立するので、この式（１）から低分子量乃
至高分子量ポリエチレンの密度りわが求められ、この密
度Ｄｈから、ＶＦＲ（メルトフローレート）及びＭＦＲ
から［η］　。が求められる。

尚、前述した調製法では、−段目で超高分子量ポリエチ
レンへの重合を行い、二段目以降で低分子量乃至高分子
量ポリエチレンへの重合を行っているが、逆の順序の重
合も可能であることが理解されるべきである。

液体乃至　体の潤滑剤 本発明に用いる液体の潤滑剤としては、石油系潤滑油及
び合成潤滑油等が使用される６石油系潤滑油としては、
流動パラフィン、スピンドル油、冷凍機油、ダイナモ油
、タービン油、マシン油、シリンダー油等が使用され、
合成潤滑油としては、合成炭化水素油、ポリグリコール
油、ポリフェニルエーテル油、エステル油、リン酸エス
テル油、ポリクロロトリフルオロエチレン油、フルオロ
エステル油、塩素化ビフェニル油、シリコーン油等が使
用される。

これらの潤滑油の内でも、前述したオレフィン樹脂組成
物へのなじみが良好で、潤滑性向上に特に有用なものと
して、エチレン含有量２０乃至８０モル％、特に３０乃
至７０モル％、数平均分子Ｍ２Ｏ３乃至１００００、特
にｉ　ｏｏｏ乃至５０００であるニレチン−α−オレフ
ィン共重合合成潤滑油が挙げられる。この合成潤滑油に
おけるα−オレフィン成分としてはプロピレンが適当で
あるが、他に炭素数２０迄、特に１４迄の他のａ−オレ
フィンが使用される。この合成潤滑油におけるＱ値（重
量平均分子量／数平均分子量の比）は４以下、特に３以
下であることが望ましい。この合成潤滑油は、粘度指数
が１２０以上で且つ１００℃における動粘度が１０乃至
２０００ｃｓｔ　　（センチストークス）であるという
特性を示す。この合成潤滑油の詳細な構造、特性及び製
法は、特開昭５７−１１７５９５号及び５７−１２３２
０５号公報に記載されている。

固体潤滑剤としては、黒鉛、二硫化モリブデンが主に使
用されるが、他に窒化ホウ素、二硫化タングステン、酸
化鉛、ガラス粉、金属石ケン等を用いることができる。

固体潤滑剤は単独でも、或いは液体潤滑剤との組合せで
も用いることができ、例えば粉末、ゾル、ゲル、サスベ
ンツイド等の形態でオレフィン樹脂組成物に配合するこ
とができる。

晟明討 本発明の摺動材では、オレフィン樹脂組成物中に前記液
体乃至固体の潤滑剤が可及的に微細に且つ一様に分散さ
れていることが必要である。このような微細分散は、前
記オレフィン樹脂組成物と潤滑剤とを、−軸又は二軸の
押出混練機に供給し、溶融混練することにより達成され
る。勿論、この混練に際して、公知のオレフィン樹脂用
配合剤、例えば酸化防止剤、離型剤、充填剤、顔料等を
公知の処方に従って配合することができる。

ブレンド物の摺動材への成形は、汎用の射出成形機を用
いて行うことができるのが顕著な利点である。射出成形
条件は、特に限定されないが、鍜に２００乃至２９０℃
のシリング−温度及び１０００乃至４０００　ｋｇ／ｃ
ｍ２の射出圧で行うのがよい。射出成形は、勿論、−段
或いは多段で行うことも可能である。

摺動材としては、所謂各種オイルレスベアリング、各種
ジヨイント、軸受、ギア、シリングピストン、ローラー
、等が挙げられるが、この例に限定されない。

（発明の効果） 本発明の摺動材では、超高分子量ポリエチレンと低分子
遺乃至高分子量ポリエチレンとの特定の組成物を母材と
していることにより、超高分子量ポリエチレンが本来有
する自己潤滑性、耐摩耗性、耐衝撃性、高強度等の性質
を保全しながら、機械的精度の高い摺動材部品への成形
が可能となり、しかもこれに液体乃至固体の潤滑剤を配
合することにより、動摩擦係数及び摩耗係数等を大巾に
改善することができた。

（実施例） 本発明の摺動材を実施例によって具体的に説明する。

なお、実施例に用いたオレフィン樹脂組成物の製造を以
下に示す。

オレフィン樹２組成物 ［触媒調整１ 無水塩化マグネシウム４７．６ｇ　（０，５ｎｏｔ　）
　、デカン０．２Ｆ１ｇよび２−エチルヘキシルアルコ
ール０．２３ｆｆ　（１，５ｍｏｌ　）を、１３０℃で
２時間加熱反応を行い均一溶液とした後、安息香酸エチ
ル７．４　ｍｌ　（５０ｍｍｏｌ）を添加した。この均
一溶液を一５℃に保持した。■、５βのＴｉＣｌ４に１
時間にわたって撹拌上滴下した。使用した反応器はガラ
ス製３℃のセパラブルフラスコで撹拌速度は９５０ｒｐ
ｍとした。適下後９０℃に昇温し、９０℃で２時間の反
応を行った。反応終了後、固体部を濾過にて採取し、更
にヘキサンにて十分に洗浄し、高活性微粉末状チタン触
媒成分を得た。該触媒成分は、３．８　ｗｔ％のチタン
原子を含んでいた。

［重　合］ 内容積２２０２の重合槽２基を直列に連結した連続２段
重合装置を使用して連続重合を行った。

該連続２段重合装置の第１段目の重合槽（以下、重合槽
ｌと略記する）にｎ−ヘキサン１３０℃を加え、４０℃
に昇温した。ｎ−ヘキサン３５ｆ２／ｈｒ、トリエチル
アルミニウム４５ｍＭ／ｈｒ、チタン触媒をチタン原子
として１．０ミリグラム原子／ｈｒおよびエチレンガス
を６．ＯＮｍ３／ｈｒの速度で重合槽１に連続的に導入
した。ポンプを用いて重合槽ｌの重合混合液スラリーを
後段の重合槽（以下重合槽２と略記する）に送液し、重
合槽１のレベルを１３０℃に保った。その際の重合槽１
の重合圧力は４．８　Ｋｇ／ｃｍ２Ｇであった。

重合槽２には、重合槽１から送られてくる重合混合液ス
ラリーの他にｎ−ヘキサン２５．ｅ／ｈｒ、エチレンガ
ス１８Ｎｍ３／ｈｒの速度で連続的に導入した。また、
水素ガスを適遣加えて重合槽２の気相部の組成（モル比
）をエチレン１０００に対して、水素３０になるように
調節した６重合反応によって生成したスラリーを重合槽
２の下部よりタイマー弁を用いて間欠的に抜出し、重合
槽２のレベルを１２０℃に保った。重合槽２の重合温度
は６５℃１重合圧力は４．１　Ｋｇ／ｃｍ２Ｇであった
。得られたポリマーと溶媒は遠心分離機によって分離し
、Ｎ２気流下で乾燥を行った。

得られたポリオレフィン組成物の各成分の［η］および
含有率、および組成物の［η］、溶融トルクＴを以下の
方法で測定した。

［η］：１３５℃デカリン溶媒中で測定した極限粘度 ［η］　ｃｍ５．５　ｄｉ／ｇ 溶融トルク（Ｔ）：ＪＳＲキュラストメーター（命中機
械工業製）を用い、温度２４０℃、圧力５　Ｋｇ／ｃｍ
”、振幅±３°、振動数６　ＣＰＭで測定した溶融状態
の試料のトルクである。

Ｔ　＝　１．３　Ｋｇ−ｃｍ 本発明においては実施例１に記載した条件で射出成形し
た試験片を用いて、以下に示した方法に従って物性の評
価を行った。

動摩擦係数二松原式摩擦摩耗試験機（東洋ボールドウィ
ン製）を用いて、圧縮荷重 ７．５　ｋｇ／ｃｍ２、すべり速度１２ｍ／ｍｉｎの条
件下３０分間行い摩擦係数を求 めた。相手材は５ＵＳ３０４、摺動面粗度は６Ｓに加工
して用いた。

摩擦摩耗試験：松原式摩擦摩耗試験機械（東洋ボールド
ウィン製）を用いて圧縮 荷重３．４　ｋｇ／ｃｍ２、すべり速度３０ｍ／ｍｉｎ
　、の条件下１６８時間行い摩耗係数（Ｘ　１０−”ｃ
ｍ３７ｋｇ−ｍ　）を求めた。

相手材は５ＵＳ３０４、摺動面粗度は６Ｓに加工して用
いた。

実施例１ ［７７］　ｃが５．５ｄｌ／ｇ、密度が０．９６８ｇ／
ｃｃ　、溶融トルクが１．３ｋｇ−ｃｍの前記オレフィ
ン樹脂組成物１００重１部と、液体潤滑剤として数平均
分子量が１３００．１００℃における動粘度が１００ｃ
ｓｔのエチレン−α−オレフィン共重合合成油（ルーカ
ント、ＨＣ−１００：三井石油化学工業（株）製）２重
量部とをヘンシェルミキサーで混合し、単軸押出機でペ
レタイズ後、射出成形機（（株）東芝製ｌＳ−５０）を
用いて以下の条件で角板（１３０ｘ　１２０Ｘ２ｍｍ）
を成形後切削して試験片を作成した。

射出成形条件 シリンダー温度（℃）　　：　２００／２３０／２７０
／２７０射出圧力（ｋｇ／ｃ＋ｎ２）　　：　１次／２
次＝　１０００／８００スクリユー回転数（ｒｐｍｌ　
　：　９７全型温度（’Ｃ）　　水冷（２７℃） 実施例２ 実施例１で用いた潤滑油の充填量を１０重量部にした以
外は実施例１と同様に実施した。

比較例１ 実施例１で用いた潤滑油の充填量を０．３重重部にした
以外は実施例１と同様に実施した。

潤滑油の充填量が少ないため摺動性向上に著しい効果が
認められなかった。

比較例２ 実施例１で用いた潤滑油の充填量を１５重１部にした以
外は実施例１と同様に実施した。潤滑油の充填量が多過
ぎるため角板表面に潤滑油のしみ出しが激しく又曲げた
強度の低下が著しく実用的でないことが判った。

実施例３ 固体潤滑剤として炭素分が９９．０％、平均粒径が６ｇ
ｍ、比表面積が１５Ｎ２　ｍ２／ｇ　、かさ密度が０、
１８ｇ／ｃｃの黒鉛（ＡＣＰ　＃　１０００　：日本黒
鉛工業１株）製）２重量部を用いた以外は実施例１と同
様に実施した。

実施例４ 実施例３で用いた黒鉛の充填量を１０重量部にした以外
は実施例１と同様に実施した。

比較例３ 実施例３で用いた黒鉛の充填量を０，３重量部にした以
外は実施例１と同様に実施した。

黒鉛の充填量が少ないため、摺動性向上に著しい効果が
認められなかった。

比較例４ 実施例３で用いた黒鉛の充填量を１５重量部にした以外
は実施例１と同様に実施した。

黒鉛の充填量が多過ぎるため摩耗係数が大きくなり、実
用的でないことが判った。

比較例５ 潤滑剤未充填の前記オレフィン樹脂組成物を用いた以外
は実施例Ｉと同様に実施した。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）１３５℃デカリン溶媒中で測定した極限粘度が１
   ０〜４０ｄｌ／ｇである超高分子量ポリエチレンと、前
   記極限粘度が超高分子量ポリエチレンよりも低い低分子
   量乃至高分子量ポリエチレンとを含有し、超高分子量ポ
   リエチレンは両者の合計量当り１５乃至４０重量％の量
   で存在し、且つ全体で測定して３．５〜１５ｄｌ／ｇの
   極限粘度［η］ｃと４．５ｋｇ・ｃｍ以下の溶解トルク
   Ｔとを有するオレフィン樹脂組成物と、該オレフィン樹
   脂組成物当り１乃至２０重量％の液体乃至固体の潤滑剤
   との組成物から成る摺動材。
2. （２）前記オレフィン樹脂組成物が、超高分子量ポリエ
   チレンへの前重合と、超高分子量ポリエチレンの存在下
   での低分子量乃至高分子量ポリエチレンへの後重合とに
   より得られたものである第１項記載の摺動材。
3. （３）液体潤滑剤がエチレン含有量が２０乃至８０モル
   ％で、数平均分子量が５００乃至１００００であるエチ
   レン−α−オレフィン共重合合成潤滑油である第１項記
   載の摺動材。