JPH0261004A - 高炉操業方法 - Google Patents
高炉操業方法Info
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- JPH0261004A JPH0261004A JP21018388A JP21018388A JPH0261004A JP H0261004 A JPH0261004 A JP H0261004A JP 21018388 A JP21018388 A JP 21018388A JP 21018388 A JP21018388 A JP 21018388A JP H0261004 A JPH0261004 A JP H0261004A
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Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
［産業上の利用分野］
この発明は高炉内へ羽口より微粉炭を吹込む高炉操業に
おいて、設備的故障等により微粉炭の吹込みが不能とな
った場合に、−時的に気体燃料を高炉内へ吹込むか、も
しくは送風中にＮ２ガスを富化することによって、高炉
の炉熱低下、出銑量低下を防止する高炉操業方法に関す
る。
おいて、設備的故障等により微粉炭の吹込みが不能とな
った場合に、−時的に気体燃料を高炉内へ吹込むか、も
しくは送風中にＮ２ガスを富化することによって、高炉
の炉熱低下、出銑量低下を防止する高炉操業方法に関す
る。
高炉への微粉炭の吹込み方法としては、例えば微粉炭の
場合は第５図に示すごとく、複数の石炭供給ホッパー（
１）、粉砕ミル（２）、フィードタンク（３）からなる
微粉炭供給装置より、分配器（４）および吹込配管（５
）を介して高炉（６）へ圧送され、各羽口（７）より炉
内へ吹込む方式が一般的である。 しかしながら、このような方式による微粉炭の吹込操業
においては、例えば粉砕ミル（２）、あるいは石炭、微
粉炭を切出すロータリーフィーダー等に故障が発生し易
く、微粉炭吹込みが突発的に不可能な状態となる場合が
ある。 このような事態が発生した場合、高炉内装入物はコーク
ス比を低く設定しているため、設備故障が回復するまで
羽口からの微粉炭吹込みが停止状態となると、高炉の炉
熱不足をきたし、溶銑温度の急激な低下、ひいては高炉
炉況の極端な悪化、出銑量の低下を招く事態となる。 したがって、設備故障等により突発的に起こる微粉炭吹
込不能事態に対しては、速やかに対処しなければならな
い。 そこで、従来は微粉炭の熱補償としてコークス比の増加
、および炉況を悪化させないために送風量の低下を実施
しているが、コークス比を増加してもその効果が現われ
るのは１０数時間後であり、それまでは溶銑温度の低下
を余儀なくされる。また、送風量を低下さけると、銑鉄
生成速度も低下し、生産量の低下を余儀なくされる。ま
た、炉熱不足対策として、コークス比の低下と０２富化
停止を実施する場合もあるが、故障中の炉熱補償アクシ
ョンが大きいこと等が原因して炉熱変動が激しく、炉況
が不安定となるという問題があった。 ［発明が解決しようとする課題１ この発明は、前に述べたような実情よりみて、設備故障
等により微粉炭吹込不能事態が発生しても、高炉の炉熱
低下、生産量低下を招くことなく高炉操業を安定維持で
きる方法を提案しようとするものである。 （課題を解決するための手段ｌ この発明は、微粉炭の吹込みが突発的に不可能となった
場合に、−時的に気体燃料を高炉内へ吹込んで羽口前で
燃焼させるか、もしくは送風中にＮ２ガスを富化するこ
とにより、微粉炭吹込み停止による熱源不足を補償し、
高炉の炉熱低下、出銑量低下を防止する方法でおり、そ
の要旨は（１）微粉炭吹込配管に気体燃料吹込配管を分
岐接続し、＠粉炭吹込み不能となった場合に、前記気体
燃料吹込配管よりＬＰＧ、コークス炉ガス等の気体燃料
を高炉内へ吹込むことを特徴とし、また、 （２）熱風炉上流側の送風配管に不活性ガス吹込配管を
分岐接続し、微粉炭吹込み不能となった場合に、熱風炉
上流側の送風中に前記不活性ガス吹込配管よりＮ２ガス
を吹込んで富化することを特徴とするものでおる。 ［作 用ｌ 微粉炭吹込配管に分岐接続する気体燃料吹込配管は、微
粉炭分配器の下流側に分岐接続する。これは、分配器で
微粉炭による配管詰りか生じても気体燃料を吹込めるよ
うにするためである。 気体燃料吹込配管より吹込まれた気体燃料は、微粉炭吹
込配管より高炉内へ吹込まれ、羽口前で燃焼する。この
気体燃料の燃焼により、微粉炭吹込み停止による熱源不
足が補償される。 また、熱風炉前でＮ２ガスを富化すると熱風炉から出た
Ｎ２ガスの顕熱により炉内温度が上昇する。 なお、０２富化を実施している場合は、Ｎ２富化に切替
える。 第１図は微粉炭吹込設備にこの発明の前記（１）の方法
を適用した場合の装置構成例を示す概略図で、分配器（
４）の下流側の各微粉炭吹込配管（５）に、気体燃料分
配器（９）に接続された気体燃料吹込配管（８）を分岐
接続する。Ｖｌ、Ｖ２は微粉炭吹込弁である。また、（
１１）は流量計、ｖ３は気体燃料吹込弁、Ｖ４は気体燃
料の流量制御弁である。 すなわら、′ｆｌ扮炭分配器（４）より上流で設備故障
が発生した場合（例えば粉砕ミルの故障、分配器の微粉
炭詰り等）には、微粉炭吹込弁Ｖ＋ 、Ｖ２を閉じ、気
体ｆｆｉ料吹込弁ｖ３を開とする。気体燃料の吹込圧力
は当然のことながら、高炉羽口部の炉内圧より高くし、
気体燃料の流量は流量制御弁Ｖ４および流量計（１１）
により制御する。 また、気体燃料の吹込量は、微粉炭吹込停止直前まで吹
込んでいた微粉炭の熱偕と等価となるように次式に基づ
いて設定する。 （気体燃料吹込量）＝（停止直前の微粉炭吹込量）Ｘ（
微粉炭発熱量）÷（気 燃料発熱量） また、第２図は微粉炭吹込設備にこの発明の前記（２）
の方法を適用した場合の装置構成例を示す概略図で、（
１２）は熱風炉、（１３）は空気配管、（１４）は不活
性ガス配管である。 すなわち、微粉炭吹込が突発的に不可能となつた場合に
は、熱風炉上流側に分岐接続した不活性ガス配管（１４
）よりＮ２ガスを送り、空気配管（１３）の送風中にＮ
２ガスを富化する。この時のＮ２富化率は次式により算
出される。
場合は第５図に示すごとく、複数の石炭供給ホッパー（
１）、粉砕ミル（２）、フィードタンク（３）からなる
微粉炭供給装置より、分配器（４）および吹込配管（５
）を介して高炉（６）へ圧送され、各羽口（７）より炉
内へ吹込む方式が一般的である。 しかしながら、このような方式による微粉炭の吹込操業
においては、例えば粉砕ミル（２）、あるいは石炭、微
粉炭を切出すロータリーフィーダー等に故障が発生し易
く、微粉炭吹込みが突発的に不可能な状態となる場合が
ある。 このような事態が発生した場合、高炉内装入物はコーク
ス比を低く設定しているため、設備故障が回復するまで
羽口からの微粉炭吹込みが停止状態となると、高炉の炉
熱不足をきたし、溶銑温度の急激な低下、ひいては高炉
炉況の極端な悪化、出銑量の低下を招く事態となる。 したがって、設備故障等により突発的に起こる微粉炭吹
込不能事態に対しては、速やかに対処しなければならな
い。 そこで、従来は微粉炭の熱補償としてコークス比の増加
、および炉況を悪化させないために送風量の低下を実施
しているが、コークス比を増加してもその効果が現われ
るのは１０数時間後であり、それまでは溶銑温度の低下
を余儀なくされる。また、送風量を低下さけると、銑鉄
生成速度も低下し、生産量の低下を余儀なくされる。ま
た、炉熱不足対策として、コークス比の低下と０２富化
停止を実施する場合もあるが、故障中の炉熱補償アクシ
ョンが大きいこと等が原因して炉熱変動が激しく、炉況
が不安定となるという問題があった。 ［発明が解決しようとする課題１ この発明は、前に述べたような実情よりみて、設備故障
等により微粉炭吹込不能事態が発生しても、高炉の炉熱
低下、生産量低下を招くことなく高炉操業を安定維持で
きる方法を提案しようとするものである。 （課題を解決するための手段ｌ この発明は、微粉炭の吹込みが突発的に不可能となった
場合に、−時的に気体燃料を高炉内へ吹込んで羽口前で
燃焼させるか、もしくは送風中にＮ２ガスを富化するこ
とにより、微粉炭吹込み停止による熱源不足を補償し、
高炉の炉熱低下、出銑量低下を防止する方法でおり、そ
の要旨は（１）微粉炭吹込配管に気体燃料吹込配管を分
岐接続し、＠粉炭吹込み不能となった場合に、前記気体
燃料吹込配管よりＬＰＧ、コークス炉ガス等の気体燃料
を高炉内へ吹込むことを特徴とし、また、 （２）熱風炉上流側の送風配管に不活性ガス吹込配管を
分岐接続し、微粉炭吹込み不能となった場合に、熱風炉
上流側の送風中に前記不活性ガス吹込配管よりＮ２ガス
を吹込んで富化することを特徴とするものでおる。 ［作 用ｌ 微粉炭吹込配管に分岐接続する気体燃料吹込配管は、微
粉炭分配器の下流側に分岐接続する。これは、分配器で
微粉炭による配管詰りか生じても気体燃料を吹込めるよ
うにするためである。 気体燃料吹込配管より吹込まれた気体燃料は、微粉炭吹
込配管より高炉内へ吹込まれ、羽口前で燃焼する。この
気体燃料の燃焼により、微粉炭吹込み停止による熱源不
足が補償される。 また、熱風炉前でＮ２ガスを富化すると熱風炉から出た
Ｎ２ガスの顕熱により炉内温度が上昇する。 なお、０２富化を実施している場合は、Ｎ２富化に切替
える。 第１図は微粉炭吹込設備にこの発明の前記（１）の方法
を適用した場合の装置構成例を示す概略図で、分配器（
４）の下流側の各微粉炭吹込配管（５）に、気体燃料分
配器（９）に接続された気体燃料吹込配管（８）を分岐
接続する。Ｖｌ、Ｖ２は微粉炭吹込弁である。また、（
１１）は流量計、ｖ３は気体燃料吹込弁、Ｖ４は気体燃
料の流量制御弁である。 すなわら、′ｆｌ扮炭分配器（４）より上流で設備故障
が発生した場合（例えば粉砕ミルの故障、分配器の微粉
炭詰り等）には、微粉炭吹込弁Ｖ＋ 、Ｖ２を閉じ、気
体ｆｆｉ料吹込弁ｖ３を開とする。気体燃料の吹込圧力
は当然のことながら、高炉羽口部の炉内圧より高くし、
気体燃料の流量は流量制御弁Ｖ４および流量計（１１）
により制御する。 また、気体燃料の吹込量は、微粉炭吹込停止直前まで吹
込んでいた微粉炭の熱偕と等価となるように次式に基づ
いて設定する。 （気体燃料吹込量）＝（停止直前の微粉炭吹込量）Ｘ（
微粉炭発熱量）÷（気 燃料発熱量） また、第２図は微粉炭吹込設備にこの発明の前記（２）
の方法を適用した場合の装置構成例を示す概略図で、（
１２）は熱風炉、（１３）は空気配管、（１４）は不活
性ガス配管である。 すなわち、微粉炭吹込が突発的に不可能となつた場合に
は、熱風炉上流側に分岐接続した不活性ガス配管（１４
）よりＮ２ガスを送り、空気配管（１３）の送風中にＮ
２ガスを富化する。この時のＮ２富化率は次式により算
出される。
実施例１
実高炉（炉容２７００ｍ’）にこの発明の前記（１）の
方法を適用した場合の操業結果を、気体燃料吹込み設備
を持たない高炉の操業結果（従来）と比較して第３図に
示す。 本実施例で使用した微粉炭、および気体燃料としてのＬ
ＰＧブタンの性状をそれぞれ第１表および第２表に示す
。 第３図より明らかなように、気体燃料吹込設備を持たな
い従来設備では、微粉炭吹込設備の故障により微粉炭吹
込が停止すると、微粉炭の熱補償としてコークス比の増
加、および炉況を悪化させないために送風量の低下を実
施していた。 しかし、コークス比を増加してもその効果が現われるの
は約１５時間以後であり、それまでは溶銑温度の低下を
余儀なくされる。また、送風量を低下させると、銑鉄生
成速度も低下し、生産量の低下を余儀なくされる。 これに対し、この発明では微粉炭吹込設備の故障により
微粉炭吹込が停止すると同時に、ＬＰＧブタンを熱量が
等しくなるように吹込んだため、送ｉｔ、コークス比を
変化させることなく、溶銑温度、銑鉄生産量の低下を防
止することができた。 第 ２ 表 実施例２ 実高炉（炉容２７００ｍ’）のこの発明の前記（２）の
方法を適用した場合の操業結果を、実施前（実線）と実
施後（破線）と比較して第４図に示す。 すなわち、この発明実施前では、突発的な設備故障によ
り、それまで３０ｋｇ／ｌ）、を吹込んでいた微粉炭が
急にゼロとなったため、炉熱不足対策として速やかにコ
ークス比を４７０に１／ｐ、 ｔから５００ｋｑ／ｌ）
、 ｔまで滅私し、ざらに０２富化を停止したが、溶銑
温度は１５００℃基準に対し、−時１４２０’Ｃ程度ま
で低下した。 その後、２０時間要して設備故障が復旧したので微粉炭
吹込みを再開したが、故障中の炉熱補償アクションが大
きかったこと、またタイミングの不一致により、−時溶
銑温度が１５４０℃程度までオーバーシュートするとい
う、炉熱変動の激しい操業結果となった。 これに対し、この発明法を適用した場合には、微粉炭吹
込停止時間が長かったにもかかわらず、故障と同時に０
２富化をＮ２富化に切替えたことにより（０２富化１．
５％→Ｎ２富化１．５％）、コークス比は１０ｋｑ／ｐ
、 ｔの上昇にとどまり、溶銑温度の低下もみられず、
また微粉炭吹込再開後の溶銑温度のオーバーシュートも
なく、非常に安定した炉熱を維持することができた。 なお、本実施例における微粉炭も実施例１の第１表に示
すものと同じ性状のものであった。 ［発明の効果１ 以上説明したごとく、この発明方法によれば、次に記載
する効果を奏する。 請求項１に記載の方法によれば、 ■ 突発的な微粉炭吹込停止事故が発生しても、速やか
に対処でき、溶銑温度の低下、銑鉄生産量の低下を招く
ことなく円滑な高炉操業を維持できる。 ■ 既設の微粉炭吹込設備に気体燃料吹込配管系を付設
するだけですみ、大幅な設備改造を必要としないので設
備費も安価につく。 ■ 微粉炭以外の重油、タール等の補助燃料の吹込設備
を持つ高炉にも容易に適用でき、かつ同様の効果を１ｑ
ることかできる。 請求項２に記載の方法によれば、 ■ 突発的な微粉炭吹込停止事故が発生しても、速やか
に対処でき、炉熱の低下、炉熱の変動を最小限に抑える
ことができる。 ■ 熱風炉の送風配管系に不活性ガス供給配管系を付設
するだけで実施できるので、設備費も安価につく。 ■ 微粉炭以外の重油、タール等の補助燃料の吹込設備
を持つ高炉にも容易に適用でき、かつ同様の効果を得る
ことができる。
方法を適用した場合の操業結果を、気体燃料吹込み設備
を持たない高炉の操業結果（従来）と比較して第３図に
示す。 本実施例で使用した微粉炭、および気体燃料としてのＬ
ＰＧブタンの性状をそれぞれ第１表および第２表に示す
。 第３図より明らかなように、気体燃料吹込設備を持たな
い従来設備では、微粉炭吹込設備の故障により微粉炭吹
込が停止すると、微粉炭の熱補償としてコークス比の増
加、および炉況を悪化させないために送風量の低下を実
施していた。 しかし、コークス比を増加してもその効果が現われるの
は約１５時間以後であり、それまでは溶銑温度の低下を
余儀なくされる。また、送風量を低下させると、銑鉄生
成速度も低下し、生産量の低下を余儀なくされる。 これに対し、この発明では微粉炭吹込設備の故障により
微粉炭吹込が停止すると同時に、ＬＰＧブタンを熱量が
等しくなるように吹込んだため、送ｉｔ、コークス比を
変化させることなく、溶銑温度、銑鉄生産量の低下を防
止することができた。 第 ２ 表 実施例２ 実高炉（炉容２７００ｍ’）のこの発明の前記（２）の
方法を適用した場合の操業結果を、実施前（実線）と実
施後（破線）と比較して第４図に示す。 すなわち、この発明実施前では、突発的な設備故障によ
り、それまで３０ｋｇ／ｌ）、を吹込んでいた微粉炭が
急にゼロとなったため、炉熱不足対策として速やかにコ
ークス比を４７０に１／ｐ、 ｔから５００ｋｑ／ｌ）
、 ｔまで滅私し、ざらに０２富化を停止したが、溶銑
温度は１５００℃基準に対し、−時１４２０’Ｃ程度ま
で低下した。 その後、２０時間要して設備故障が復旧したので微粉炭
吹込みを再開したが、故障中の炉熱補償アクションが大
きかったこと、またタイミングの不一致により、−時溶
銑温度が１５４０℃程度までオーバーシュートするとい
う、炉熱変動の激しい操業結果となった。 これに対し、この発明法を適用した場合には、微粉炭吹
込停止時間が長かったにもかかわらず、故障と同時に０
２富化をＮ２富化に切替えたことにより（０２富化１．
５％→Ｎ２富化１．５％）、コークス比は１０ｋｑ／ｐ
、 ｔの上昇にとどまり、溶銑温度の低下もみられず、
また微粉炭吹込再開後の溶銑温度のオーバーシュートも
なく、非常に安定した炉熱を維持することができた。 なお、本実施例における微粉炭も実施例１の第１表に示
すものと同じ性状のものであった。 ［発明の効果１ 以上説明したごとく、この発明方法によれば、次に記載
する効果を奏する。 請求項１に記載の方法によれば、 ■ 突発的な微粉炭吹込停止事故が発生しても、速やか
に対処でき、溶銑温度の低下、銑鉄生産量の低下を招く
ことなく円滑な高炉操業を維持できる。 ■ 既設の微粉炭吹込設備に気体燃料吹込配管系を付設
するだけですみ、大幅な設備改造を必要としないので設
備費も安価につく。 ■ 微粉炭以外の重油、タール等の補助燃料の吹込設備
を持つ高炉にも容易に適用でき、かつ同様の効果を１ｑ
ることかできる。 請求項２に記載の方法によれば、 ■ 突発的な微粉炭吹込停止事故が発生しても、速やか
に対処でき、炉熱の低下、炉熱の変動を最小限に抑える
ことができる。 ■ 熱風炉の送風配管系に不活性ガス供給配管系を付設
するだけで実施できるので、設備費も安価につく。 ■ 微粉炭以外の重油、タール等の補助燃料の吹込設備
を持つ高炉にも容易に適用でき、かつ同様の効果を得る
ことができる。
第１図および第２図はこの発明方法を実施するための装
置構成例を示す概略図で、第１図は微粉炭吹込設備を利
用して気体燃料を吹込む装置例、第２図は熱風炉の上流
側で送風中にＮ２ガスを富化する装置例、第３図はこの
発明の実施例１の操業結果を示す図、第４図は同じ〈実
施例２の操業結果を示す図、第５図はこの発明の対象と
する従来の微粉炭吹込設備を示す概略図である。 １・・・石炭供給ホッパー ４・・・分配器５・・・
微粉炭吹込配管 ８・・・気体燃料吹込配管 ９・・・気体燃料分配器 １２・・・熱風炉 １３・・・空気配管１
４・・・不活性ガス配管 代理人 弁理士 押田良久［輻 第１図 第４図 第２図
置構成例を示す概略図で、第１図は微粉炭吹込設備を利
用して気体燃料を吹込む装置例、第２図は熱風炉の上流
側で送風中にＮ２ガスを富化する装置例、第３図はこの
発明の実施例１の操業結果を示す図、第４図は同じ〈実
施例２の操業結果を示す図、第５図はこの発明の対象と
する従来の微粉炭吹込設備を示す概略図である。 １・・・石炭供給ホッパー ４・・・分配器５・・・
微粉炭吹込配管 ８・・・気体燃料吹込配管 ９・・・気体燃料分配器 １２・・・熱風炉 １３・・・空気配管１
４・・・不活性ガス配管 代理人 弁理士 押田良久［輻 第１図 第４図 第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 高炉内へ羽口より微粉炭の吹込みを行なう高炉操業方法
において、各微粉炭吹込配管に気体燃料吹込配管を分岐
接続し、微粉炭吹込み不能となつた場合に、前記気体燃
料吹込配管よりＬＰＧ、コークス炉ガス等の気体燃料を
一時的に高炉内へ吹込むことを特徴とする高炉操業方法
。 ２ 高炉内へ羽口より微粉炭の吹込みを行なう高炉操業方法
において、熱風炉上流側の送風配管に不活性ガス吹込配
管を分岐接続し、微粉炭吹込み不能となった場合に、熱
風炉上流側の送風中に前記不活性ガス吹込配管よりＮ＿
２ガスを吹込んで富化することを特徴とする高炉操業方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21018388A JPH0261004A (ja) | 1988-08-24 | 1988-08-24 | 高炉操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21018388A JPH0261004A (ja) | 1988-08-24 | 1988-08-24 | 高炉操業方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0261004A true JPH0261004A (ja) | 1990-03-01 |
Family
ID=16585159
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21018388A Pending JPH0261004A (ja) | 1988-08-24 | 1988-08-24 | 高炉操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0261004A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008037132A1 (fr) * | 2006-09-12 | 2008-04-03 | Jiule Zhou | Procédé de fusion de fer mis en oeuvre dans un haut-fourneau faisant intervenir de l'oxygène purifié et du gaz de houille, et dispositif associé |
| JP2008231529A (ja) * | 2007-03-22 | 2008-10-02 | Jfe Steel Kk | 高炉への気体還元材吹込装置及びこれを用いた高炉の操業方法 |
-
1988
- 1988-08-24 JP JP21018388A patent/JPH0261004A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008037132A1 (fr) * | 2006-09-12 | 2008-04-03 | Jiule Zhou | Procédé de fusion de fer mis en oeuvre dans un haut-fourneau faisant intervenir de l'oxygène purifié et du gaz de houille, et dispositif associé |
| JP2008231529A (ja) * | 2007-03-22 | 2008-10-02 | Jfe Steel Kk | 高炉への気体還元材吹込装置及びこれを用いた高炉の操業方法 |
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