JPH0260111A - 高圧トランス - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この発明は、ＣＲＴ等に高電圧を供給するための高圧ト
ランス、特に異常発生時の特性の改善に［従来の技術］ 従来から高電圧発生のためにフライバックトランスなど
の高圧トランスが広く利用されている。

例えば、テレビジョン受像器等のＣＲＴ　（陰極線管）
の高圧電極への電圧供給には、このような高圧トランス
が必須である。また、コンピュータ機器の発達に伴うデ
イスプレィ装置としてのＣＲＴの需要増大に応じ、高圧
トランスの重要性もますます増大してきている。

ここで、このような高圧トランスの一例について第２図
乃至第４図を用いて説明する。高圧トランス１０は、一
対のＵ形コアを組合せたコア脚に一次側コイル乃び二次
側コイルが同心円状に装着されており、その断面形状は
軸を中心に対象となるため、第３図においては一方側の
みを示しである。

コア脚１２の周囲には筒状の一次側ボビン１４が配置さ
れており、この一次側ボビン１４に低圧コイルである一
次側コイルＮ１が巻回されている。

また、一次側ボビン１４の端面に形成した端子部に固定
された端子ビン１６は例えば一次側コイルＮ１に電力を
供給するためのものである。

そして、一次側ボビン１４の周囲には所定距離隔てて同
じく筒状の二次側ボビン１８が配置されている。この二
次側ボビン１８の周囲には高圧コイルを形成する多巻数
の二次側コイルＮＩＩが巻回されている。

ここで、この例においては、二次側コイルＮＩＩは、第
１層ＮＨ１から第６層ＮＨ６までの６層構造となってい
る。そして、第４図に示すように通常銅材によって形成
される直径３０μｍ程度の導線２０には、絶縁被膜２２
が被覆されており、この導線は一層毎に含浸絶縁材２４
に含浸固定されている。そして、二次側コイルＮＨの各
層間には、絶縁性のポリエチレンテレフタレート等のシ
ートからなる層間絶縁材２６が介在されている。なお、
含浸絶縁材２４にはエポキシ系プラスチック等が採用さ
れている。このように二次側コイルＮＨの層間及び線間
に絶縁材を巻込んだり、絶縁材を含浸注形するのは、二
次側コイルにおいて３０ｋＶもの高圧を発生しており、
これを確実に絶縁する必要があるからである。また、二
次側コイルＮ。

のそれぞれ−層を形成する単位コイルＮ１１、からＮ１
１６は、それぞれダイオードＤ１１を介し直列に接続さ
れている。

次に、このような高圧トランスを用いた回路の一例につ
いて第５図に基づいて説明する。

この回路は、ＣＲＴに用いられる偏向装置の一般的な回
路であり、水平偏向出力回路３０と、高圧トランス１０
を有している。そして、こめ高圧トランス１０からの出
力をＣＲＴ３２に供給する。

水平偏向出力回路３０は、水平出力トランジスタＴＲ１
と、ダンパーダイオードＤ１１共振コンデンサＣ１１水
平偏向コイルＬＨ及び５字補正コンデンサＣ８とから成
っている。そして、水平出力トランジスタＴＲ□は、水
平ドライブ回路（図示せず）から送られてくる電圧パル
ス信号を受は入れ、所定のスイッチング動作を行う。こ
の水平出力トランジスタＴＲ１のスイッチングと、ダン
パーダイオードＤ　の協働によって水平偏向コイルＬＨ
にのこぎり刃状の電流を加える。また、この水平偏向コ
イルＬＨと共振コンデンサＣ１はその共振作用によって
フライバックパルスを発生させ、これが高圧トランス１
０に加えられる。

高圧トランス１０は、上述のような構成をしており、高
圧トランス１０の一次側コイルＮ１の一方側の端子はダ
ンパーダイオードＤ１のカソード、水平偏向コイルＬＨ
及び共振コンデンサＣＩの共通端に接続されており、他
端側端子は入力電源ＥＢに接続されている。一方、高圧
トランス１０の二次側コイルＮＨ１〜Ｎ１１６は整流ダ
イオードＤＨ１〜ＤＨ５を介して直列に接続され、最終
段の高圧整流ダイオードＤＨ６がＣＲＴ　（陰極線管）
３２の高圧電極（アノード）３４に接続されている。

このような構成において、高圧トランス１０は前述の水
平偏向出力回路３０から加えられるフライバックパルス
を昇圧し、更に高圧整流ダイオードＤ１１によって整流
を行い、その整流出力である高電圧ＥＨをアノード３４
に加えるのである。尚、平滑用コンデンサＣＨはこの高
電圧Ｅｎを平滑するためのものである。

このような高圧トランス１０において、何らかの原因に
よって、二次側コイルＮＨにおいて短絡が発生すると、
ここにおいて電流量が増大し、発火発煙等の事故にも繋
がる。

このため、従来の装置においても、このような発火発煙
を防止するための手段が講じられている。

そこで、従来の保護回路について第６図に基づいて説明
する。

この例においては、第５図における電源Ｅｏで過大電流
を検出し、電流供給を制限するようになっている。これ
は、二次側コイルＮＨにおいて短絡が発生すると一次側
電流ＩＢもそれに応じて増大するからである。

すなわち、この例において電源ＥＢは次のような構成を
有している。入力端Ｐは、電力の入力端であって、通常
交流の１００Ｖの電源に接続される。そして、この入力
端Ｐはブリッジ結合された４つのダイオードＤ２１”　
２２”　２３’　Ｄ２４からなる整流回路４２に接続さ
れている。また、この整流回路４２の出力側には、電圧
安定化回路４４が接続され、所定の直流電力を高圧トラ
ンス１０に供給するようになっている。すなわち、出力
端４６が第５図における一次側コイルＮｌの一端Ｔ　に
接続されている。なお、コンデンサＣ２１は電圧を平滑
させるためのものである。

電圧安定化回路４４は、トランジスタＴＲ２１、抵抗Ｒ
２ｏ及び制御回路４８からなっている。そして、制御回
路４８には、電圧安定化回路４４の出力側の電圧が入力
され、制御回路４８はこの電圧が所定の一定値になるよ
うにトランジスタＴＲ２１のベース電圧を制御する。従
って、電圧安定化回路４４から出力される電圧はほぼ一
定値に制御され、出力端４６における電圧ＥＢもほぼ一
定値となる。なお、コンデンサ０２３は、電圧平滑、特
に過渡応答改善のためのものである。

更に、この例においては、電圧安定化回路４４と出力端
４６の間に異常電流検出回路５０を設け、これに流れる
電流Ｉｎを監視するようになっている。この異常電流検
出回路５０は、電圧安定化回路４４と出力端４６の間に
挿入配置された抵抗Ｒ２□の両端電圧を検出し、この両
端電圧が所定値以上になった際に、トランジスタＴＲ２
２をオンすることによって、異常電流を検出するもので
ある。

このため、抵抗Ｒ２２の上流側端にはトランジスタＴ　
　のエミッタが接続され、抵抗Ｒ２２の下流側端には抵
抗Ｒを介しトランジスタＴＲ２２のべ−スが接続されて
いる。なお、コンデンサＣ２２は電流ｌＢの微小時間に
おける変化を吸収するためのものである。

このような構成において、電流ＩＢが増加し、抵抗Ｒ２
□の両端の電位差が所定値を越えると、トランジスタＴ
Ｒ２２のベース・エミッタ間の電位差が所定値を越え、
トランジスタＴＲ２゜が導通される。ここで、このＴ　
　のコレクタは抵抗Ｒ２４及びＲを介しアースされてい
る。そこで’　”Ｒ２２が導通され、ここに電流が流れ
ると、抵抗Ｒ２４とＲの接続点の電位は、抵抗Ｒ２５の
電圧降下分だけ上昇することになる。なお、コンデンサ
Ｃ２４は、抵抗Ｒ２４とＲ２５の接続点における交流成
分を除去するためのものである。

一方、抵抗Ｒ２４とＲ２５の接続点はトランジスタ”　
Ｒ２３のベースに接続されている。そして、このトラン
ジスタＴＲ２３のコレクタにはフォトカブラ５２の入力
端の一端側が接続され、トランジスタ”　Ｒ２３のエミ
ッタはアースされている。また、フォトカブラ５２の入
力端の他端側には抵抗Ｒ２Ｂを介し電源ＥＣ２１が接続
されている。このため、トランジスタＴＲ２３がオンさ
れると、フォトカブラ５２の入力端に接続された発光ダ
イオード５２ａがオンされる。また、フォトカブラ５２
の受光側のトランジスタ５２ｂのベースは抵抗Ｒ２７を
介しアースに接続され、コレクタは電源ＥＣ２２に接続
され、エミッタは水平発振回路５４に接続されている。

そこで、フォトカブラ５２の発光ダイオード５２Ｈの発
光によりトランジスタ５２ｂがオンすると水平発振回路
５４に発振停止信号が入力される。そして、水平発振回
路５４は発振停止信号を受は入れたときに発振を停止す
る。この水平発振回路からの発振パルスは、第５図にお
けるドライブ回路３０の入力端子に入力されるものなの
で、これが停止されることによってドライブ回路３０の
動作が停止される。これによって高圧トランス１０には
フライバック・パルスが発生しない。そこで、高圧トラ
ンス１０の発火、発煙などを防止することができる。

［発明が解決しようとする課題］ 上述のように従来の高圧トランス保護回路において理論
的には高圧トランスの発火、発煙を防止することができ
る。しかし、このような保護回路を有するにも拘らず、
高圧トランスが発火、発煙を起こす場合もある。そこで
、これについて詳細に検討したところ高圧トランスの二
次側コイルＮＨのショート（レアショート）について、
次のようなことが明らかとなった。

まず、高圧トランス１０の絶縁被膜２２、含浸絶縁材２
４、層間絶縁材２６等の絶縁材の材料は絶縁材２４、層
間絶縁材２６等の絶縁材の材料は次のような条件を考慮
して決定されている。

（Ａ）定常動作時おける内部温度で安定していること （Ｂ）通常動作における機械的、熱的ストレスに長期間
耐えられること （Ｃ）注形、含浸等の作業性が良いことそして、これら
条件を考慮すると各絶縁材は、それぞれ異なる材料で形
成される場合が多い。このため、これらの絶縁材の融点
等、その形状を保持できる温度はそれぞれ異なることと
なる。なお、これらの絶縁材としては通常プラスチック
が利用されるが、プラスチックには熱可塑性の樹脂、熱
硬化性樹脂等があるため、形状を保持できる温度は融点
であったり、軟化点であったり、分解温度であったりす
る。

そして、通常の場合、絶縁波膜２２の融点は２５５℃、
含浸絶縁材２４の融点は３００’Ｃ，層間絶縁材２６の
融点は２６０℃程度のものが採用されている。

一方、何らかの原因により、二次側コイルＮ。

の一つの層、例えば−層目の単位コイルＮｌ１ｌの中間
の一巻回がとなりの導線２０とショートすると、この部
分において短絡電流に起因する発熱が起こる。二次側よ
り数＋Ｗ　（２０Ｗ〜５０Ｗ）程度の電力を出力する場
合において、二次側コイルＮ。

の−巻において２Ｗ程度の電力を消費することになる。

すると、第７図において斜線で示すようにこの熱によっ
て両隣の導線２０もショート状態になり、更に発熱が増
加する。そして、このような発熱状態は、ショート領域
が広がるにつれ更に大きくなり、二次側コイルＮ１１の
一層目における５、６巻回のショートによって約１０Ｗ
程度の発熱エネルギーが生じる。

この程度の発熱が起こると、第７図に示すように一層目
と二層目の二次側コイルＮ１１１とＮＨ２を絶縁してい
る層間絶縁材２６の溶解も始まる。すなわち、この層間
絶縁材２６は通常の場合ポリエチレンテレフタレート等
の材料が用いられておりその融点は２６０℃程度である
。そこで、−層目内のショートによって発熱量が増加す
ると、この層間絶縁材２６が溶け、−層目と二層目のコ
イル同士の短絡も生じることになる。

一方、高圧トランス１０の二次側コイルは６つの二次側
コイルＮｌ１１からＮＨ６の直列接続からなっている。

このため、Ｎ）１１とＮＨ２の間には出力電圧Ｅ１１の
６分の１の直流電圧がかかっていることになる。そして
、通常のＣＲＴ３２の高圧電極３４に印加する電圧が３
ＱｋＶ程度なので、−層目の二次側コイルＮ　と二次側
コイルＮ１１２の間には５旧 ｋＶ近くの電圧がかかっていることになる。

そこで、層間絶縁材２６が溶け、層間のショートが発生
するということは、ＳｋＶもの高電圧におけるショート
となり、このときに消費される電力は非常に大きなもの
となってしまう。従って、高圧トランス１０において、
このような状態が生起されると、その瞬間に大電流が流
れてしまい、発火、発煙が生じ、その後電流が停止され
ても臭い、煙等の発生を十分に防止することはできなか
った。

この短絡発生時の一次側電流ＩＢの変化状態の一態様を
第８図に示しており、図中５ｔａｒｔにおいて第１層に
おける最初の短絡が起こり、時間ｔ１まで徐々に層内に
おける短絡が進んでいく。そして、時間ｔ２において層
間の短絡が起こるとその電流値は直線的に上昇し発火発
煙等の危険を生じるのである。このように、従来の高圧
トランスにおいては、保護回路を有していても短絡が起
こった際に発煙発火等を充分防止できないという問題点
があった。

また、高圧コイル１０に温度ヒユーズを埋込み温度が上
昇した時にこのヒユーズの溶解断続によって高圧コイル
への電流を遮断する事ができる。

しかし、高圧トランス１０の駆動周波数は一般に１５、
　７５ＫＨ２〜１３０Ｋｌｌｚと高いため、温度ヒユー
ズのような形状の大きいものを配設するとその電磁結合
度が低くなり、高圧トランス１０の基本的性能が害され
てしまうという問題点もあった。

発明の目的 この発明は、上述のような問題点を解決することを課題
として為されたものであり、高圧トランスにおける二次
側コイルにおけるショート等の異常発生時において、発
煙、発火等が発生しにくい高圧トランス保護回路を提供
することを目的とする。

［課題を解決するための手段］ 上記目的を達成するために、本発明は、一次側コイルと
二次側コイルを有し、二次側コイルより高電圧を出力す
る高圧トランスにおいて、二次側コイルは被覆絶縁材が
被覆された導線を多数巻回して一層に形成した単位コイ
ルを複数積層して形成され、単位コイルは線間絶縁材に
含浸固定し、各単位コイル間には両者を仕切る層間絶縁
材を配置し、上記層間絶縁材を形状を保持できる上限温
度が上記被覆絶縁材及び線間絶縁材のいずれよりも高い
材料で形成することを特徴とする。

［作用］ この発明においては、高圧トランスの一次側ににパルス
電流が発生されれ、これが昇圧され二次側から高電圧が
出力される。

そして、この発明においては、層間絶縁材として高温で
も形状を保持できるものを採用している。

すなわち、層間絶縁材の形状を保持できる上限温度は、
被覆絶縁材や含浸絶縁材よりも高く設定されている。し
たがって、二次コイル内において導線のショートが発生
した場合に、導線同士のショートが進み、発熱が増大し
ても、層間絶縁材の溶解は遅延される。

このため、適宜手段によって異常を検出でき、高圧トラ
ンスの層間絶縁材の溶解等による層間のショートを防止
でき、発煙、発火等を未然に防止できる。

〔実施例〕

次に、この発明に係る高圧トランスの一実施例について
図面に基づいて説明する。第１図は要部の構成を示す断
面図である。

ここで、全体の構成は、上述の従来例の場合と同様であ
るが、この発明−において特徴的なことは、層間絶縁材
２６として形状を保持できる上限温度（例えば、融点）
の非常に高い材料、少なくとも被膜絶縁材２２、含浸絶
縁材２４のいずれよりも形状を保持できる上限温度の高
い材料を利用していることである。

そして、この実施例の高圧トランス１０においては、従
来例と同様の層間絶縁材２６の他に、融点の高い層間絶
縁材２６ａを有している。この層間絶縁材２６ａの融点
は、被膜絶縁材２２、含浸絶縁材２４、層間絶縁材２６
のいずれよりも高く設定されている。

このような構成を有する高圧トランスにおいて、なんら
かの原因で、導線２０の１つが隣の導線２０と短絡した
場合、従来例の場合と同様にここで数Ｗ程度の発熱が起
こる。そして、この発熱によって含浸絶縁材２２が軟化
溶解し、導線２０は下方へ落下し始める。すると、この
落下によって、ショートがさらに進み、ショートする導
線２０が１本増える毎に数Ｗずつ発熱量が増えていく。

そして、周囲の層間絶縁材２６も軟化溶解し始める。

ところが、この実施例においては、融点の高い材料から
なる層間絶縁材２６ａを有している。従って、導線２０
のショートによる発熱がかなり進んでも、層間絶縁材２
６ａが完全に軟化溶解し、導線２０が倒れて、となりの
層のコイルとショートすることを抑制できる。

これによって、かなりの本数の導線２０がショートする
まで、層間短絡は発生しない。このため、上述の高圧ト
ランス保護回路によっても、層間短絡発生前に高圧トラ
ンスの二次側コイルＮｏ内のショート発生を検知できる
ことになり、高圧トランスの発煙発火発生前に電流供給
を停止することができる。

なお、この実施例においては、融点の高い層間絶縁材２
６ａを従来の層間絶縁材２６に追加して設けている。こ
の構成によれば、層間絶縁材２６の溶解熱を利用して、
温度上昇を抑制できる。従って、層間短絡発生までの導
線２０の短絡の本数をさらに増加することができ、一次
側電流ＩＢ検出による異常検出をさらに確実にすること
ができる。また、このような構成とすれば、温度上昇が
抑制されるので、層間絶縁材２６ａの融点を他の絶縁材
と比べてそれ程大きなものとしなくても良く、安価の材
料を選択することも可能となる。

通常能の絶縁材より融点が５０″高ければ十分である。

さらに、第６図に示した従来の高圧トランス保護回路は
、次のような理由でその異常検出動作が大きく遅れる場
合がある。

すなわち、高圧トランス１０の一次側に供給する電流Ｉ
Ｂは、一定値ではないことによる。すなわち、第９図に
示すようにＣＲＴ３２における明るさ調整（輝度調整）
等によって電流ＩＢはかなり大きく変化する。これは、
ＣＲＴ３２の輝度の変化に応じて二次側電流（高圧電流
）ＩＨが変化し、一次側電流ＩＢが変化するからである
。そして、この変化量は一次側電流■８の値に対してか
なり大きなものとなっている。

従って、異常電流検出回路５０おけるトランジスタＴＲ
□２の動作するタイミングは、一次側電流ＩＢがかなり
上昇したときになってしまう。そこで、一次側電流Ｉｓ
が層内の短絡により上昇してもこれを検知し、一次側電
流を遮断することができない場合が多い。このため、従
来の高圧トランス保護回路は十分な機能を発揮できない
場合があった。

そこで、以下にこの発明の高圧トランスに好適な異常検
出の感度を大幅に上げた保護回路を第２図に基づいて説
明する。

この回路によれば、二次側コイルにおけるショート発生
時における異常電流の検出を大幅に改良できる。従って
、この発明の高圧トランス１０にこの保護回路を組合せ
れば、非常に確実な層間短絡発生防止を図ることができ
る。

図において、水平ドライブ回路（図示せず）、水平偏向
出力回路３０、高圧トランス１０は第５図に示した従来
例の構成及び作用と同様であり、説明を省略する。

そして、この実施例においては、保護回路６０を有して
いる。

この保護回路６０は、異常発生時に高圧トランス１０へ
の電流供給を停止するものであり、次のような構成を有
している。

電源ＥＢから一次側コイルＮ１の始端ＴＩへの電流供給
回路には、一次側電流ＩＢ検出用の抵抗Ｒと、電流遮断
用のヒユーズＦｌが挿入配置されている。

また、一次側コイルＮ１にはその中間点に中間タップＴ
２が設けられ、始端側コイルＮ１１と終端側コイルＮ１
２の２つのコイルに分割できるようになっている。そし
て、この中間タップＴ２には逆流防止用のダイオードＤ
２のアノード側が接続されている。このダイオードＤ２
のカソード側にはサイリスタＳＣＲのアノードが接続さ
れ、このサイリスタＳＣＲのカソードはヒユーズＦｌと
抵抗Ｒ，の接続点に接続されている。従って、サイーリ
スタＳＣＲがオンされた場合には始端側コイルＮ　及び
ヒユーズＦ１を含む閉回路が形成されることになる。な
お、サイリスタＳＣＲと並列に配設されているコンデン
サＣ・２は平滑用のものであり、適宜省略することも可
能である。また、サイリスタＳＣＲのカソード、ゲート
間に接続されたコンデンサＣ３は電圧平滑及びノイズ除
去のためのちのである。

一方、二次側コイルＮ　の入力側端Ｔ４は、電Ｉ 流検出用抵抗Ｒ抵抗Ｒ３、バイアス電源Ｅ８２　ゝ を介し電源ＥＢの出力側に接続されている。そして、抵
抗Ｒ２によって二次側コイルＮ１１に流れる高圧電流Ｉ
Ｈを検出することができる。また、抵抗Ｒと抵抗Ｒ３の
接続部はＡ　Ｂ　Ｌ　（Ａｕｔｏｍａｔ１ｃＢｒ１ｔｅ
ｎｅｓｓ　Ｌｉ！１Ｉｉｔｔｅｒ）側に通じている。

そして、この抵抗Ｒ２と抵抗Ｒ３の接続部がサイリスタ
ＳＣＲのゲートに接続されているため、サイリスクＳＣ
Ｒのゲート電位は抵抗Ｒ２における電圧降下、すなわち
高圧電流Ｉｎの大きさに応じて変化することになり、オ
ンオフされることになる。

なお、コンデンサＣ３がサイリスクＳＣＲのカソードゲ
ート間に接続されている。

高圧トランス１０内部においてレアショートが発生した
場合には、一次側電流ＩＢと二次側電流’　１１の比較
によってこれを検出し、一次側電流■８を停止する。

ここで、この電流停止は、サイリスタＳＣＲをオンする
ことによって行うのであるが、このための回路の抵抗Ｒ
ＳＲバイアス電流Ｅｓの設置　　　　２　ゝ 定等について説明する。

まず、一次側電流ＩＢはＣＲＴ３２の輝度調整によって
第９図のように変化する。このように、この一次側電流
ｌＢは輝度調整等の二次側電流ＩＨによらない定数部分
と、輝度調整等による二次側電流”１１によるに比例す
る部分に分けられ、次のように表すことができる。

１　−Ａ　Ｘ　Ｉ　＋ｔ　＋　Ｉ　ｎｏ　　　　　・−
（１）ここで、Ａは回路から決定される定数であり、Ｉ
ＢＯはＣＲＴの輝度調整等によって変動しない定数部分
である。

また、バイアス電源Ｅ　　抵抗Ｒ２を介しサイＳ　ゝ リスクＳＣＨのゲートに印加される電圧ｅＨは、次のよ
うに表される。

−ｅＨ−ＩＨｘＲ２＋Ｅｓ　　　・（２）ここで、この
電圧は、電源Ｅｎの＋側を基準として表しである。

さらに、抵抗Ｒにおける電圧降下ｅＢは次のように表す
ことができる。

−ｅＢ虐■ＢＸＲ１・・・（３） ここで、この電圧は、上述の場合と同様に電源ＥＢの＋
側を基準として表しである。

そして、（１）式を（３）式に代入することによって抵
抗Ｒにおける電圧降下ｅＢは次のように表゛■ されることになる。

−ｅ　ｌ１ｌＩＡｘＩＨｘＲ１＋■ＢｏｘＲ１・・・（
４）一方、正常動作時においては、サイリスクＳＣＲの
ゲートの電位は、カソードと同電位とし、遮断状態とす
るため、両者は等しくなるように設定することが望まし
い。従って、ｅ　ｎ　””　ｅ　ｕとなるようにＥｓを
設定する必要がある。

そこで、（４）式と（２）式の右辺同士は等しくなり、 Ｉ　　ｘＲ十Ｅ　　−ＡｘｌＨｘＲＩ ２Ｓ ＋　Ｉ　ｎｏ　Ｘ　Ｒｔ となる。

そして、この式における変数部分同士、定数部分同士は
等しいため、 ＩＨｘＲ２−ＡｘＩ、１ｘＲ１ であり、 Ｒ２””　Ｉ　ａｏ　Ｘ　Ｒｔ となる。

ここで、Ｅ　の値を先に決定するとＲ１、Ｒ２はそれぞ
れ次のように決定される。

Ｒｔ　”　Ｅ　ｓ　／　Ｉ　ｎ。

Ｒ＝　ＡＸ　Ｅ　Ｓ　／　ＩＢ。

このようにして、求まった値に対し回路のバラツキ等を
考慮して、その分Ｅ８の値を大きめに設定すれば、サイ
リスクＳＣＨの正常時にゲート電位がカソード電位に比
べ高くなることはなく、常にオフされることになる。

そして、高圧トランス中でレアーショート等が発生する
と、上述のようにそのショート部において大量のエネル
ギーが消費され、そのエネルギー消費Ｐに対応した電流
ΔＩｎが一次側電流に加算される。

ΔＩＢ−Ｐ／ＥＢ 通常の場合高圧トランスが発火に至るようなショートで
あれば、この電流増加分ΔＩＢは第４図におけるΔＩｎ
の２倍以上となる。従って、抵抗Ｒ１における電圧降下
は非常に大きくなり、サイリスクＳＣＲのカソードの電
位がゲート電位に比較して充分低くなり、サイリスタＳ
ＣＲがオンされる。なお、このショートは高圧トランス
内部の二次側コイルＮＩ■におけるものであり、この時
の二次側電流■１１はほとんど変化しない。

このようにしてサイリスタＳＣＲがオンすると、サイリ
スクＳＣＲは一次側コイルＮｌの中間タップＴ２に発生
するパルス電圧を非常に低いインピーダンスでショート
することになり、この電流によってヒユーズＦ１は溶断
される。

そして、ヒユーズＦ、を溶断することによって、高圧ト
ランスの一次側コイルＮ１に対する電流供給を停止する
ことができる。

［発明の効果］ 以上説明したように、この発明に係る高圧トランスによ
れば、層間短絡を発生する時期を大巾に遅らせることが
できる。このため、保護回路による異状検出が容易とな
り、高圧トランス発煙、発火を効果的に防止することが
できる。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明に係る高圧トランスの一実施例の一部
断面図、 第２図は同実施例に好適な高圧電源保護回路を示す回路
図、 第３図は高圧トランスの構成を示す概略断面図、第４図
は高圧トランスの内部構成を示す断面図、第５図は高圧
トランスを使用した回路の構成例を示す回路図、 第６図は従来の高圧トランス保護回路の一例を示す回路
図、 第７図は高圧トランスにおけるレアショートの状況を示
す説明図、 第８図は高圧トランスにおけるレアショート発生時にお
ける一次側電流■８の変化を示す特性図、第９図はＣＲ
Ｔ３２の輝度調整に対応する二次側電流■ＩＩと一次側
電流の関係を示す特性図である。 １０　・・・　高圧トランス ２０　・・・　導線 ２２　・・・　被覆絶縁材 ２４、・・・　含浸絶縁材 ２６．２６ａ　　・・・　層間絶縁材

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）一次側コイルと二次側コイルを有し、二次側コイ
   ルより高電圧を出力する高圧トランスにおいて、 二次側コイルは被覆絶縁材か被覆された導線を多数巻回
   して一層に形成した単位コイルを複数積層して形成され
   、 単位コイルは線間絶縁材に含浸固定し、 各単位コイル間には両者を仕切る層間絶縁材を配置し、 上記層間絶縁材を形状を保持できる上限温度が上記被覆
   絶縁材及び線間絶縁材のいずれよりも高い材料で形成す
   ることを特徴とする高圧トランス。