JPH0247688B2 - - Google Patents
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- JPH0247688B2 JPH0247688B2 JP57014522A JP1452282A JPH0247688B2 JP H0247688 B2 JPH0247688 B2 JP H0247688B2 JP 57014522 A JP57014522 A JP 57014522A JP 1452282 A JP1452282 A JP 1452282A JP H0247688 B2 JPH0247688 B2 JP H0247688B2
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- 238000001228 spectrum Methods 0.000 claims description 40
- 238000005070 sampling Methods 0.000 claims description 21
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 4
- 239000000284 extract Substances 0.000 claims description 3
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 9
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 6
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 5
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 4
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 3
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- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 description 2
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- 238000010183 spectrum analysis Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01H—MEASUREMENT OF MECHANICAL VIBRATIONS OR ULTRASONIC, SONIC OR INFRASONIC WAVES
- G01H3/00—Measuring characteristics of vibrations by using a detector in a fluid
- G01H3/04—Frequency
- G01H3/08—Analysing frequencies present in complex vibrations, e.g. comparing harmonics present
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- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Testing Of Devices, Machine Parts, Or Other Structures Thereof (AREA)
- Measurement Of Mechanical Vibrations Or Ultrasonic Waves (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はトラツキング分析方法、特にデジタル
フーリエ演算を用いて定幅トラツキングの可能な
改良された分析方法に関するものである。
フーリエ演算を用いて定幅トラツキングの可能な
改良された分析方法に関するものである。
比較的広帯域の周波数成分を有する被測定信号
の周波数分析を行なうことがしばしば必要とな
り、各種の物理現象を解析するために極めて有用
な手段となつている。
の周波数分析を行なうことがしばしば必要とな
り、各種の物理現象を解析するために極めて有用
な手段となつている。
このような被測定信号としては振動或いは音な
どがあり、振動、音の周波数分析を行なうことに
より、その原因を適確に知ることが可能となる。
どがあり、振動、音の周波数分析を行なうことに
より、その原因を適確に知ることが可能となる。
このような騒音或いは音は特に車両においても
重要であり、主としてエンジンの回転に基づく車
両各部の振動及び騒音の解析を行なうために各種
の周波数分析が行なわれている。このような車両
においては、エンジンがアイドリング時の低速回
転から加速時の高速回転まで広い周波数変動を有
し、このために、周波数分析にも前述したエンジ
ン回転数に追従したトラツキング分析を行なうこ
とが必要となる。
重要であり、主としてエンジンの回転に基づく車
両各部の振動及び騒音の解析を行なうために各種
の周波数分析が行なわれている。このような車両
においては、エンジンがアイドリング時の低速回
転から加速時の高速回転まで広い周波数変動を有
し、このために、周波数分析にも前述したエンジ
ン回転数に追従したトラツキング分析を行なうこ
とが必要となる。
従つて、車両においては、エンジン或いはその
他車体の各部における振動或いは騒音の電気的な
検出信号が被測定信号となり、この被測定信号中
に含まれる周波数成分をその発生源であるエンジ
ンの回転数に対応して取り出しこの周波数成分の
大きさを検出すれば、エンジン回転に直接起因す
る振動或いは音のレベル比を知ることができ、車
両の振動或いは騒音対策として極めて有用な分析
を行なうことができる。前記車両においては、エ
ンジン回転をトラツキング信号としてとらえ、回
転数変動がトラツキング信号の周波数変動となる
ため、これに追従して振動或いは音などの被測定
中に含まれる成分を求めればよい。
他車体の各部における振動或いは騒音の電気的な
検出信号が被測定信号となり、この被測定信号中
に含まれる周波数成分をその発生源であるエンジ
ンの回転数に対応して取り出しこの周波数成分の
大きさを検出すれば、エンジン回転に直接起因す
る振動或いは音のレベル比を知ることができ、車
両の振動或いは騒音対策として極めて有用な分析
を行なうことができる。前記車両においては、エ
ンジン回転をトラツキング信号としてとらえ、回
転数変動がトラツキング信号の周波数変動となる
ため、これに追従して振動或いは音などの被測定
中に含まれる成分を求めればよい。
前述したようなトラツキング分析はCRアクテ
イブフイルタなどの固定バンド幅のフイルタを使
つたヘテロダイン式トラツキング分析方法により
実現可能であるが、この従来方法によれば、トラ
ツキング信号すなわち車両においてはエンジン回
転数の分析次数分のフイルタが必要となり、定幅
トラツキングによつて分析バンド幅が変更する時
にはまたこのバンド幅の種類分だけフイルタを用
意しなければならず、装置が大型となり、また高
コストであるという欠点があり、特に近年要望さ
れる車載分析装置などを得ることが到底不可能で
あつた。
イブフイルタなどの固定バンド幅のフイルタを使
つたヘテロダイン式トラツキング分析方法により
実現可能であるが、この従来方法によれば、トラ
ツキング信号すなわち車両においてはエンジン回
転数の分析次数分のフイルタが必要となり、定幅
トラツキングによつて分析バンド幅が変更する時
にはまたこのバンド幅の種類分だけフイルタを用
意しなければならず、装置が大型となり、また高
コストであるという欠点があり、特に近年要望さ
れる車載分析装置などを得ることが到底不可能で
あつた。
従来の比較的使いやすい分析方法としてデジタ
ルフーリエ演算を利用した分析方法が知られてお
り、たとえばFFT(フアースト フーリエ、トラ
ンスフオーム)演算分析計が知られている。
ルフーリエ演算を利用した分析方法が知られてお
り、たとえばFFT(フアースト フーリエ、トラ
ンスフオーム)演算分析計が知られている。
第1図には従来のFFT演算を用いたトラツキ
ング分析方法の回路構成が示されており、被測定
信号100はローパスフイルタ10によつて高調
波成分が除去され、次にAD変換器12によつて
デジタル信号に変換される。そしてデジタル化さ
れた被測定信号は一旦バツフアメモリ14に記憶
されたのちこのバツフアメモリ14からFFT演
算器16に供給され、所望のデジタルフーリエ変
換が行なわれ、その演算結果である周波数スペク
トルがスペクトル検出回路18によつて検出さ
れ、所望の表示器たとえばデータテーブル20に
て表示される。
ング分析方法の回路構成が示されており、被測定
信号100はローパスフイルタ10によつて高調
波成分が除去され、次にAD変換器12によつて
デジタル信号に変換される。そしてデジタル化さ
れた被測定信号は一旦バツフアメモリ14に記憶
されたのちこのバツフアメモリ14からFFT演
算器16に供給され、所望のデジタルフーリエ変
換が行なわれ、その演算結果である周波数スペク
トルがスペクトル検出回路18によつて検出さ
れ、所望の表示器たとえばデータテーブル20に
て表示される。
前記被測定信号100はたとえば車両の振動、
音解析の場合エンジン或いは車両各部の所定部位
における振動或いは音検出信号であるが、これを
エンジン回転数に対応してトラツキング分析する
ため、エンジン回転数信号がトラツキング信号2
00として周波数分析のために取り込まれ、これ
がサンプリング信号変換回路22により所望のサ
ンプリング信号に変換され、このサンプリング信
号が前記AD変換器12のサンプリング入力に供
給される。
音解析の場合エンジン或いは車両各部の所定部位
における振動或いは音検出信号であるが、これを
エンジン回転数に対応してトラツキング分析する
ため、エンジン回転数信号がトラツキング信号2
00として周波数分析のために取り込まれ、これ
がサンプリング信号変換回路22により所望のサ
ンプリング信号に変換され、このサンプリング信
号が前記AD変換器12のサンプリング入力に供
給される。
従つて、第1図の従来装置においては、所望の
デジタルフーリエ変換の周波数分析レンジがトラ
ツキング信号200の周波数に応じて変化し、こ
れによりトラツキング作用が達成される。そし
て、データテーブル20への周波数スペクトルの
出力は次数設定器24により行なわれ、たとえ
ば、エンジン回転数の場合、2次以降の高調波成
分が不要な場合には、端子26から1次成分のみ
の設定入力が行なわれ、これによつて設定された
1次の次数に相当するスペクトルがスペクトル検
出回路18へ供給され、指定された次数に相当す
る所望のスペクトルとしてデータテーブル20に
出力される。
デジタルフーリエ変換の周波数分析レンジがトラ
ツキング信号200の周波数に応じて変化し、こ
れによりトラツキング作用が達成される。そし
て、データテーブル20への周波数スペクトルの
出力は次数設定器24により行なわれ、たとえ
ば、エンジン回転数の場合、2次以降の高調波成
分が不要な場合には、端子26から1次成分のみ
の設定入力が行なわれ、これによつて設定された
1次の次数に相当するスペクトルがスペクトル検
出回路18へ供給され、指定された次数に相当す
る所望のスペクトルとしてデータテーブル20に
出力される。
以上のように、従来のデジタルフーリエ変換に
よるトラツキング分析では、トラツキング信号2
00によつて各分析レンジの周波数帯域を変化さ
せ、これによつて同一の次数分析レンジであつて
もこの次数分析レンジに含まれる周波数帯域がト
ラツキング信号の周波数変動に応じて変わるの
で、所望のトラツキング作用を得ることができ
る。そして、この各レンジの周波数帯域はサンプ
リング定理に基づいて定められ、第1図から明ら
かなように、サンプリング信号の周波数はトラツ
キング信号200と対応しているので、所望の追
従が可能となる。
よるトラツキング分析では、トラツキング信号2
00によつて各分析レンジの周波数帯域を変化さ
せ、これによつて同一の次数分析レンジであつて
もこの次数分析レンジに含まれる周波数帯域がト
ラツキング信号の周波数変動に応じて変わるの
で、所望のトラツキング作用を得ることができ
る。そして、この各レンジの周波数帯域はサンプ
リング定理に基づいて定められ、第1図から明ら
かなように、サンプリング信号の周波数はトラツ
キング信号200と対応しているので、所望の追
従が可能となる。
たとえば、車両用エンジンの回転数をトラツキ
ング信号として、これに基づくエンジンのこもり
音を分析する場合、測定された騒音信号が被測定
信号100となり、回転数変化に追従してこの時
の回転数と対応する音量が求められる。
ング信号として、これに基づくエンジンのこもり
音を分析する場合、測定された騒音信号が被測定
信号100となり、回転数変化に追従してこの時
の回転数と対応する音量が求められる。
エンジン回転数が1200rpmの場合、4気筒エン
ジンでは爆発1次周波数は40Hzとなる。
ジンでは爆発1次周波数は40Hzとなる。
この場合、こもり音分析のバンド幅を10Hzに設
定すると、通常の車両エンジンにおいては500Hz
程度の周波数まで分析できれば充分であり、これ
以上の高周波成分はごく微量であるため、こもり
音分析にはほとんど必要とされない。従つて、こ
の500Hzを最大分析周波数とするならば、必要な
スペクトル本数は500/10=50本となり、またこ
の500Hzの最大分析レンジは爆発1次が40Hzであ
ることから、500/40=12.5次の最大次数レンジ
となる。従つて、12.5次までの次数分析結果の一
次成分の音圧を読み取り、データテーブル20に
記憶すれば1200rpmの場合の所望次数の分析を行
なうことができ、この状態が第2A図に示されて
いる。
定すると、通常の車両エンジンにおいては500Hz
程度の周波数まで分析できれば充分であり、これ
以上の高周波成分はごく微量であるため、こもり
音分析にはほとんど必要とされない。従つて、こ
の500Hzを最大分析周波数とするならば、必要な
スペクトル本数は500/10=50本となり、またこ
の500Hzの最大分析レンジは爆発1次が40Hzであ
ることから、500/40=12.5次の最大次数レンジ
となる。従つて、12.5次までの次数分析結果の一
次成分の音圧を読み取り、データテーブル20に
記憶すれば1200rpmの場合の所望次数の分析を行
なうことができ、この状態が第2A図に示されて
いる。
そして、次にエンジン回転数が上昇してたとえ
ば4800rpmとなつた場合、爆発一次は160Hzとな
り、この時、最大次数レンジは従来の場合変化し
ないので、12.5次のままであり、従つて、この回
転数上昇時における最大分析レンジは160Hz×
12.5次=2000Hzとなる。このため、分析バンド幅
は2000Hz/50本=40Hzとなり、回転数が低い
1200rpmの場合に比較して4倍に増加してしまう
という問題があつた。第2B図には回転数が
4800rpmに上昇した場合の周波数特性が示されて
おり、第2A図と比較することにより、従来方式
では、エンジン回転数の上昇と共に分析バンド幅
が広くなり、このような定比幅トラツキングによ
り、レベル変動が生じ、正確な分析が行なえない
という欠点を有していた。
ば4800rpmとなつた場合、爆発一次は160Hzとな
り、この時、最大次数レンジは従来の場合変化し
ないので、12.5次のままであり、従つて、この回
転数上昇時における最大分析レンジは160Hz×
12.5次=2000Hzとなる。このため、分析バンド幅
は2000Hz/50本=40Hzとなり、回転数が低い
1200rpmの場合に比較して4倍に増加してしまう
という問題があつた。第2B図には回転数が
4800rpmに上昇した場合の周波数特性が示されて
おり、第2A図と比較することにより、従来方式
では、エンジン回転数の上昇と共に分析バンド幅
が広くなり、このような定比幅トラツキングによ
り、レベル変動が生じ、正確な分析が行なえない
という欠点を有していた。
本発明は、前述した従来の課題に鑑みなされた
ものであり、その目的は、デジタルフーリエ変換
を利用しながら定幅のトラツキングを可能とする
改良されたトラツキング分析方法を提供すること
にある。
ものであり、その目的は、デジタルフーリエ変換
を利用しながら定幅のトラツキングを可能とする
改良されたトラツキング分析方法を提供すること
にある。
上記目的を達成するために、本発明は、広帯域
の周波数成分を含む被測定信号をデジタルフーリ
エ演算して周波数スペクトルを求め、トラツキン
グ信号の周波数に対応した周波数成分のスペクト
ルのみを取り出し、トラツキング信号の周波数変
動に追従して被測定信号の周波数分析を行うトラ
ツキング分析方法において、被測定信号をほぼ一
定のサンプリング周波数に基づいてサンプリング
するとともに、トラツキング信号の周波数に対応
した間引き率で間引き処理し、この間引き処理さ
れたデジタル信号をデジタルフーリエ変換し、デ
ジタルフーリエ変換された信号からトラツキング
信号の周波数に対応した周波数スペクトルを取出
し、トラツキング周波数が変動しても周波数スペ
クトルのバンド幅がほぼ一定で、かつバンドの中
心周波数がトラツキング信号の周波数に対応した
周波数分析を行うことを特徴とする。
の周波数成分を含む被測定信号をデジタルフーリ
エ演算して周波数スペクトルを求め、トラツキン
グ信号の周波数に対応した周波数成分のスペクト
ルのみを取り出し、トラツキング信号の周波数変
動に追従して被測定信号の周波数分析を行うトラ
ツキング分析方法において、被測定信号をほぼ一
定のサンプリング周波数に基づいてサンプリング
するとともに、トラツキング信号の周波数に対応
した間引き率で間引き処理し、この間引き処理さ
れたデジタル信号をデジタルフーリエ変換し、デ
ジタルフーリエ変換された信号からトラツキング
信号の周波数に対応した周波数スペクトルを取出
し、トラツキング周波数が変動しても周波数スペ
クトルのバンド幅がほぼ一定で、かつバンドの中
心周波数がトラツキング信号の周波数に対応した
周波数分析を行うことを特徴とする。
以下図面に基づいて本発明の好適な実施例を説
明する。
明する。
第3図には本発明に係る分析方法の基本的構成
が適応された回路例が示され、第1図の従来装置
と同一部材には同一符号を付して説明を省略す
る。
が適応された回路例が示され、第1図の従来装置
と同一部材には同一符号を付して説明を省略す
る。
本例において特徴的なことは、デジタルフーリ
エ演算を行なうためのサンプリング周波数を固定
してデジタルフーリエ演算の周波数スペクトルレ
ンジを一定とすることにあり、このために、AD
変換器12へはサンプリング信号発生器28から
固定周波数にサンプリング入力が供給される。こ
の結果、FFT演算器16にて行なわれるデジタ
ルフーリエ演算はサンプリング周波数によつて定
まる一定の周波数分析レンジを有することとな
り、これはトラツキング信号にはなんら影響され
ることがない。従つて、デジタルフーリエ演算自
体は、エンジン回転数の変動時においても、常に
同一のバンド幅及びレベル精度を有することとな
る。
エ演算を行なうためのサンプリング周波数を固定
してデジタルフーリエ演算の周波数スペクトルレ
ンジを一定とすることにあり、このために、AD
変換器12へはサンプリング信号発生器28から
固定周波数にサンプリング入力が供給される。こ
の結果、FFT演算器16にて行なわれるデジタ
ルフーリエ演算はサンプリング周波数によつて定
まる一定の周波数分析レンジを有することとな
り、これはトラツキング信号にはなんら影響され
ることがない。従つて、デジタルフーリエ演算自
体は、エンジン回転数の変動時においても、常に
同一のバンド幅及びレベル精度を有することとな
る。
そして、本例においては、トラツキング信号2
00の周波数変動に対応して所望のスペクトルを
検出するため、周波数スペクトルから取り出すレ
ンジ次数を変化することを特徴とし、このため
に、次数設定器24へトラツキング信号200が
供給され、このトラツキング信号200によつて
変化する周波数と端子26からの設定次数とを組
み合わせて次数設定器24からはスペクトル検出
回路18から取り出される次数を決定する。
00の周波数変動に対応して所望のスペクトルを
検出するため、周波数スペクトルから取り出すレ
ンジ次数を変化することを特徴とし、このため
に、次数設定器24へトラツキング信号200が
供給され、このトラツキング信号200によつて
変化する周波数と端子26からの設定次数とを組
み合わせて次数設定器24からはスペクトル検出
回路18から取り出される次数を決定する。
以上のように、本例によれば、第4図で示され
るように、デジタルフーリエ変換特性はトラツキ
ング信号の周波数変動に対してなんら異なること
がなく、トラツキング信号の周波数が変化した時
には、その取り出すスペクトルを変更する。たと
えば40Hzから160Hzに変えることにより、所望の
周波数帯域における信号を分析検出することが可
能となる。これにより従来の第2図に示されるよ
うな、次数は一定で、この次数内の周波数帯域を
変化させる方式に比較して、極めて安定したトラ
ツキング分析を行なうことが可能となる。
るように、デジタルフーリエ変換特性はトラツキ
ング信号の周波数変動に対してなんら異なること
がなく、トラツキング信号の周波数が変化した時
には、その取り出すスペクトルを変更する。たと
えば40Hzから160Hzに変えることにより、所望の
周波数帯域における信号を分析検出することが可
能となる。これにより従来の第2図に示されるよ
うな、次数は一定で、この次数内の周波数帯域を
変化させる方式に比較して、極めて安定したトラ
ツキング分析を行なうことが可能となる。
従つて、本例によれば、トラツキング信号の周
波数変動に拘わらず第4図に示されるように、定
幅トラツキング分析を行なうことが可能となる。
波数変動に拘わらず第4図に示されるように、定
幅トラツキング分析を行なうことが可能となる。
このようにして、本例によれば、定幅トラツキ
ングが可能となるが、このようなトラツキング分
析に用いられるバンドパスフイルタの周波数特性
は第5図に示されるようにバンド幅Bの両側周波
数fL、fHの透過損失が中心周波数fCに比べて数デ
シベル大きくなつてしまう。このため、トラツキ
ング信号がこのバンド幅内で変化する時、第6図
の拡大図で示されるように出力レベルが透過損失
分だけ誤差を含むこととなり、第7図のような理
想的な平坦特性を得ることができないという問題
がある。本発明においては、このような透過損失
による誤差をも除去することを可能とするトラツ
キング分析方法が提供されている。
ングが可能となるが、このようなトラツキング分
析に用いられるバンドパスフイルタの周波数特性
は第5図に示されるようにバンド幅Bの両側周波
数fL、fHの透過損失が中心周波数fCに比べて数デ
シベル大きくなつてしまう。このため、トラツキ
ング信号がこのバンド幅内で変化する時、第6図
の拡大図で示されるように出力レベルが透過損失
分だけ誤差を含むこととなり、第7図のような理
想的な平坦特性を得ることができないという問題
がある。本発明においては、このような透過損失
による誤差をも除去することを可能とするトラツ
キング分析方法が提供されている。
本発明では、トラツキング信号の周波数変化に
対応させて1次成分の周波数スペクトルのバンド
幅の中心周波数fCを前記トラツキング信号周波数
と一致させるように自動的に調整することを特徴
とし、このために、フーリエ演算のためにサンプ
リングされたデジタル信号をトラツキング信号の
周波数に対応した間引率で間引くことが行なわれ
る。
対応させて1次成分の周波数スペクトルのバンド
幅の中心周波数fCを前記トラツキング信号周波数
と一致させるように自動的に調整することを特徴
とし、このために、フーリエ演算のためにサンプ
リングされたデジタル信号をトラツキング信号の
周波数に対応した間引率で間引くことが行なわれ
る。
第8図には本発明に好適な実施例が示されてお
り、第3図の例と同一部材には同一符号を付して
説明を省略する。
り、第3図の例と同一部材には同一符号を付して
説明を省略する。
本実施例において特徴的なことは、前記間引作
用を行なうため、トラツキング信号200は回転
数カウンタ30によつてその回転パルス信号が計
数され、次にこの計数信号は間引率演算器32に
供給されて所望の間引率が演算され、次にこの間
引率信号は間引回路34へ供給され、メモリ14
に所定のサンプリング周期で取り込まれた信号の
間引作用が行なわれる。
用を行なうため、トラツキング信号200は回転
数カウンタ30によつてその回転パルス信号が計
数され、次にこの計数信号は間引率演算器32に
供給されて所望の間引率が演算され、次にこの間
引率信号は間引回路34へ供給され、メモリ14
に所定のサンプリング周期で取り込まれた信号の
間引作用が行なわれる。
従つて、この間引率によつて周波数分析レンジ
がある範囲で変化し、トラツキング信号の周波数
に分析する各次数の周波数スペクトルのバンド幅
の中心周波数fCを次数倍で一致させることが可能
となる。
がある範囲で変化し、トラツキング信号の周波数
に分析する各次数の周波数スペクトルのバンド幅
の中心周波数fCを次数倍で一致させることが可能
となる。
従つて本実施例においては上述の回路例の定幅
トラツキングとフイルタ中心周波数の調整が同時
に行なわれ、これらの作用原理を以下に説明す
る。すなわち、車両エンジンを考えた場合、回転
速度ωの回転体が発生する音N(f)の中からN
(k・ω)を抽出する。ここでkは次数定数であ
る。N(k・ω)はk・ω±1/2FBの一定幅のス ペクトルを含むものである。FBは分析周波数幅
(定数)である。N(f)は時系列でサンプルされ
FFT演算によりN(i)のスペクトル列になる。以
下にN(i)の特定のスペクトルN(I)がN(k・ω)
を示す方法について述べる。
トラツキングとフイルタ中心周波数の調整が同時
に行なわれ、これらの作用原理を以下に説明す
る。すなわち、車両エンジンを考えた場合、回転
速度ωの回転体が発生する音N(f)の中からN
(k・ω)を抽出する。ここでkは次数定数であ
る。N(k・ω)はk・ω±1/2FBの一定幅のス ペクトルを含むものである。FBは分析周波数幅
(定数)である。N(f)は時系列でサンプルされ
FFT演算によりN(i)のスペクトル列になる。以
下にN(i)の特定のスペクトルN(I)がN(k・ω)
を示す方法について述べる。
(1) kが整数次数の場合の分析法
次数分析の条件として回転体の回転周期信号
が与えられωを求めることが出来る。
が与えられωを求めることが出来る。
(1‐1) 定幅分析の条件
サンプル時間=1/FB
整数次数の条件からサンプル時間=n・
1/ω 即ち1/FB=n・1/ω ……(1)式 n:任意の整数 (1)式の条件に最も近いnを定めるには (n/ω−1/FB)が0を切る前後のn−1、 nを求め|n−1/ω−1/FB|〓|n/ω−1/FB| の比較を行い、小なる方のn又はn−1を取
る。
1/ω 即ち1/FB=n・1/ω ……(1)式 n:任意の整数 (1)式の条件に最も近いnを定めるには (n/ω−1/FB)が0を切る前後のn−1、 nを求め|n−1/ω−1/FB|〓|n/ω−1/FB| の比較を行い、小なる方のn又はn−1を取
る。
(1‐2) サンプルクロツクの選定
サンプルクロツク周期TSは一般に連続で
なくTS=q・tSで与えられる。q:間引率
(任意の整数)tS:最少単位クロツク周期 整数次数の条件から n・1/ω=2j・TS ……(2)式 2j:FFTのためのデータサンプル数 j:任
意の整数 2jは必要とされる分析上限周波数から定ま
る。
なくTS=q・tSで与えられる。q:間引率
(任意の整数)tS:最少単位クロツク周期 整数次数の条件から n・1/ω=2j・TS ……(2)式 2j:FFTのためのデータサンプル数 j:任
意の整数 2jは必要とされる分析上限周波数から定ま
る。
2jのデータサンプリングを行うと有効フー
リエスペクトル数はサンプリング定理から
(2j/2.56)。分析帯域はスペクトル分析幅
(FB)と有効スペクトル数の積で示される。
リエスペクトル数はサンプリング定理から
(2j/2.56)。分析帯域はスペクトル分析幅
(FB)と有効スペクトル数の積で示される。
即ち
(2j/2.56)・FB分析上限周波数 ……(3)式
そして間引率qは
|n/ω−2j・q・tS| ……(3)′式
の値を最少とするものとなる。
(1‐3) 次数スペクトルの抽出
FFTサンプル時間がn/ωに等しい(1
式)ことからFFTの1番目のスペクトル中
心周波数はω/n。従つてk次の次数スペク
トルはFFTスペクトル列のn・k番目のも
のとなる。
式)ことからFFTの1番目のスペクトル中
心周波数はω/n。従つてk次の次数スペク
トルはFFTスペクトル列のn・k番目のも
のとなる。
(2) kが実数(k1/k2)次数の場合
(2‐1) 定幅分析の条件は変わらない。即ちサン
プル時間=1/FB 実数次数の条件から サンプル時間=n/
k・ω 即ち 1/FB=n/k・ω ……(4)式 (4)式の条件に最も近いnを定めるには2項
と同様に |n/k・ω−1/FB|の値を最少とするnを 求める。
プル時間=1/FB 実数次数の条件から サンプル時間=n/
k・ω 即ち 1/FB=n/k・ω ……(4)式 (4)式の条件に最も近いnを定めるには2項
と同様に |n/k・ω−1/FB|の値を最少とするnを 求める。
(2‐2) サンプルクロツクの選定
サンプル時間が(4)式を近似的に満足させる
n/k・ωとして与えられれば n・/k・ω=2j・TS ……(5)式 そして間引率qは |n/k・ω−2j・q・tS| ……(5)′式 の値を最少とするものとなる。
n/k・ωとして与えられれば n・/k・ω=2j・TS ……(5)式 そして間引率qは |n/k・ω−2j・q・tS| ……(5)′式 の値を最少とするものとなる。
(2‐3) 次数スペクトルの抽出
FFTサンプル時間がn/k・ωであるこ
とからFFTの1番目のスペクトルの中心周
波数はk・ω/n、k次の次数周波数は即ち
k・ωであることからFFTスペクトルのn
番目がk次の次数スペクトルを示すことにな
る。
とからFFTの1番目のスペクトルの中心周
波数はk・ω/n、k次の次数周波数は即ち
k・ωであることからFFTスペクトルのn
番目がk次の次数スペクトルを示すことにな
る。
この結果は1‐3)と矛循しない。kが整
数の場合は必らずしもFFTサンプル時間決
定の際にkの要因を考慮しなくて良いがkが
実数の場合はFFTサンプル時間を決める際
にkの要因を考慮する必要があり2)項の手
法が一般解である。
数の場合は必らずしもFFTサンプル時間決
定の際にkの要因を考慮しなくて良いがkが
実数の場合はFFTサンプル時間を決める際
にkの要因を考慮する必要があり2)項の手
法が一般解である。
以上のように、本実施例においては、第8図の
間引率演算器32によりトラツキング信号の周波
数に対応して前述した(3)′式或いは(5)′式に基づい
て間引率qを演算し、間引回路34を用いてサン
プリングされた信号の間引きが行なわれ、これに
より、周波数分析レンジが変化し、分析するバン
ドパスフイルタの中心周波数をトラツキング信号
に同期した周波数に一致させることができ、フイ
ルタの前記第5,6図に示した透過損失による誤
差発生を除去することが可能となる。
間引率演算器32によりトラツキング信号の周波
数に対応して前述した(3)′式或いは(5)′式に基づい
て間引率qを演算し、間引回路34を用いてサン
プリングされた信号の間引きが行なわれ、これに
より、周波数分析レンジが変化し、分析するバン
ドパスフイルタの中心周波数をトラツキング信号
に同期した周波数に一致させることができ、フイ
ルタの前記第5,6図に示した透過損失による誤
差発生を除去することが可能となる。
従来と同様に、車両エンジンに起因するこもり
音を分析する場合を以下に例示する。
音を分析する場合を以下に例示する。
エンジン回転数が1200rpmの場合、前述したよ
うに爆発1次周波数は40Hzとなり、またこの時の
分析周波数幅FBが10Hzであるから、(1)式から |n/40−1/10|より n=4 となり、次に整数次数の条件から間引率が(3)′式
より求められ、すなわち、 |4/40−128×q×12×10-6| 2j=128、tS=0.012msecとして q=64 となる。
うに爆発1次周波数は40Hzとなり、またこの時の
分析周波数幅FBが10Hzであるから、(1)式から |n/40−1/10|より n=4 となり、次に整数次数の条件から間引率が(3)′式
より求められ、すなわち、 |4/40−128×q×12×10-6| 2j=128、tS=0.012msecとして q=64 となる。
そしてサンプルクロツク周期TSは
TS=qtS=64×12×10-6=0.78msec
従つてサンプリング周波数f maxは
f max=1/0.78=1280Hz
となり、分析最大レンジは
1280÷2.56=500Hz
また分析バンド幅は
500÷128/2.56=10Hz
が得られる。この時の検出されるスペクトラムは
10Hz×n=40Hz、従つて第4番目の中心周波数fC
が40Hzであるスペクトルの音圧レベルがエンジン
回転1200rpm時のトラツキングレベルとなる。
10Hz×n=40Hz、従つて第4番目の中心周波数fC
が40Hzであるスペクトルの音圧レベルがエンジン
回転1200rpm時のトラツキングレベルとなる。
次にエンジン回転数が4700rpmに上昇した場合
を説明する。
を説明する。
この時爆発一次周波数は157Hzであるから、前
記原理式から各条件は以下に定まる。すなわち、 |n/ω−1/FB|=|n/157−1/10| n=16
(15.7) |n/ω−2j×q×ts|=|16/157−128×q×12×
10-6|q=66(66.35) TS=q・tS=66×12×10-6=0.792msec ここで間引毎に四捨五入を行なえば、 TS=0.796msecとなる。
記原理式から各条件は以下に定まる。すなわち、 |n/ω−1/FB|=|n/157−1/10| n=16
(15.7) |n/ω−2j×q×ts|=|16/157−128×q×12×
10-6|q=66(66.35) TS=q・tS=66×12×10-6=0.792msec ここで間引毎に四捨五入を行なえば、 TS=0.796msecとなる。
サンプル周波数f max=1/0.796msec=1256.3
Hz
分析MAXレンジは=1256.3÷2.56=490.7Hz
従つて分析バンド幅は=490.7÷128/2.56
=9.81Hz
注目するスペクトルは
9.81×n=9.81×16=157.0Hz
従つて、第16番目のバンドのスペクトルの音圧
レベルが、4700rpm時のトラツキングレベルとな
る。
レベルが、4700rpm時のトラツキングレベルとな
る。
以上のようにして、本発明によれば、フイルタ
の中心周波数が変化し、第9図には前記車両エン
ジンのこもり音分析におけるバンドパスフイルタ
の分析バンド幅特性が示されており、図から明ら
かなように、分析バンド幅はほとんど±1Hzのバ
ンド幅変動内に抑えることが可能となり、従来の
ようなバンド幅の拡大による誤差を確実に除去可
能である。
の中心周波数が変化し、第9図には前記車両エン
ジンのこもり音分析におけるバンドパスフイルタ
の分析バンド幅特性が示されており、図から明ら
かなように、分析バンド幅はほとんど±1Hzのバ
ンド幅変動内に抑えることが可能となり、従来の
ようなバンド幅の拡大による誤差を確実に除去可
能である。
前述した実施例では分析するバンドパスフイル
タの中心周波数をトラツキング信号に同期した周
波数に一致させているが同様の作用を有する他の
実施例が第10図に示され、上述の対応する部材
には同一符号を付して説明を省略する。
タの中心周波数をトラツキング信号に同期した周
波数に一致させているが同様の作用を有する他の
実施例が第10図に示され、上述の対応する部材
には同一符号を付して説明を省略する。
すなわち、トラツキング信号200は回転数カ
ウンタ30によつてその回転パルス信号が計数さ
れ、次にこの計数信号は間引率演算器32に供給
されて所望の間引率が演算され、次にこの間引率
信号は間引回路34へ供給され、サンプリング信
号発生器28からのサンプリング信号に間引作用
が行なわれる。従つて、この間引率によつて周波
数分析レンジがある範囲で変化し、トラツキング
信号の周波数に分析する各次数の周波数スペクト
ルのバンド幅の中心周波数fCを次数倍で一致させ
ることが可能となる。
ウンタ30によつてその回転パルス信号が計数さ
れ、次にこの計数信号は間引率演算器32に供給
されて所望の間引率が演算され、次にこの間引率
信号は間引回路34へ供給され、サンプリング信
号発生器28からのサンプリング信号に間引作用
が行なわれる。従つて、この間引率によつて周波
数分析レンジがある範囲で変化し、トラツキング
信号の周波数に分析する各次数の周波数スペクト
ルのバンド幅の中心周波数fCを次数倍で一致させ
ることが可能となる。
以上説明したように、本発明によれば、トラツ
キング信号の周波数変動に対してもバンド幅をほ
とんど一定とし、かつバンドの中心周波数をトラ
ツキング信号の周波数に一致させることができ
る。このため、特に高周波数帯域での誤差発生を
除去することが可能となる。そして、デジタルフ
ーリエ変換を効果的に利用して定幅トラツキング
分析を行なうことが可能となり、一台のFFT演
算器により所望の周波数分析が定幅トラツキング
可能となるので、従来のアナログ分析計のような
多数のフイルタを必要とすることなく、小型低コ
ストの分析装置を製造可能となり、特に車両等に
おいては車載型の分析計を可能となる。
キング信号の周波数変動に対してもバンド幅をほ
とんど一定とし、かつバンドの中心周波数をトラ
ツキング信号の周波数に一致させることができ
る。このため、特に高周波数帯域での誤差発生を
除去することが可能となる。そして、デジタルフ
ーリエ変換を効果的に利用して定幅トラツキング
分析を行なうことが可能となり、一台のFFT演
算器により所望の周波数分析が定幅トラツキング
可能となるので、従来のアナログ分析計のような
多数のフイルタを必要とすることなく、小型低コ
ストの分析装置を製造可能となり、特に車両等に
おいては車載型の分析計を可能となる。
第1図は従来のデジタルフーリエ変換を用いた
トラツキング周波数分析装置の概略構成を示すブ
ロツク図、第2A,2B図は第1図の作用説明
図、第3図は本発明に係るトラツキング分析方法
を適用した分析回路の好適な第1ブロツク図を示
すブロツク図、第4図は第3図の例の作用説明
図、第5,6,7図は第3図の例の問題点を示す
説明図、第8図は本発明の分析方法を用いた回路
の好適な実施例を示すブロツク図、第9図は第8
図の特性図、第10図は本発明の他の実施例を示
すブロツク図である。 12……AD変換器、14……バツフアメモ
リ、16……FFT演算器、18……スペクトル
検出回路、28……サンプリング信号発生器、3
2……間引率演算器、34……間引回路、100
……被測定信号、200……トラツキング信号。
トラツキング周波数分析装置の概略構成を示すブ
ロツク図、第2A,2B図は第1図の作用説明
図、第3図は本発明に係るトラツキング分析方法
を適用した分析回路の好適な第1ブロツク図を示
すブロツク図、第4図は第3図の例の作用説明
図、第5,6,7図は第3図の例の問題点を示す
説明図、第8図は本発明の分析方法を用いた回路
の好適な実施例を示すブロツク図、第9図は第8
図の特性図、第10図は本発明の他の実施例を示
すブロツク図である。 12……AD変換器、14……バツフアメモ
リ、16……FFT演算器、18……スペクトル
検出回路、28……サンプリング信号発生器、3
2……間引率演算器、34……間引回路、100
……被測定信号、200……トラツキング信号。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 広帯域の周波数成分を含む被測定信号をデジ
タルフーリエ演算して周波数スペクトルを求め、
トラツキング信号の周波数に対応した周波数成分
のスペクトルのみを取り出し、トラツキング信号
の周波数変動に追従して被測定信号の周波数分析
を行うトラツキング分析方法において、 被測定信号をほぼ一定のサンプリング周波数に
基づいてサンプリングするとともに、トラツキン
グ信号の周波数に対応した間引き率で間引き処理
し、 この間引き処理されたデジタル信号をデジタル
フーリエ変換し、 デジタルフーリエ変換された信号からトラツキ
ング信号の周波数に対応した周波数スペクトルを
取出し、 トラツキング周波数が変動しても周波数スペク
トルのバンド幅がほぼ一定で、かつバンドの中心
周波数がトラツキング信号の周波数に対応した周
波数分析を行うことを特徴とするトラツキング分
析方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57014522A JPS58131518A (ja) | 1982-02-01 | 1982-02-01 | トラッキング分析方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57014522A JPS58131518A (ja) | 1982-02-01 | 1982-02-01 | トラッキング分析方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58131518A JPS58131518A (ja) | 1983-08-05 |
JPH0247688B2 true JPH0247688B2 (ja) | 1990-10-22 |
Family
ID=11863429
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57014522A Granted JPS58131518A (ja) | 1982-02-01 | 1982-02-01 | トラッキング分析方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58131518A (ja) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4651667B2 (ja) * | 2005-06-23 | 2011-03-16 | リオン株式会社 | エンジン回転数計測方法及びその装置 |
JP4865582B2 (ja) | 2007-02-09 | 2012-02-01 | 株式会社小野測器 | 回転計と回転数の計測方法 |
JP5830980B2 (ja) * | 2011-07-04 | 2015-12-09 | 日本精工株式会社 | 姿勢状態評価装置、及び姿勢状態評価方法 |
JP6294616B2 (ja) * | 2013-09-24 | 2018-03-14 | 古河電気工業株式会社 | 海中ケーブル、およびその遮水層用複層テープ |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5522144A (en) * | 1978-08-04 | 1980-02-16 | Mitsubishi Electric Corp | Automatic judging device |
JPS56135129A (en) * | 1980-03-26 | 1981-10-22 | Kawasaki Steel Corp | Diagnostic unit for rotary machine |
-
1982
- 1982-02-01 JP JP57014522A patent/JPS58131518A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5522144A (en) * | 1978-08-04 | 1980-02-16 | Mitsubishi Electric Corp | Automatic judging device |
JPS56135129A (en) * | 1980-03-26 | 1981-10-22 | Kawasaki Steel Corp | Diagnostic unit for rotary machine |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS58131518A (ja) | 1983-08-05 |
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