JPH0246651B2 - - Google Patents
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- JPH0246651B2 JPH0246651B2 JP55115094A JP11509480A JPH0246651B2 JP H0246651 B2 JPH0246651 B2 JP H0246651B2 JP 55115094 A JP55115094 A JP 55115094A JP 11509480 A JP11509480 A JP 11509480A JP H0246651 B2 JPH0246651 B2 JP H0246651B2
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Landscapes
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Description
本発明は珪素−アルミニウム−鉄を主体とした
所謂「センダスト合金」で構成される磁性材の製
造方法に関し、特に圧粉磁心又は磁気シールド用
磁性シート等に適用して好適な磁性合金粉末の製
法に関する。 所謂センダスト合金を圧粉磁心としインダクタ
素子として装荷線輪、高周波用磁心に組み込まれ
ることは知られている。圧粉磁心は、この合金粉
末に絶縁皮膜を施し、バインダを加えてからプレ
ス成型し焼成して得られ、ヒステリシス損、渦電
流損が小さく、飽和磁束密度が大きく、温度特性
が良好である等の特徴があつた。 しかし高性能な磁気特性を持つフエライトの出
現により装荷線輪、LCフイルタ用線輪はこれに
置換えられ、また電源用チヨークコイル等には透
磁率の高いMo−Ni−Feを主成分とするモリブデ
ン−パーマロイ圧粉磁心が用いられ、現在ではセ
ンダスト合金の圧粉磁心はほとんど用いられなく
なつている。すなわちセンダスト合金による圧粉
磁心は、透磁率が85であるのに対してMoパーマ
ロイでは125であり、磁気特性が悪いためである。 また磁気シールド用磁性シートに利用する場合
にも磁性粉末が使用されるが、磁性シールド効果
を高めるために、より高い透磁率の粉末が要求さ
れる。 尤もモリブデン、ニツケルは天然埋蔵量が少な
いことに起因して原料入手が困難になつており、
それに伴ない原料コストが高く、結局製品も高く
なつてしまう欠点があつた。 本発明はかかる点に鑑み、従前に比し磁気特
性、特に透磁率を大幅に向上し、かつ多量に天然
に埋蔵する原料を主成分とすることにより低廉な
この種磁性材料の製造方法を提案することを主た
る目的とする。 本発明は、第1に、珪素4〜13重量%、アルミ
ニウム4〜13重量%、部鉄からなる合金を溶解、
鋳造し、室温まで冷却された鋳塊を粉砕して磁性
粉末を得る磁性材料の製造方法において、 該鋳塊の溶体化処理として1150〜1250℃に加熱
し、該温度より0.1〜1℃/secの冷却速度で室温
まで冷却した後、粉砕することを特徴とする磁性
材料の製造方法であり、 第2に、珪素4〜13重量%、アルミニウム4〜
13重量%、残部鉄を主成分とし、副成分としてバ
ナジウム、ニオブ、タンタル、クロム、モリブデ
ン、タングステン、銅、ゲルマニウム、チタン、
ニツケル、コバルト、マンガン、ジルコニウム、
ランタン、ルテニウムの1種類又は2種類以上を
0.01〜5重量%が含有された合金を溶解、鋳造
し、室温まで冷却された鋳塊を粉砕して磁性粉末
を得る磁性材料の製造方法において、 該鋳塊の溶体化処理として1150〜1250℃に加熱
し、該温度より0.1〜0℃/secの冷却速度で室温
まで冷却した後、粉砕することを特徴とする磁性
材料の製造方法である。尚、以下の説明では重量
%の表示を単に%と表示する。 この場合、珪素量を4〜13%、アルミニウム量
を4〜13%としたのは、この範囲外では透磁率が
著しく劣化するためである。 また、副成分として添加されるバナジウム、ニ
オブ、タンタル、クロム、モリブデン、タングス
テン、銅、ゲルマニウム、チタン、ニツケル、コ
バルト、マンガン、ジルコニウム、ランタン、ル
テニウムの各元素は、合金の電気抵抗を大きくす
る効果があるため、渦電流損失を小さくさせ、こ
のために透磁率を向上させる働きを有するもので
ある。これらの副成分は添加量とともに電気抵抗
が大きくなり、これにより透磁率も大きくなる
が、0.01%未満ではその効果が明らかではなく、
5%を超えて添加すると渦電流損失は小さくなる
が、逆にヒステリシス損失が大きくなり、結果と
して、透磁率を低下させてしまう。このため、添
加量としては0.01〜5%が好ましい。 また上記合金を溶解、鋳造し、室温まで冷却さ
れた鋳塊を溶体化処理するのは、Fe3(Si、Al)
又はFe3(Si、Al、M)(Mは上記の副成分元素)
なる異相が結晶粒内及び又は結晶粒界に析出する
事を防止するためである。すなわち加熱温度は
150℃未満では上記の異相が析出し、透磁率を低
下させる。一方1250℃を超えると、結晶粒径が大
きくなり、透磁率低下の原因となる。 このため加熱温度としては、1150℃〜1250℃が
好ましい。冷却速度を0.1〜1℃/secとしたの
は、0.℃/sec未満では上の異相が析出し透磁率
が低下してしまう。また、冷却速度が1℃/sec
よりも早くさせると、鋳塊の内部及び表面部を均
一に冷却させることができなくなり、組成的に均
一な鋳塊が得られなくなるためである。 以下本発明の各実施例について詳細に説明す
る。 実施例 1 第1表は本発明を適用するセンダスト合金No.1
について、各々異なつた溶体化処理条件とした試
料1−1〜1−10の透磁率を示したものである。 合金No.1は、Si10重量%、Al5.7重量%、残部
Feとなるように各材料を秤量し、第1図に示す
如く、(1)真空溶解→(2)溶体化処理→(3)クラツシヤ
又はスタンプミルによる粉末化→(4)、50〜250メ
ツシユによる篩分け→(5)680℃に加熱して酸化皮
膜の形成→(6)有機又は無機性絶縁物バインダの混
合→(7)32メツシユに整粒→(8)一定の水分となるよ
うに水分調整→(9)例えば18ton/cm2の圧力で外径
13.8mm内径6.6mm厚さ6mmのリング状コアに成型
→(10)630〜670℃の温度で2時間焼成する工程を経
て圧粉磁心が製造される。工程中、溶体化処理と
しては第1表、第2図に示すごとく、10種の異な
る条件で行つた。試料No.1−1〜1−5は冷却速
度を0.33℃/secに固定し、加熱温度を変化させ
るものであり、試料No.1−6は加熱温度を1250
℃、冷却速度を0.033℃/secとしたものである。
試料No.1−7〜1−10は加熱温度を1200℃に固定
し、冷却速度を変化させたものである。尚、加熱
時間は全て1.5時間と一定とした。
所謂「センダスト合金」で構成される磁性材の製
造方法に関し、特に圧粉磁心又は磁気シールド用
磁性シート等に適用して好適な磁性合金粉末の製
法に関する。 所謂センダスト合金を圧粉磁心としインダクタ
素子として装荷線輪、高周波用磁心に組み込まれ
ることは知られている。圧粉磁心は、この合金粉
末に絶縁皮膜を施し、バインダを加えてからプレ
ス成型し焼成して得られ、ヒステリシス損、渦電
流損が小さく、飽和磁束密度が大きく、温度特性
が良好である等の特徴があつた。 しかし高性能な磁気特性を持つフエライトの出
現により装荷線輪、LCフイルタ用線輪はこれに
置換えられ、また電源用チヨークコイル等には透
磁率の高いMo−Ni−Feを主成分とするモリブデ
ン−パーマロイ圧粉磁心が用いられ、現在ではセ
ンダスト合金の圧粉磁心はほとんど用いられなく
なつている。すなわちセンダスト合金による圧粉
磁心は、透磁率が85であるのに対してMoパーマ
ロイでは125であり、磁気特性が悪いためである。 また磁気シールド用磁性シートに利用する場合
にも磁性粉末が使用されるが、磁性シールド効果
を高めるために、より高い透磁率の粉末が要求さ
れる。 尤もモリブデン、ニツケルは天然埋蔵量が少な
いことに起因して原料入手が困難になつており、
それに伴ない原料コストが高く、結局製品も高く
なつてしまう欠点があつた。 本発明はかかる点に鑑み、従前に比し磁気特
性、特に透磁率を大幅に向上し、かつ多量に天然
に埋蔵する原料を主成分とすることにより低廉な
この種磁性材料の製造方法を提案することを主た
る目的とする。 本発明は、第1に、珪素4〜13重量%、アルミ
ニウム4〜13重量%、部鉄からなる合金を溶解、
鋳造し、室温まで冷却された鋳塊を粉砕して磁性
粉末を得る磁性材料の製造方法において、 該鋳塊の溶体化処理として1150〜1250℃に加熱
し、該温度より0.1〜1℃/secの冷却速度で室温
まで冷却した後、粉砕することを特徴とする磁性
材料の製造方法であり、 第2に、珪素4〜13重量%、アルミニウム4〜
13重量%、残部鉄を主成分とし、副成分としてバ
ナジウム、ニオブ、タンタル、クロム、モリブデ
ン、タングステン、銅、ゲルマニウム、チタン、
ニツケル、コバルト、マンガン、ジルコニウム、
ランタン、ルテニウムの1種類又は2種類以上を
0.01〜5重量%が含有された合金を溶解、鋳造
し、室温まで冷却された鋳塊を粉砕して磁性粉末
を得る磁性材料の製造方法において、 該鋳塊の溶体化処理として1150〜1250℃に加熱
し、該温度より0.1〜0℃/secの冷却速度で室温
まで冷却した後、粉砕することを特徴とする磁性
材料の製造方法である。尚、以下の説明では重量
%の表示を単に%と表示する。 この場合、珪素量を4〜13%、アルミニウム量
を4〜13%としたのは、この範囲外では透磁率が
著しく劣化するためである。 また、副成分として添加されるバナジウム、ニ
オブ、タンタル、クロム、モリブデン、タングス
テン、銅、ゲルマニウム、チタン、ニツケル、コ
バルト、マンガン、ジルコニウム、ランタン、ル
テニウムの各元素は、合金の電気抵抗を大きくす
る効果があるため、渦電流損失を小さくさせ、こ
のために透磁率を向上させる働きを有するもので
ある。これらの副成分は添加量とともに電気抵抗
が大きくなり、これにより透磁率も大きくなる
が、0.01%未満ではその効果が明らかではなく、
5%を超えて添加すると渦電流損失は小さくなる
が、逆にヒステリシス損失が大きくなり、結果と
して、透磁率を低下させてしまう。このため、添
加量としては0.01〜5%が好ましい。 また上記合金を溶解、鋳造し、室温まで冷却さ
れた鋳塊を溶体化処理するのは、Fe3(Si、Al)
又はFe3(Si、Al、M)(Mは上記の副成分元素)
なる異相が結晶粒内及び又は結晶粒界に析出する
事を防止するためである。すなわち加熱温度は
150℃未満では上記の異相が析出し、透磁率を低
下させる。一方1250℃を超えると、結晶粒径が大
きくなり、透磁率低下の原因となる。 このため加熱温度としては、1150℃〜1250℃が
好ましい。冷却速度を0.1〜1℃/secとしたの
は、0.℃/sec未満では上の異相が析出し透磁率
が低下してしまう。また、冷却速度が1℃/sec
よりも早くさせると、鋳塊の内部及び表面部を均
一に冷却させることができなくなり、組成的に均
一な鋳塊が得られなくなるためである。 以下本発明の各実施例について詳細に説明す
る。 実施例 1 第1表は本発明を適用するセンダスト合金No.1
について、各々異なつた溶体化処理条件とした試
料1−1〜1−10の透磁率を示したものである。 合金No.1は、Si10重量%、Al5.7重量%、残部
Feとなるように各材料を秤量し、第1図に示す
如く、(1)真空溶解→(2)溶体化処理→(3)クラツシヤ
又はスタンプミルによる粉末化→(4)、50〜250メ
ツシユによる篩分け→(5)680℃に加熱して酸化皮
膜の形成→(6)有機又は無機性絶縁物バインダの混
合→(7)32メツシユに整粒→(8)一定の水分となるよ
うに水分調整→(9)例えば18ton/cm2の圧力で外径
13.8mm内径6.6mm厚さ6mmのリング状コアに成型
→(10)630〜670℃の温度で2時間焼成する工程を経
て圧粉磁心が製造される。工程中、溶体化処理と
しては第1表、第2図に示すごとく、10種の異な
る条件で行つた。試料No.1−1〜1−5は冷却速
度を0.33℃/secに固定し、加熱温度を変化させ
るものであり、試料No.1−6は加熱温度を1250
℃、冷却速度を0.033℃/secとしたものである。
試料No.1−7〜1−10は加熱温度を1200℃に固定
し、冷却速度を変化させたものである。尚、加熱
時間は全て1.5時間と一定とした。
【表】
第3図は上述のように熱処理された試料No.1−
1及び1−6の各透磁率μと周波数との関係を示
している。尚、図中1は試料No.1−6と、2は試
料No.1−3と対応している。試料(従来例)で
は100kHzでμが78位であるが、試料(本発明)
では143となり、約1.8倍の大きさを示し、しかも
市販のMoパーマロイ(μ125)に比しても優
れていることが明らかである。 このように本発明は、1150〜1250℃で溶体化処
理し、6〜60℃/分の速度で冷却することによ
り、異相及びクラツクを発生させることなく室温
まで移行することにある。また上記冷却速度より
速ければクラツクが発生し、一方上記冷却速度よ
り遅ければFe3(Si、Al)の規則格子を結晶内及
び粒界に析出し、磁気特性が劣化する。そして粉
末化する前に合金の特性を改善しておくことによ
り、圧粉磁心としての磁気特性を改善するもので
ある。 尚、試料の保磁力Hcは1.0Oe、残留磁束密度
Br及び100mOqの磁界中の磁束密度B100は夫々
75、5250ガウスであり、試料のHcは0.5Oe、
Brは50、B100は6200ガウスであつた。但し市販
のMoパーマロイの磁心は夫々1.0Oe、150、7000
ガウスである。 実施例 2 Si9.9重量%一定とし、Al9.4〜10.4重量%、V、
Nb、Ta、Cr、Mo、Wの一種を0.01〜5重量%
添加し、残部Feとした合金を前述実施例同様に
1200℃で15時間溶体化処理し、60℃/分(=1
℃/sec)の速度で冷却し、その他は前述例と同
様とする。 第4図は本例の結果であり、10kHzのμとAl量
との関係を示している。この図によれば、Alの
量9.9〜10.0重量%のところで透磁率μは最大値
を示し、それより多くても少なくても減少する傾
向にあることがわかる。但し本例製法による透磁
率の最大値は155と極めて高く、またμが100とな
るAl量の範囲は広く分布することになり、量産
上極めて有利となる。 実施例 3 実施例2と同様の副成分が添加された各種の合
金について磁気特性を調べた。試料の製造工程は
実施例1と同様とし、溶体化処理条件は加熱温度
1200℃、加熱時間1.5時間、冷却速度0.33℃/sec
とした。 この結果は第2表に示す。これにより溶体化処
理を行うことにより、透磁率は60〜120程度に大
きくなつた。
1及び1−6の各透磁率μと周波数との関係を示
している。尚、図中1は試料No.1−6と、2は試
料No.1−3と対応している。試料(従来例)で
は100kHzでμが78位であるが、試料(本発明)
では143となり、約1.8倍の大きさを示し、しかも
市販のMoパーマロイ(μ125)に比しても優
れていることが明らかである。 このように本発明は、1150〜1250℃で溶体化処
理し、6〜60℃/分の速度で冷却することによ
り、異相及びクラツクを発生させることなく室温
まで移行することにある。また上記冷却速度より
速ければクラツクが発生し、一方上記冷却速度よ
り遅ければFe3(Si、Al)の規則格子を結晶内及
び粒界に析出し、磁気特性が劣化する。そして粉
末化する前に合金の特性を改善しておくことによ
り、圧粉磁心としての磁気特性を改善するもので
ある。 尚、試料の保磁力Hcは1.0Oe、残留磁束密度
Br及び100mOqの磁界中の磁束密度B100は夫々
75、5250ガウスであり、試料のHcは0.5Oe、
Brは50、B100は6200ガウスであつた。但し市販
のMoパーマロイの磁心は夫々1.0Oe、150、7000
ガウスである。 実施例 2 Si9.9重量%一定とし、Al9.4〜10.4重量%、V、
Nb、Ta、Cr、Mo、Wの一種を0.01〜5重量%
添加し、残部Feとした合金を前述実施例同様に
1200℃で15時間溶体化処理し、60℃/分(=1
℃/sec)の速度で冷却し、その他は前述例と同
様とする。 第4図は本例の結果であり、10kHzのμとAl量
との関係を示している。この図によれば、Alの
量9.9〜10.0重量%のところで透磁率μは最大値
を示し、それより多くても少なくても減少する傾
向にあることがわかる。但し本例製法による透磁
率の最大値は155と極めて高く、またμが100とな
るAl量の範囲は広く分布することになり、量産
上極めて有利となる。 実施例 3 実施例2と同様の副成分が添加された各種の合
金について磁気特性を調べた。試料の製造工程は
実施例1と同様とし、溶体化処理条件は加熱温度
1200℃、加熱時間1.5時間、冷却速度0.33℃/sec
とした。 この結果は第2表に示す。これにより溶体化処
理を行うことにより、透磁率は60〜120程度に大
きくなつた。
【表】
以上説明したように本発明によれば、珪素4〜
13重量%、アルミニウム4〜13重量%、部鉄から
なる合金を溶解、鋳造し、室温まで冷却された鋳
塊を粉砕して磁性粉末を得る磁性材料の製造方法
において、該鋳塊の溶体化処理として1150〜1250
℃に加熱し、該温度より0.1〜1℃/secの冷却速
度で室温まで冷却した後、粉砕するようにしたの
で、 従来の所謂センダスト合金のように透磁率が劣
悪なものと比較して基本組成を共通としながら
も、上記のように製造工程中特段の溶体化処理を
施すことにより、透磁率が飛躍的に向上するとい
う効果を達成し得る。得られた透磁率はモリブデ
ン−パーマロイ系に匹敵するものであり、希土類
金属を組成成分とすることなく、磁気特性の良好
な圧粉磁性を提供し得、しかそ天然埋蔵量が豊富
にある元素Al、Si、Feを主成分としているため、
同じ磁気特性を有するこの種圧粉磁心を極めて低
廉に提供し得る効果を有する。また従来のMoパ
ーマロイ圧粉磁心に較べても格段に有利で産業上
の寄与は大きい。 また本発明によれば、珪素4〜13重量%、アル
ミニウム4〜13重量%、残部鉄を主成分とし、副
成分としてバナジウム、ニオブ、タンタル、クロ
ム、モリブデン、タングステン、銅、ゲルマニウ
ム、チタン、ニツケル、コバルト、マンガン、ジ
ルコニウム、ランタン、ルテニウムの1種類又は
2種類以上を0.01〜5重量%が含有された合金を
溶解、鋳造し、室温まで冷却された鋳塊を粉砕し
て磁性粉末を得る磁性材料の製造方法において、
該鋳塊の溶体化処理として1150〜1250℃に加熱
し、該温度より0.1〜0℃/secの冷却速度で室温
まで冷却した後、粉砕するようにしたので、 微量金属を含有したもので第1発明と同様の効
果を有する。 従つて本発明製法によつて得られる圧粉磁心
は、高周波電源用インダクタ、LCフイルタを始
め各種のインダクタに適用して好適であり、磁性
粉末をバインダと共にシート形成した磁性膜又は
ゴム等との複合磁性体にしても良く、磁気シール
ド材又は電磁波シールド材に適用して好適である
こと勿論である。
13重量%、アルミニウム4〜13重量%、部鉄から
なる合金を溶解、鋳造し、室温まで冷却された鋳
塊を粉砕して磁性粉末を得る磁性材料の製造方法
において、該鋳塊の溶体化処理として1150〜1250
℃に加熱し、該温度より0.1〜1℃/secの冷却速
度で室温まで冷却した後、粉砕するようにしたの
で、 従来の所謂センダスト合金のように透磁率が劣
悪なものと比較して基本組成を共通としながら
も、上記のように製造工程中特段の溶体化処理を
施すことにより、透磁率が飛躍的に向上するとい
う効果を達成し得る。得られた透磁率はモリブデ
ン−パーマロイ系に匹敵するものであり、希土類
金属を組成成分とすることなく、磁気特性の良好
な圧粉磁性を提供し得、しかそ天然埋蔵量が豊富
にある元素Al、Si、Feを主成分としているため、
同じ磁気特性を有するこの種圧粉磁心を極めて低
廉に提供し得る効果を有する。また従来のMoパ
ーマロイ圧粉磁心に較べても格段に有利で産業上
の寄与は大きい。 また本発明によれば、珪素4〜13重量%、アル
ミニウム4〜13重量%、残部鉄を主成分とし、副
成分としてバナジウム、ニオブ、タンタル、クロ
ム、モリブデン、タングステン、銅、ゲルマニウ
ム、チタン、ニツケル、コバルト、マンガン、ジ
ルコニウム、ランタン、ルテニウムの1種類又は
2種類以上を0.01〜5重量%が含有された合金を
溶解、鋳造し、室温まで冷却された鋳塊を粉砕し
て磁性粉末を得る磁性材料の製造方法において、
該鋳塊の溶体化処理として1150〜1250℃に加熱
し、該温度より0.1〜0℃/secの冷却速度で室温
まで冷却した後、粉砕するようにしたので、 微量金属を含有したもので第1発明と同様の効
果を有する。 従つて本発明製法によつて得られる圧粉磁心
は、高周波電源用インダクタ、LCフイルタを始
め各種のインダクタに適用して好適であり、磁性
粉末をバインダと共にシート形成した磁性膜又は
ゴム等との複合磁性体にしても良く、磁気シール
ド材又は電磁波シールド材に適用して好適である
こと勿論である。
第1図は本発明製法の一例を示す工程図、第2
図は冷却速度の説明に供する図、第3図は透磁率
と周波数との関係を示す曲線図、第4図は透磁率
とアルミニウム含有量との関係を示す特性図であ
る。
図は冷却速度の説明に供する図、第3図は透磁率
と周波数との関係を示す曲線図、第4図は透磁率
とアルミニウム含有量との関係を示す特性図であ
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 珪素4〜13重量%、アルミニウム4〜13重量
%、部鉄からなる合金を溶解、鋳造し、室温まで
冷却された鋳塊を粉砕して磁性粉末を得る磁性材
料の製造方法において、 該鋳塊の溶体化処理として1150〜1250℃に加熱
し、該温度より0.1〜1℃/secの冷却速度で室温
まで冷却した後、粉砕することを特徴とする磁性
材料の製造方法。 2 珪素4〜13重量%、アルミニウム4〜13重量
%、残部鉄を主成分とし、副成分としてバナジウ
ム、ニオブ、タンタル、クロム、モリブデン、タ
ングステン、銅、ゲルマニウム、チタン、ニツケ
ル、コバルト、マンガン、ジルコニウム、ランタ
ン、ルテニウムの1種類又は2種類以上を0.01〜
5重量%が含有された合金を溶解、鋳造し、室温
まで冷却された鋳塊を粉砕して磁性粉末を得る磁
性材料の製造方法において、 該鋳塊の溶体化処理として1150〜1250℃に加熱
し、該温度より0.1〜1℃/secの冷却速度で室温
まで冷却した後、粉砕することを特徴とする磁性
材料の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11509480A JPS5739125A (en) | 1980-08-20 | 1980-08-20 | Preparation of magnetic material |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11509480A JPS5739125A (en) | 1980-08-20 | 1980-08-20 | Preparation of magnetic material |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5739125A JPS5739125A (en) | 1982-03-04 |
JPH0246651B2 true JPH0246651B2 (ja) | 1990-10-16 |
Family
ID=14654049
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP11509480A Granted JPS5739125A (en) | 1980-08-20 | 1980-08-20 | Preparation of magnetic material |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5739125A (ja) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4762755A (en) * | 1983-11-02 | 1988-08-09 | Hitachi, Ltd. | Ferromagnetic material and a magnetic head using the same material |
JPH0746656B2 (ja) * | 1985-10-31 | 1995-05-17 | ソニー株式会社 | 結晶質軟磁性薄膜 |
JPS63285912A (ja) * | 1987-05-18 | 1988-11-22 | Riken Corp | 軟磁性粉末 |
CA2180992C (en) * | 1995-07-18 | 1999-05-18 | Timothy M. Shafer | High current, low profile inductor and method for making same |
JP4717754B2 (ja) * | 2006-08-23 | 2011-07-06 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 電磁波吸収体用扁平粉末および電磁波吸収体 |
TWI574287B (zh) * | 2010-06-09 | 2017-03-11 | Sintokogio Ltd | Iron - based soft magnetic powder material |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5236514A (en) * | 1975-09-19 | 1977-03-19 | Hitachi Metals Ltd | Permanent magnetic alloy and its production |
-
1980
- 1980-08-20 JP JP11509480A patent/JPS5739125A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5236514A (en) * | 1975-09-19 | 1977-03-19 | Hitachi Metals Ltd | Permanent magnetic alloy and its production |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5739125A (en) | 1982-03-04 |
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