JPH0245593A - 炭化水素供給原料の変換方法 - Google Patents
炭化水素供給原料の変換方法Info
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- JPH0245593A JPH0245593A JP1149783A JP14978389A JPH0245593A JP H0245593 A JPH0245593 A JP H0245593A JP 1149783 A JP1149783 A JP 1149783A JP 14978389 A JP14978389 A JP 14978389A JP H0245593 A JPH0245593 A JP H0245593A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G25/00—Refining of hydrocarbon oils in the absence of hydrogen, with solid sorbents
-
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- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
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- C10G11/00—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G11/02—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils characterised by the catalyst used
- C10G11/04—Oxides
- C10G11/05—Crystalline alumino-silicates, e.g. molecular sieves
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は炭化水素供給原料の変換方法に関するものであ
る。
る。
米国特許筒4,390,413号公報には、炭化水素供
給原料をZSM−5含有触媒と14バ一ル未満の圧力、
260〜427℃の温度かつ0.1〜15p/ff −
hの空間速度にて固定床反応器で接触させることにより
炭化水素供給原料を品質改善する方法が記載されている
。供給原料は、窒素として計算しs ppmw未満の窒
素含有化合物を含有せねばならない。例示された供給原
料はガス油であるが、適する供給原料は82〜649℃
の沸点範囲を有する炭化水素類を包含する。生成物は、
たとえばプロペンおよびブテンのようなオレフィン系炭
化水素を包含する。このオレフィンの生成は、オレフィ
ンが貴重な製品となる傾向を有するので望ましい。公知
の方法は、供給原料を厳密に脱窒素せねばならないとい
う欠点を有する。これは、窒素含有量の多い供給原料が
触媒を急速に失活させてしまうため必要である。
給原料をZSM−5含有触媒と14バ一ル未満の圧力、
260〜427℃の温度かつ0.1〜15p/ff −
hの空間速度にて固定床反応器で接触させることにより
炭化水素供給原料を品質改善する方法が記載されている
。供給原料は、窒素として計算しs ppmw未満の窒
素含有化合物を含有せねばならない。例示された供給原
料はガス油であるが、適する供給原料は82〜649℃
の沸点範囲を有する炭化水素類を包含する。生成物は、
たとえばプロペンおよびブテンのようなオレフィン系炭
化水素を包含する。このオレフィンの生成は、オレフィ
ンが貴重な製品となる傾向を有するので望ましい。公知
の方法は、供給原料を厳密に脱窒素せねばならないとい
う欠点を有する。これは、窒素含有量の多い供給原料が
触媒を急速に失活させてしまうため必要である。
驚くことに、窒素含有量に関し大して厳密な条件でな(
、成る種のゼオライト触媒を用いて供給原料と触媒との
短い接触時間により高温度で比較的高収率にてオレフィ
ンが得られることを突き止めた。
、成る種のゼオライト触媒を用いて供給原料と触媒との
短い接触時間により高温度で比較的高収率にてオレフィ
ンが得られることを突き止めた。
したがって本発明は、高くとも330℃の最終沸点を有
する炭化水素供給原料の変換方法において、前記供給原
料を0.3〜0.7nm、好ましくは0.5〜0.7n
mの孔径を有するゼオライトからなるゼオライト触媒と
、500℃より高い温度にて10秒間以内で接触させる
ことを特徴とする炭化水素供給原料の変換方法を提供す
る。
する炭化水素供給原料の変換方法において、前記供給原
料を0.3〜0.7nm、好ましくは0.5〜0.7n
mの孔径を有するゼオライトからなるゼオライト触媒と
、500℃より高い温度にて10秒間以内で接触させる
ことを特徴とする炭化水素供給原料の変換方法を提供す
る。
供給原料は、ゼオライト触媒と10秒間以内で接触させ
る。好適には、最小接触時間は0.1秒である。供給原
料をゼオライト触媒と0.2〜6秒間接触させる方法に
より、極めて良好な結果が得られる。
る。好適には、最小接触時間は0.1秒である。供給原
料をゼオライト触媒と0.2〜6秒間接触させる方法に
より、極めて良好な結果が得られる。
本発明の驚異的特徴は、LPG (飽和C3−4炭化水
素ンおよびガソリンをオレフィン流から出発しかつ0.
7 nm未満の孔径を有する触媒を用いて製造する方法
を記載した米国特許筒4,100,218号により示さ
れる。この種のゼオライト触媒はオレフィンから飽和芳
香族炭化水素への変換を触媒する活性を有することが知
られているので、本発明の方法によりオレフィンが生成
されかつ飽和度の比較的低い気体炭化水素生成物が得ら
れることは驚異的である。
素ンおよびガソリンをオレフィン流から出発しかつ0.
7 nm未満の孔径を有する触媒を用いて製造する方法
を記載した米国特許筒4,100,218号により示さ
れる。この種のゼオライト触媒はオレフィンから飽和芳
香族炭化水素への変換を触媒する活性を有することが知
られているので、本発明の方法によりオレフィンが生成
されかつ飽和度の比較的低い気体炭化水素生成物が得ら
れることは驚異的である。
反応の際の温度は500℃、好ましくは900℃までで
ある。この温度は、好ましくは550〜800℃の範囲
である。
ある。この温度は、好ましくは550〜800℃の範囲
である。
ゼオライト触媒は0.3〜0.7nmの孔径を有する1
種もしくはそれ以上のゼオライトで構成することができ
る。好適には、触媒は結合剤として作用する耐火性酸化
物をさらに含む。適する耐火性酸化物はアルミナ、シリ
カ、シリカ−アルミナ、マグネシア、チタニア、ジルコ
ニアおよびその7昆合物を包含する。アルミナが特に好
適である。耐火性酸化物とゼオライトとの重量比は好適
には10:90〜90:lO1好ましくは50:50〜
85:15の範囲である。好ましくは、ゼオライト触媒
は、ゼオライトとして実質的に0.3〜0.7nmの孔
径を有するゼオライトのみで構成される。
種もしくはそれ以上のゼオライトで構成することができ
る。好適には、触媒は結合剤として作用する耐火性酸化
物をさらに含む。適する耐火性酸化物はアルミナ、シリ
カ、シリカ−アルミナ、マグネシア、チタニア、ジルコ
ニアおよびその7昆合物を包含する。アルミナが特に好
適である。耐火性酸化物とゼオライトとの重量比は好適
には10:90〜90:lO1好ましくは50:50〜
85:15の範囲である。好ましくは、ゼオライト触媒
は、ゼオライトとして実質的に0.3〜0.7nmの孔
径を有するゼオライトのみで構成される。
本発明の例は、0.5〜0.7 nmの孔径を有するゼ
オライトからなるゼオライト触媒を500 ”Cより高
(750℃に到る範囲の温度で使用する。
オライトからなるゼオライト触媒を500 ”Cより高
(750℃に到る範囲の温度で使用する。
本明細書においてゼオライトという用語は、結晶アルミ
ニウムシリケートのみで構成されると考えてはならない
。この用語は、結晶シリカ(シリカライト)、シリコア
ルミノホスフェート(SAPO)、クロモシリケート、
ガリウムシリケート、鉄シリケート、アルミニウムボス
フェート(ALPO)、チタニウムアルミノシリケート
(TASO)、ボロンシリケート、チタニウムアルミノ
ホスフエート(TAPO)および鉄アルミノシリケート
をも包含する。本発明の方法に使用することができかつ
0.3〜0.7nmの孔径を有するゼオライトの例は米
国特許筒4,440,871号公報に記載された5AP
O−4および5APO−11;米国特許筒4,310,
440号公報に記載されたALPO−11;米国特許筒
4,500,651号公報に記載されたTAPO−11
;ヨーロッパ特許第229,295号公報に記載された
TASO−45、たとえば米国特許筒4254.297
号公報に記載されたボロンシリケート;アルミニウムシ
リケート、たとえばエリオナイト、フェリエライト;θ
およびZSM−型ゼオライド、たとえばZSM−5、Z
SM−11、ZSM−12、ZSM−35、ZSM−2
3およびZSM−38を包含する。好ましくは、ゼオラ
イトはZSM−5構造を有する結晶金属シリケート、フ
ェリエライト、エリオナイトおよびその混合物よりなる
群から選択される。ZSM−5構造を有する結晶金属シ
リケートの適する例は、たとえば英国特許筒2,110
.559号公報Gこ記載されたようなアルミニウム、ガ
リウム、鉄、スカンジウム、ロジウムおよび/またはク
ロミウムシリケートである。
ニウムシリケートのみで構成されると考えてはならない
。この用語は、結晶シリカ(シリカライト)、シリコア
ルミノホスフェート(SAPO)、クロモシリケート、
ガリウムシリケート、鉄シリケート、アルミニウムボス
フェート(ALPO)、チタニウムアルミノシリケート
(TASO)、ボロンシリケート、チタニウムアルミノ
ホスフエート(TAPO)および鉄アルミノシリケート
をも包含する。本発明の方法に使用することができかつ
0.3〜0.7nmの孔径を有するゼオライトの例は米
国特許筒4,440,871号公報に記載された5AP
O−4および5APO−11;米国特許筒4,310,
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TASO−45、たとえば米国特許筒4254.297
号公報に記載されたボロンシリケート;アルミニウムシ
リケート、たとえばエリオナイト、フェリエライト;θ
およびZSM−型ゼオライド、たとえばZSM−5、Z
SM−11、ZSM−12、ZSM−35、ZSM−2
3およびZSM−38を包含する。好ましくは、ゼオラ
イトはZSM−5構造を有する結晶金属シリケート、フ
ェリエライト、エリオナイトおよびその混合物よりなる
群から選択される。ZSM−5構造を有する結晶金属シ
リケートの適する例は、たとえば英国特許筒2,110
.559号公報Gこ記載されたようなアルミニウム、ガ
リウム、鉄、スカンジウム、ロジウムおよび/またはク
ロミウムシリケートである。
ゼオライトを製造した後、一般に所定量のアルカリ金属
酸化物を既に製造されたゼオライト中に存在させる。好
ましくは、所定量のアルカリ金属を、たとえばイオン交
換に続き必要に応じ焼成する当業界で知られた方法によ
り除去して、ゼオライトをその水素型で得る。好ましく
は、本発明の方法に使用するゼオライトは実質的にその
水素型である。
酸化物を既に製造されたゼオライト中に存在させる。好
ましくは、所定量のアルカリ金属を、たとえばイオン交
換に続き必要に応じ焼成する当業界で知られた方法によ
り除去して、ゼオライトをその水素型で得る。好ましく
は、本発明の方法に使用するゼオライトは実質的にその
水素型である。
本発明の方法における圧力は広範囲で変化することがで
きる。しかしながら、圧力は主たる温度にて供給原料が
実質的にその気相で存在し、或いは触媒と接触させるこ
とにより気相にするような圧力であることが好ましい。
きる。しかしながら、圧力は主たる温度にて供給原料が
実質的にその気相で存在し、或いは触媒と接触させるこ
とにより気相にするような圧力であることが好ましい。
かくして、短い接触時間を実現するのが一層容易となる
。したがって、圧力は好ましくは比較的低い。これは、
高価なコンプレッサおよび高圧容器などの装置が必要で
ないため有利である。適する圧力範囲は1〜10バール
である。大気圧以下の圧力も可能であるが好適でない。
。したがって、圧力は好ましくは比較的低い。これは、
高価なコンプレッサおよび高圧容器などの装置が必要で
ないため有利である。適する圧力範囲は1〜10バール
である。大気圧以下の圧力も可能であるが好適でない。
大気圧で操作するのが経済上有利である。たとえば水蒸
気および/または窒素のような他の気体物質を変換の際
に存在させることもできる。
気および/または窒素のような他の気体物質を変換の際
に存在させることもできる。
本発明の方法は好ましくは移動床で行なわれる。
触媒の床は上方向または下方向に移動することができる
。床か上方向に移動する場合、流動型接触熱分解法と若
干類似した方法が得られる。
。床か上方向に移動する場合、流動型接触熱分解法と若
干類似した方法が得られる。
この工程に際し若干のコークスが触媒上に形成される。
したがって、触媒を再生するのが有利である。好ましく
は、触媒を供給原料と接触した後にたとえば空気のよう
な酸化ガスでの処理することにより、触媒を再生する。
は、触媒を供給原料と接触した後にたとえば空気のよう
な酸化ガスでの処理することにより、触媒を再生する。
流動型接触熱分解法で行なわれる再生と同様な連続再生
が特に好適である。
が特に好適である。
コークス形成が多過ぎる割合で生じなければ、反応帯域
における触媒粒子の滞留時間が反応帯域における供給原
料の滞留時間よりも長くなるような方法を設定すること
ができる。勿論、供給原料と触媒との間の接触時間は1
0秒以内とすべきである。一般に、接触時間は供給原料
の滞留時間に相当する。好適には、触媒の滞留時間は供
給原料の滞留時間の1〜20倍である。
における触媒粒子の滞留時間が反応帯域における供給原
料の滞留時間よりも長くなるような方法を設定すること
ができる。勿論、供給原料と触媒との間の接触時間は1
0秒以内とすべきである。一般に、接触時間は供給原料
の滞留時間に相当する。好適には、触媒の滞留時間は供
給原料の滞留時間の1〜20倍である。
触媒/供給原料の重量比は臨界的でないが、供給原料1
kg当り1〜150 kgもしくはそれ以上の触媒の
範囲で重量比を変化させるのが好適である。
kg当り1〜150 kgもしくはそれ以上の触媒の
範囲で重量比を変化させるのが好適である。
好ましくは、触媒/供給原料の重量比は20〜120:
1である。
1である。
本発明の方法で変換させるべき供給原料は、最高330
℃の最終沸点を有する炭化水素類を含む。
℃の最終沸点を有する炭化水素類を含む。
この特徴により、たとえばナフサおよびケロシンのよう
な比較的軽質の石油フラクションが含まれる。好ましく
は、供給原料は一45℃の初期沸点を有する。適する供
給原料はC3−4炭化水素(たとえばLPG)、ナフサ
、ガソリンフラクション、ケロシンフラクションおよび
その混合物を包含する。
な比較的軽質の石油フラクションが含まれる。好ましく
は、供給原料は一45℃の初期沸点を有する。適する供
給原料はC3−4炭化水素(たとえばLPG)、ナフサ
、ガソリンフラクション、ケロシンフラクションおよび
その混合物を包含する。
米国特許筒4,390,413号による方法と比較した
本発明の利点の1つは、比較的高い窒素含有量を有する
供給原料を触媒活性に対し殆んど作用なしに使用しうる
という事実にある。適する供給原料は、窒素として計算
し25ppmwより多い窒素含有量を有することができ
る。供給原料は、窒素として計算し100〜1000p
pmw程度の窒素含有量をも有することもできる。
本発明の利点の1つは、比較的高い窒素含有量を有する
供給原料を触媒活性に対し殆んど作用なしに使用しうる
という事実にある。適する供給原料は、窒素として計算
し25ppmwより多い窒素含有量を有することができ
る。供給原料は、窒素として計算し100〜1000p
pmw程度の窒素含有量をも有することもできる。
以下、本発明を実施例によりさらに説明する。
害享拠土
一連の実験において、次の成分分布を有するC5−1炭
化水素用合物を供給原料として使用することにより、変
換法を行なった。
化水素用合物を供給原料として使用することにより、変
換法を行なった。
イソペンタン 25.7重量%
n−ペンタン 26.3重量%
イソヘキサン 0.3重量%
n−へキサン 23.4重世%
イソへブタン 0.8重量%
n−へブタン 23.5重量%
最高沸点を有する化合物の沸点は98.5℃であること
が観察される。
が観察される。
下降流反応器でこれら実験を行ない、供給原料と74μ
mの平均粒子寸法を有する触媒粒子との並流を下方向に
通過させた。用いた触媒はアルミナマトリックスにおけ
る水素型としてのZSM−5で構成した(ZSM−5/
アルミナの重量比はI:3とした)。実験は全て大気圧
で行なった。
mの平均粒子寸法を有する触媒粒子との並流を下方向に
通過させた。用いた触媒はアルミナマトリックスにおけ
る水素型としてのZSM−5で構成した(ZSM−5/
アルミナの重量比はI:3とした)。実験は全て大気圧
で行なった。
他の工程条件および実験結果を下記第1表に示す。
表中、記号「=」はオレフィン系不飽和を示し、かつ「
C3+」はノルマルまたはイソ−パラフィン系でない5
個もしくはそれ以上の炭素原子を有する炭化水素生成物
を示す。
C3+」はノルマルまたはイソ−パラフィン系でない5
個もしくはそれ以上の炭素原子を有する炭化水素生成物
を示す。
第
実験 魚
温 度、℃
接触時間、S
生成物、重量%
I
−C5
n−C6
i −C。
−C6
−C7
−C7
C5”
触媒上のコークス
不飽和
C2”/ Cz
C:l”/C3
C4“/ C4
表
2.0
0.0
0.0
0.2
】、9
2.3
26.3
25.8
0.4
20.6
0.8
20.0
0.9
0.8
2.0
0.1
0.2
2.4
7.0
4.6
24.9
23.9
0.3
18.1
0.5
16.3
0.8
0.9
2.0
0.1
0.3
3.3
10.6
7.0
24.5
22.7
0.3
14.7
0.5
12.9
1.1
2.0
2.0
0.2
1.2
7.5
14.1
7.8
22.7
22.1
0.2
12.3
0.3
7.2
1.4
3.0
1.7 1.8 1.9 1.70.8
1.1 1.0 1.50.5 1.3
1.1 1.9上記の結果から明らかなように、特に
500 ”Cより高い温度にてn−パラフィンが優先的
に熱分解しかつ著量のオレフィンからなる生成物が得ら
れる。500℃以上にて、C3およびc4オレフィン/
パラフィンの比が著しく増大しかつ低級オレフィンへの
全体的な変換が増大することも判る。
1.1 1.0 1.50.5 1.3
1.1 1.9上記の結果から明らかなように、特に
500 ”Cより高い温度にてn−パラフィンが優先的
に熱分解しかつ著量のオレフィンからなる生成物が得ら
れる。500℃以上にて、C3およびc4オレフィン/
パラフィンの比が著しく増大しかつ低級オレフィンへの
全体的な変換が増大することも判る。
得られる液体生成物は出発混合物よりも高いイソ/ノル
マル−パラフィン比を有し、さらにオクタン価およびし
たがってガソリンとしての液体生成物の品質が向上した
。
マル−パラフィン比を有し、さらにオクタン価およびし
たがってガソリンとしての液体生成物の品質が向上した
。
実施例2
次の成分分布(供給物に対する重量%として)を有する
C5−10炭化水素混合物を供給原料として用いる−こ
とによりさらに変換法を行なった:パラフィン
55.9 ナフテン 32.9 芳香族物質 11.3 IBP 50 ℃ FBP 199 ℃ 50% 119 ℃ 実験は、実施例Iに記載した反応器と触媒とを用いて大
気圧で行なった。他の工程条件および実験結果を下記第
2表に示す。
C5−10炭化水素混合物を供給原料として用いる−こ
とによりさらに変換法を行なった:パラフィン
55.9 ナフテン 32.9 芳香族物質 11.3 IBP 50 ℃ FBP 199 ℃ 50% 119 ℃ 実験は、実施例Iに記載した反応器と触媒とを用いて大
気圧で行なった。他の工程条件および実験結果を下記第
2表に示す。
表中、記号「−」はオレフィン系不飽和を示す。
第 2 表
主としてオレフィン系Cz−4住成物の高収率が得られ
ることに注目される。
ることに注目される。
工程条件:
反応器温度、℃
触媒/油の比、g/g
接触時間
生成物、供給物に対する重量%
C5
Ca+
Cs 221℃
221−370℃
コークス
1.9
1.4
1.7
7.4
4.0
16.5
2.3
8.0
50.5
0.8
7.0
Claims (14)
- (1)高くとも330℃の最終沸点を有する炭化水素供
給原料の変換方法において、前記供給原料を0.3〜0
.7nmの孔径を有するゼオライトからなるゼオライト
触媒と、500℃より高い温度にて10秒間以内で接触
させることを特徴とする炭化水素供給原料の変換方法。 - (2)供給原料をゼオライト触媒と0.2〜6秒間接触
させる請求項1記載の方法。 - (3)温度が500〜900℃である請求項1または2
記載の方法。 - (4)温度が550〜800℃である請求項3記載の方
法。 - (5)ゼオライト触媒が、ゼオライトとして実質的に0
.3〜0.7nmの孔径を有するゼオライトのみからな
る請求項1〜4のいずれか一項に記載の方法。 - (6)ゼオライトが0.5〜0.7nmの孔径を有し、
かつ温度が750℃までである請求項1〜5のいずれか
一項に記載の方法。 - (7)ゼオライトがZSM−5構造を有する結晶金属シ
リケート、フェリエライト、エリオナイトおよびその混
合物よりなる群から選択される請求項1〜6のいずれか
一項に記載の方法。 - (8)ゼオライトが実質的にその水素型である請求項1
〜7のいずれか一項に記載の方法。 - (9)圧力が1〜10バールである請求項1〜8のいず
れか一項に記載の方法。 - (10)触媒/供給原料の重量比が1〜150:1、好
ましくは20〜120:1である請求項1〜9のいずれ
か一項に記載の方法。 - (11)触媒の移動床で行なう請求項1〜10のいずれ
か一項に記載の方法。 - (12)供給原料が少なくとも−45℃の初期沸点を有
する請求項1〜11のいずれか一項に記載の方法。 - (13)供給原料がC_3_−_4炭化水素、ナフサ、
ガソリン、ケロシンまたはその混合物からなる請求項1
2記載の方法。 - (14)実施例を参照して実質的に明細書中に記載した
請求項1記載の方法。
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GB8814293.0 | 1988-06-16 | ||
GB898904409A GB8904409D0 (en) | 1989-02-27 | 1989-02-27 | Process for the conversion of a hydrocarbonaceous feedstock |
GB8904409.3 | 1989-02-27 |
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Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0245593A true JPH0245593A (ja) | 1990-02-15 |
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GB8904408D0 (en) * | 1989-02-27 | 1989-04-12 | Shell Int Research | Process for the conversion of a hydrocarbonaceous feedstock |
GB8908081D0 (en) * | 1989-04-11 | 1989-05-24 | Shell Int Research | Process for the conversion of a hydrocarbonaceous feedstock |
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US4969987A (en) * | 1989-11-29 | 1990-11-13 | Mobil Oil Corporation | Integrated process for production of gasoline and ether |
US5100533A (en) * | 1989-11-29 | 1992-03-31 | Mobil Oil Corporation | Process for production of iso-olefin and ether |
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US6069287A (en) * | 1998-05-05 | 2000-05-30 | Exxon Research And Engineering Co. | Process for selectively producing light olefins in a fluid catalytic cracking process |
US6339180B1 (en) | 1998-05-05 | 2002-01-15 | Exxonmobil Chemical Patents, Inc. | Process for producing polypropylene from C3 olefins selectively produced in a fluid catalytic cracking process |
US6602403B1 (en) | 1998-05-05 | 2003-08-05 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for selectively producing high octane naphtha |
US6313366B1 (en) | 1998-05-05 | 2001-11-06 | Exxonmobile Chemical Patents, Inc. | Process for selectively producing C3 olefins in a fluid catalytic cracking process |
US6118035A (en) * | 1998-05-05 | 2000-09-12 | Exxon Research And Engineering Co. | Process for selectively producing light olefins in a fluid catalytic cracking process from a naphtha/steam feed |
US6803494B1 (en) | 1998-05-05 | 2004-10-12 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for selectively producing propylene in a fluid catalytic cracking process |
US6093867A (en) * | 1998-05-05 | 2000-07-25 | Exxon Research And Engineering Company | Process for selectively producing C3 olefins in a fluid catalytic cracking process |
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US6388152B1 (en) | 1998-05-05 | 2002-05-14 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for producing polypropylene from C3 olefins selectively produced in a fluid catalytic cracking process |
US6106697A (en) | 1998-05-05 | 2000-08-22 | Exxon Research And Engineering Company | Two stage fluid catalytic cracking process for selectively producing b. C.su2 to C4 olefins |
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US6222087B1 (en) | 1999-07-12 | 2001-04-24 | Mobil Oil Corporation | Catalytic production of light olefins rich in propylene |
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US3856659A (en) * | 1972-12-19 | 1974-12-24 | Mobil Oil Corp | Multiple reactor fcc system relying upon a dual cracking catalyst composition |
US3886060A (en) * | 1973-04-30 | 1975-05-27 | Mobil Oil Corp | Method for catalytic cracking of residual oils |
US4218344A (en) * | 1975-12-19 | 1980-08-19 | Standard Oil Company (Indiana) | Catalytic cracking with reduced emission of noxious gases |
US4100218A (en) * | 1977-05-31 | 1978-07-11 | Mobil Oil Corporation | Ethane conversion process |
US4390413A (en) * | 1979-12-26 | 1983-06-28 | Chevron Research Company | Hydrocarbon upgrading process |
US4310440A (en) * | 1980-07-07 | 1982-01-12 | Union Carbide Corporation | Crystalline metallophosphate compositions |
GB8814292D0 (en) * | 1988-06-16 | 1988-07-20 | Shell Int Research | Process for conversion of hydrocarbonaceous feedstock |
-
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- 1989-06-14 BR BR898902859A patent/BR8902859A/pt not_active IP Right Cessation
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