JPH024183A - ヒートポンプ装置 - Google Patents
ヒートポンプ装置Info
- Publication number
- JPH024183A JPH024183A JP24137188A JP24137188A JPH024183A JP H024183 A JPH024183 A JP H024183A JP 24137188 A JP24137188 A JP 24137188A JP 24137188 A JP24137188 A JP 24137188A JP H024183 A JPH024183 A JP H024183A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure
- heat exchanger
- refrigerant
- heat
- pressure reducing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims abstract description 94
- 238000010257 thawing Methods 0.000 claims abstract description 63
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 56
- 238000005338 heat storage Methods 0.000 claims description 52
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 35
- 239000011232 storage material Substances 0.000 claims description 10
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 claims description 5
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 3
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 3
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 abstract 1
- 238000009738 saturating Methods 0.000 abstract 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 17
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 13
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 12
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 2
- 101000701902 Homo sapiens Serpin B4 Proteins 0.000 description 1
- 102100030326 Serpin B4 Human genes 0.000 description 1
- 235000015076 Shorea robusta Nutrition 0.000 description 1
- 244000166071 Shorea robusta Species 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
この発明は、冷媒サイクルに蓄熱槽を設けたヒートポン
プ装置の改良に関するものである。
プ装置の改良に関するものである。
第11図、第12図は例えば、特開昭62−17555
9号公報に示されている蓄熱槽を利用したヒートポンプ
装置の冷媒回路構成図である。第11図、第12図にお
いて、1は圧縮機、2は暖房連転時に凝縮器となる室内
熱交換器、3および3 a 1jfil張弁または毛細
管のような第1および第2の減圧装置、4は暖房連転時
に蒸発器となる室外熱交換器、5は蓄熱槽6に相変化温
度が0〜30℃の間にある蓄熱材7とともに内蔵された
蓄熱用熱交換器、8〜11は第1〜第4の開閉弁、12
は第1の冷媒回路、13は第2の冷媒回路、14は除霜
用冷媒回路である。そして、圧縮機1と室内熱交換器2
と第1の減圧装置3と室外熱交換器4とが環状に接続さ
れて冷凍サイクルが構成されている。この冷凍サイクル
は、暖房連転時における室内熱交換器2の出口側と室外
熱交換器4の出口側との間に、第1の開閉弁8.蓄熱用
熱交換器5.第1の減圧装置3および室内熱交換器4を
この順に接続した第1の冷媒回路12と、第2の開閉弁
9および第2の減圧装置3aをこの順に接続した第2の
冷媒回路13とが並列に接続されている。また、第1.
第2の冷媒回路12.13が室外熱交換#4の出口側で
合流した部分が第3の開閉弁10を介して圧縮機1の吸
入側に接続され、さらに第1の開閉弁8と蓄熱用熱交y
1.85の間が第4の開閉弁11を介して圧縮機1の吸
入側に接続される除霜用冷媒回路14が具備されている
。 次に、とのヒートポンプ装置の冷媒回路の動作について
説明する。 まず、第11図に示す暖房連転時は、第1.第3の開閉
弁8,10が開き、第2.第4の開閉弁9.11が閉じ
る。そして、冷媒は第11図に実線矢印で示すように流
れ、圧縮機1から出た高温高圧の冷媒ガスが凝縮器とな
る室内熱交換器2に、”送られ、ここで暖房のため放熱
し、凝W1液化する。 暖房効果を発揮し室内熱交換器2を出た40℃前後の冷
媒液は、第1の冷媒回路12を通り第1の開閉弁8から
蓄熱槽6内の蓄熱用熱交換器5に送られ、蓄熱槽6内に
充填されている相変化温度が0〜30℃の間にある蓄熱
材7を加熱しこれに蓄熱する。蓄熱用熱交換N5を出た
冷媒液は、第1の減圧装置3を通って減圧され、低温、
低圧となった後、蒸発器となる室外熱交換器4に送られ
て蒸発する。蒸発した冷媒ガスは第3の開閉弁10を通
って圧縮機1に戻るサイクルを繰り返す。この運転にお
いて、外気温が低(冷媒の蒸発温度が0℃以下になる場
合には、室外熱交換器4の伝熱面に霜が付着し、暖房能
力の低下をきたす。このため霜を取り除く除霜運転が必
要になり、この運転が次に行われる。 除霜運転時は、第1.第3の開閉弁8,1oが閉じ、第
2.第4の開閉弁9,11が開き、冷媒は第12図に実
線矢印で示すように流れ、圧縮機1から出た高温、高圧
の冷媒ガスが室内熱交換器2に送られ、ここで放熱して
暖房が行われる。しかし、冷媒ガスは、その暖房効果を
すべて発揮せず、一部に冷媒ガスを残した気液混合状態
で、第2の冷媒回路13を通り、第2の開閉弁9がら第
2の減圧装置3aに送られる。ここで、ガス、液2相の
冷媒ガスは中間圧力まで減圧され、例えば凝m温度が1
0℃〜20℃程度の状態になって室外熱交換器4に送ら
れ、ここで放熱することで全体が凝縮して冷媒液となる
。この放熱によって室外熱交換器4に付着していた霜が
融かされ除霜が行われる。室外熱交換器′4を出た冷媒
液は第1の冷媒回路12の第1の減圧装置3を通り、低
温。 低圧となって蓄熱槽6内の蓄熱用熱交換器5に送られる
。ここで冷媒液は蓄熱材7から吸熱し蒸発して冷媒ガス
となり、除霜用冷媒回路14を通り第4の開閉弁11を
経て圧縮機1に戻り、除霜が完了するまで続けられる。 除霜完了時には、第1〜第4の開閉弁8〜11が上記暖
房運転状態に戻り、暖房運転が再開される。
9号公報に示されている蓄熱槽を利用したヒートポンプ
装置の冷媒回路構成図である。第11図、第12図にお
いて、1は圧縮機、2は暖房連転時に凝縮器となる室内
熱交換器、3および3 a 1jfil張弁または毛細
管のような第1および第2の減圧装置、4は暖房連転時
に蒸発器となる室外熱交換器、5は蓄熱槽6に相変化温
度が0〜30℃の間にある蓄熱材7とともに内蔵された
蓄熱用熱交換器、8〜11は第1〜第4の開閉弁、12
は第1の冷媒回路、13は第2の冷媒回路、14は除霜
用冷媒回路である。そして、圧縮機1と室内熱交換器2
と第1の減圧装置3と室外熱交換器4とが環状に接続さ
れて冷凍サイクルが構成されている。この冷凍サイクル
は、暖房連転時における室内熱交換器2の出口側と室外
熱交換器4の出口側との間に、第1の開閉弁8.蓄熱用
熱交換器5.第1の減圧装置3および室内熱交換器4を
この順に接続した第1の冷媒回路12と、第2の開閉弁
9および第2の減圧装置3aをこの順に接続した第2の
冷媒回路13とが並列に接続されている。また、第1.
第2の冷媒回路12.13が室外熱交換#4の出口側で
合流した部分が第3の開閉弁10を介して圧縮機1の吸
入側に接続され、さらに第1の開閉弁8と蓄熱用熱交y
1.85の間が第4の開閉弁11を介して圧縮機1の吸
入側に接続される除霜用冷媒回路14が具備されている
。 次に、とのヒートポンプ装置の冷媒回路の動作について
説明する。 まず、第11図に示す暖房連転時は、第1.第3の開閉
弁8,10が開き、第2.第4の開閉弁9.11が閉じ
る。そして、冷媒は第11図に実線矢印で示すように流
れ、圧縮機1から出た高温高圧の冷媒ガスが凝縮器とな
る室内熱交換器2に、”送られ、ここで暖房のため放熱
し、凝W1液化する。 暖房効果を発揮し室内熱交換器2を出た40℃前後の冷
媒液は、第1の冷媒回路12を通り第1の開閉弁8から
蓄熱槽6内の蓄熱用熱交換器5に送られ、蓄熱槽6内に
充填されている相変化温度が0〜30℃の間にある蓄熱
材7を加熱しこれに蓄熱する。蓄熱用熱交換N5を出た
冷媒液は、第1の減圧装置3を通って減圧され、低温、
低圧となった後、蒸発器となる室外熱交換器4に送られ
て蒸発する。蒸発した冷媒ガスは第3の開閉弁10を通
って圧縮機1に戻るサイクルを繰り返す。この運転にお
いて、外気温が低(冷媒の蒸発温度が0℃以下になる場
合には、室外熱交換器4の伝熱面に霜が付着し、暖房能
力の低下をきたす。このため霜を取り除く除霜運転が必
要になり、この運転が次に行われる。 除霜運転時は、第1.第3の開閉弁8,1oが閉じ、第
2.第4の開閉弁9,11が開き、冷媒は第12図に実
線矢印で示すように流れ、圧縮機1から出た高温、高圧
の冷媒ガスが室内熱交換器2に送られ、ここで放熱して
暖房が行われる。しかし、冷媒ガスは、その暖房効果を
すべて発揮せず、一部に冷媒ガスを残した気液混合状態
で、第2の冷媒回路13を通り、第2の開閉弁9がら第
2の減圧装置3aに送られる。ここで、ガス、液2相の
冷媒ガスは中間圧力まで減圧され、例えば凝m温度が1
0℃〜20℃程度の状態になって室外熱交換器4に送ら
れ、ここで放熱することで全体が凝縮して冷媒液となる
。この放熱によって室外熱交換器4に付着していた霜が
融かされ除霜が行われる。室外熱交換器′4を出た冷媒
液は第1の冷媒回路12の第1の減圧装置3を通り、低
温。 低圧となって蓄熱槽6内の蓄熱用熱交換器5に送られる
。ここで冷媒液は蓄熱材7から吸熱し蒸発して冷媒ガス
となり、除霜用冷媒回路14を通り第4の開閉弁11を
経て圧縮機1に戻り、除霜が完了するまで続けられる。 除霜完了時には、第1〜第4の開閉弁8〜11が上記暖
房運転状態に戻り、暖房運転が再開される。
【発明が解決しようとする課題]
上記のような従来のヒートポンプ装置で暖房連転時に、
圧縮機、凝縮器となる室内熱交換器、蓄熱材とともに蓄
熱槽に内蔵された蓄熱用熱交換器、第1の減圧装置およ
び蒸発器となる室外熱交換器を環状に接続し、この順に
冷媒を循環させて上記蓄熱槽に蓄熱させ、除霜運転時に
は、圧縮機、室内熱交換器、第2の減圧装置、室外熱交
換器、第1の減圧装置および蓄熱用熱交換器を環状に接
続し、この順に冷媒を循環させて蓄熱槽に蓄熱された熱
を冷媒の蒸発熱源として用いており、実際の除霜運転が
非定常運転であるため、冷媒の制御がむすかしく、室外
熱交換器に温度の高い冷媒が多く流れて放熱ロスが増大
し、暖房能力が確保できなかったり、また室外熱交換器
に温度の低い冷媒が少なく流れて、除霜時間が長くなり
効率を落としたりするという問題点があった。また、暖
房連転時に室内熱交換器を出た冷媒は室外熱交換器を経
てすべて蓄熱用熱交換器に入り、ここで蓄熱材と熱交換
して蓄熱するため、除霜運転から暖房運転に切り換えた
時には蓄熱槽の蓄熱材が除霜運転時に吸熱され固化して
低温になっていることにより、室内熱交換器を出た冷媒
は蓄熱槽に内蔵された熱交換器で熱を奪われ高圧が低下
し、蓄熱が完了するまで高圧が上昇せず、この間は暖房
能力の低下を招いているという問題点があった。 この発明は、上記のような問題点を解決するためになさ
れたもので、効率のよい除霜、暖房運転における蓄熱時
の暖房能力の低下を防ぐことができるヒートポンプ装置
を得ることを目的としている。 【課題を解決するための手段】 この発明は、上記のような冷凍サイクルを有するヒート
ポンプ装置において、圧縮機の吸入冷媒ノスーハーヒー
1− 全検出するスーパーと−1−検IJ(部と、この
スーパーヒート検出部の検出値に応じて第1の減圧装置
の絞り量を変える減圧量制御部とを備えたものである。
圧縮機、凝縮器となる室内熱交換器、蓄熱材とともに蓄
熱槽に内蔵された蓄熱用熱交換器、第1の減圧装置およ
び蒸発器となる室外熱交換器を環状に接続し、この順に
冷媒を循環させて上記蓄熱槽に蓄熱させ、除霜運転時に
は、圧縮機、室内熱交換器、第2の減圧装置、室外熱交
換器、第1の減圧装置および蓄熱用熱交換器を環状に接
続し、この順に冷媒を循環させて蓄熱槽に蓄熱された熱
を冷媒の蒸発熱源として用いており、実際の除霜運転が
非定常運転であるため、冷媒の制御がむすかしく、室外
熱交換器に温度の高い冷媒が多く流れて放熱ロスが増大
し、暖房能力が確保できなかったり、また室外熱交換器
に温度の低い冷媒が少なく流れて、除霜時間が長くなり
効率を落としたりするという問題点があった。また、暖
房連転時に室内熱交換器を出た冷媒は室外熱交換器を経
てすべて蓄熱用熱交換器に入り、ここで蓄熱材と熱交換
して蓄熱するため、除霜運転から暖房運転に切り換えた
時には蓄熱槽の蓄熱材が除霜運転時に吸熱され固化して
低温になっていることにより、室内熱交換器を出た冷媒
は蓄熱槽に内蔵された熱交換器で熱を奪われ高圧が低下
し、蓄熱が完了するまで高圧が上昇せず、この間は暖房
能力の低下を招いているという問題点があった。 この発明は、上記のような問題点を解決するためになさ
れたもので、効率のよい除霜、暖房運転における蓄熱時
の暖房能力の低下を防ぐことができるヒートポンプ装置
を得ることを目的としている。 【課題を解決するための手段】 この発明は、上記のような冷凍サイクルを有するヒート
ポンプ装置において、圧縮機の吸入冷媒ノスーハーヒー
1− 全検出するスーパーと−1−検IJ(部と、この
スーパーヒート検出部の検出値に応じて第1の減圧装置
の絞り量を変える減圧量制御部とを備えたものである。
【作 用]
この発明における空気調和機は、スーパーヒート検出部
の検出値に応じ減圧量制御部で第1の減圧装置を制御す
ることにより、圧縮機の吸入スーパーヒートが目標値に
安定するので、圧縮機の液圧縮や異常温度上昇を生ずる
ような冷媒循環量の過不足による不具合をなくすことが
できる。 【実施例】 以下、この発明の第1実施例を第1図ないし第3図につ
いて説明する。 第1図はこの発明の第1実施例によるヒートポンプ装置
の冷媒回路構成図である。第1図において1は圧縮機、
2は室内熱交換器、3および3aは第1および第2の減
圧装置、4は室外熱交換器、5は蓄熱槽6に相変化温度
が0〜30℃間にある蓄熱材7と共に内蔵された蓄熱用
熱交換器、8〜11は第1〜第4の開閉弁、12は第1
の冷媒回路、13は第2の冷媒回路、14は除霜用冷媒
回路であり、第1の冷媒回路12と第2の冷媒回路13
は室内熱交換Wi2の暖房連転時の出口側と室外熱交換
I#4の暖房連転時出口側との間に並列に接続されてお
り、以上の構成は第11図、第12図に示す従来のもの
と同様である。 また、第1図において、20は室外熱交換Wi4の除霜
運転時の入口近傍に設けられ、この入口部における冷媒
の圧力Paを検出する圧力検出部、21は圧力検出部2
0で検出した圧力Pa+の大小に応じて第2の減圧装置
3aの絞り量を変える第2の減圧量制御部、22は圧t
aa1の吸入配管近傍に設けられ吸入冷媒のスーパーと
−トS、ILを検出するスーパーヒート検出部であり、
この検出部22は、圧縮機1への吸入冷媒の圧力検出部
23および上記吸入冷媒の温度検出部24を備え、圧力
検出部23で検出された吸入圧力に相当する冷媒飽和温
度T、と、温度検出部24で検出された吸入冷媒温度T
2とにより、スーパーヒートがS。 H,=T2−T、によって求められるものである。 25はスーパーヒート検出部22で検出したスーパーヒ
ート
の検出値に応じ減圧量制御部で第1の減圧装置を制御す
ることにより、圧縮機の吸入スーパーヒートが目標値に
安定するので、圧縮機の液圧縮や異常温度上昇を生ずる
ような冷媒循環量の過不足による不具合をなくすことが
できる。 【実施例】 以下、この発明の第1実施例を第1図ないし第3図につ
いて説明する。 第1図はこの発明の第1実施例によるヒートポンプ装置
の冷媒回路構成図である。第1図において1は圧縮機、
2は室内熱交換器、3および3aは第1および第2の減
圧装置、4は室外熱交換器、5は蓄熱槽6に相変化温度
が0〜30℃間にある蓄熱材7と共に内蔵された蓄熱用
熱交換器、8〜11は第1〜第4の開閉弁、12は第1
の冷媒回路、13は第2の冷媒回路、14は除霜用冷媒
回路であり、第1の冷媒回路12と第2の冷媒回路13
は室内熱交換Wi2の暖房連転時の出口側と室外熱交換
I#4の暖房連転時出口側との間に並列に接続されてお
り、以上の構成は第11図、第12図に示す従来のもの
と同様である。 また、第1図において、20は室外熱交換Wi4の除霜
運転時の入口近傍に設けられ、この入口部における冷媒
の圧力Paを検出する圧力検出部、21は圧力検出部2
0で検出した圧力Pa+の大小に応じて第2の減圧装置
3aの絞り量を変える第2の減圧量制御部、22は圧t
aa1の吸入配管近傍に設けられ吸入冷媒のスーパーと
−トS、ILを検出するスーパーヒート検出部であり、
この検出部22は、圧縮機1への吸入冷媒の圧力検出部
23および上記吸入冷媒の温度検出部24を備え、圧力
検出部23で検出された吸入圧力に相当する冷媒飽和温
度T、と、温度検出部24で検出された吸入冷媒温度T
2とにより、スーパーヒートがS。 H,=T2−T、によって求められるものである。 25はスーパーヒート検出部22で検出したスーパーヒ
ート
【に応じて第1の減圧装置3の絞り量を変える減圧
量制御部である。 第2図は、室外熱交換器4近傍の圧力Prmの大小によ
るこの実施例のヒートポンプ装置の除霜運転状態を示す
モリエル線図である。第2図において、PIm=Poの
場合にはgsAに示す運転状態であり、この時第1の凝
縮器となる室内熱交換器2では暖房能力QHが発揮され
、第2の凝縮器となる室外熱交換器4では除霜用能力Q
。が発揮される。Po+=Poの時の暖房能力QHによ
って除霜運転中の必要暖房能力が満足し、また除霜用能
力Qoによって所定時間で除霜運転が終了するヒートポ
ンプ装置において、P rm= P L < P oと
なる低い圧力で除霜運転すると、室外熱交換器4の管内
温度Tin(P、に相当する冷媒飽和温度)と、室外熱
交換器4の管外温度Tout(除霜運転状態霜層である
のでほぼ0℃)との温度差ΔT = T 1n−Tou
tが小さ(なるために、第2図に線Bで示すように除霜
用能力Qoが減少し、第2の凝m器である室外熱交換器
4のam能力が低下する分1・−タルの凝縮能力が低下
するので、第1の凝縮器である室内熱交換器2内の冷媒
圧力が上昇することとも相まって暖房能力QHが増加す
る。しかし、除霜用能力Q。が少ない分除霜所要時間が
長くなってしまい、極端な場合には蓄熱槽6に蓄えられ
た熱量を使い尽しても霜が残ってしまうなど、見かけ上
暖房能力が増加しても効果がない。逆に、P m= P
、4> P oなる高い圧力で除霜運転すると、第2
図に線Cで示すように、Pm=PL<Poの場合とは正
反対に除霜用能力Q。が増加する分除霜所要時間は短(
できるが、除霜運転中の暖房能力QHが確保できず、快
適な居住空間を得ることができない。上述したように、
P−の大小はこの実施例のようなヒートポンプ装置の運
転性能を太き(左右する。 そこで、この実施例ではPIl=Poになるような制御
を付加することによって、適正な暖房能力QHと除霜用
能力Q。を確保できるようにしたものである。 このような制御を、第3図に示す制御フローチャー1・
について以下に説明する。 暖房運転によって室外熱交換器4の着霜が進むと、除霜
運転が開始31される。この運転開始31時に、第1の
減圧量制御部25は第1の減圧装置3を初期絞り量り、
に設定32し、第2の減圧量制御部22は第2減圧装置
3aを初期絞り量L2に設定33する。以後、適宜の時
間t。B過34後に、スーパーヒート検出部22で吸入
スーパー七−+−s、 It、を検出35し、目標スー
パーヒートSHoに対し適当な範囲内で安定域を設け、
その上限値をS、H,、、下限値をS、H,2とおけば
(S」。 2≦s、 I(、o≦S、H,、)となる。S、I(、
>S、H,、36の時には減圧量制御部25は第1の減
圧量M3に絞り値を適当量開き気味になるように指令3
7し、逆にs、 It < s、 It2の時38には
第1の減圧装置3に絞り値を適当量絞り気味になるよう
に指令39する。なお、S、I(、、≦S、 H,≦S
、H,,の場合には第1の減圧装置3の絞りは固定する
。続いて、圧力検出部20によって室外熱交換器4近傍
の冷媒圧力PI11を検出40し、目標圧力P。に対し
上限値P、と下限値P2の間に適当な安定値を設け(P
、〈P2≦po≦P、<Pu)とする。そして、P@)
P、の時41には第2の減圧量制御部21は第2の減圧
装置3aに絞り値を適当量絞り気味になるように指令4
2し、逆にPIII<P2の時43には絞り値を適当量
開き気味になるように指令44する。なお、P2≦PI
l≦P、の場合には第2の減圧装置3aの絞りは固定す
る。そして、除霜終了が判定45されるまで、適当時間
t0ごとに上記35〜44を′繰り返してスーパーヒー
1.S。 U、、室外熱交換Wj4内圧力Pa+を各々の目標値近
傍へ安定させることで、常に冷媒循環量を過不足なく制
御しながら適正な暖房能力QHと除霜用能力Qoで除霜
運転が行える。 次に1、この発明の第2の実施例を第4図ないし第6図
について説明する。 第4図は第2の実施例によるヒートポンプ装置の冷媒回
路構成図であり、第4図において第1図と同一符号は同
一または相当部分を示す。この第2の実施例は、室内熱
交換器2の除霧運転時の出口近傍に圧力検出部20を設
け、この圧力検出部20で上記出口部における冷媒の圧
力P。を検出し、この圧力P。の大小に応じて第2の減
圧量制御部21によって第2の減圧装置3aの絞りiを
変えるようにしたことが、上述した第1図に示すものと
異なるだけである。 第5図は、室内熱交換器2の入口近傍の圧力P。の大小
による第2の実施例の除霜運転状態を示すモリエル線図
である。第2図において、Po−Poの場合には1ll
Aに示す運転状態であり、この時第1の凝11盟となる
室内熱交換器2では暖房能力QHが、第2の凝縮器とな
る室外熱交換器4では除霜用能力Q。がそれぞれ発揮さ
れる。Po−Poの時の暖房能力QHによって除霜運転
中の必要暖房能力が満足し、また除霜用能力Q。によっ
て所定時間で除霜運転が終了するヒートポンプ装置にお
いて、Po=PしくPoなる低い圧力で除霜運転すると
、室内熱交換器2の温度(P2に相当する冷媒飽和温度
)と、室内空気温度との温度差が小さ(なるために、第
5図に線Cで示すように暖房能力Q1.lは減少し、必
要な能力を確保できず、快適な居住空間を得ることがで
きない。また除霜能力Q。が増加する分、除霜時間は短
くできるが室外熱交換器4の各部の除霜を均一に同時に
完了させることが不可能であるため、除霜完了部分から
外気への放熱量が増加し、効率の悪い運転をすることに
なる。逆に、Po=PH>Poなる高い圧力で除霜運転
すると、第5図に線Bで示すように暖房能力QHは増加
するが、除霜用能力Q0が減少し、除霜所要時間が長く
なってしまい、蓄熱槽6に蓄えられた熱量を使い尽(し
ても霜が残ってしまい暖房連転時の能力低下を生ずるこ
とになる。上記のように、Poの大小はこの実施例のよ
うなヒートポンプ装置の運転性能を大きく左右する。 そこで、この実施例では、Po−Poになるような制御
を付加することによって、適正な暖房能力QHと除霜用
能力Q。を確保できるようにしたものである。 上記のような制御は、第6図に示す制御フローチャー1
・によって第3図に示す除霜運転時の制御とほぼ同様に
行い、スーパーと−1.s、t[、、室内熱交換器2出
口の圧力を各々の目標値近傍へ安定させることで、常に
冷媒循環量を過不足なく制御しながら、適正な暖房能力
Q。と除霜用能力Q。で除霜運転が行える。 第7図および第8図は第3の実施例によるヒートポンプ
装置の暖房連転時および除霜運転時の冷媒回路構成図で
ある。第7図および第8図において、第1図と同一符号
は同−又は相当部分を示し、3bは第1の冷媒回路12
の室内熱交換器2と蓄熱用熱交換器5との間に、第1の
開閉弁8と除霜用冷媒回路14接続点との間に配置して
設けられた第3の減圧装置、46は室内熱交換WI2の
出口近傍に設けられ室内熱交換器2出口部のサブクール
S、 C,を検出するサブクール検出部であり、この検
出部46は、スーパヒ−1・検出部22と同様に圧力検
出部47および温度検出部48を備え、圧力検出部47
で検出された圧力に相当する飽和温度T3と温度検出部
48で検出された温度T4とにより、サブクールS、
C,が、S、C,=T3−T、によって求められる。4
9はサブクール検出部46で検出したサブクール量に応
じて第3の減圧装置3bの絞り量を変える第3の減圧量
制御部である。 なお、第3の実施例の上述した以外の構成は、第1の実
施例と同様である。 上記のように構成された第3の実施例によるヒートポン
プ装置の除霜運転は、第8図に示すように従来のと−!
・ポンプ装置の第12図に示した除霜運転の動作と同様
である。 そして、除霜が完了すると、第1.第3の開閉弁8,1
0が開き、第2.第4の開閉弁9,11が閉じ、冷媒は
第1図の実線矢印に示すように流れ、暖房運転が開始さ
れる。 第9図は従来例と第3の実施例との暖房連転時における
モリエル線図を示している。従来例では高温、高圧の冷
媒が蓄熱槽6内に流れ込み、とくに除霜運転から暖房運
転に切り換わる時、蓄熱材7と蓄熱槽6に流れ込んだ冷
媒との温度差が大きく、この冷媒は熱を奪われて高圧が
低下し、室内熱交換器2出口がガス液2相域になってい
るため、第9図の破線に示すように、エンタルピ差がと
れず暖房能力が低下してしまう。暖房能力の低下を防ぐ
には、冷媒の高圧を防ぐことが必要である。 このためには室内熱交換器2出口の冷媒が常に液となる
ようにサブクールS、 C,をつける制御を行うことで
ある。しかし、従来例で、単純に第1の減圧装置の絞り
量を絞り気味にすると、サブクールSCがつき高圧は上
昇するが、低圧が低下してしまい、スーパーと−1−
S、 I(、が大さ(つきすぎ逆の能力がさらに低下し
てしまう。そこで、第3の実施例では、第7図と第9図
の実線とに示すように、室内熱交換器2出口と蓄熱槽6
との間に第3の減圧装置3bを設け、これの絞り量を制
御することにより、室内熱交換器2出口が常に液となる
ようにサブクールS、 C,をつける運転ができ、しか
も蓄熱槽6内に流れ込む冷媒が高温、高圧状態ではなく
、中間のある圧力、温度となり、蓄熱槽6内での熱交換
器量の制御も併せてできるようにする。 そして、圧縮機1の吸入スーパーヒー1− S、 H,
は、第1の減圧装置3の絞り量を第1の実施例と同様に
して制御することができ、サブクールSC0とスーパー
ヒー1−S、H,の両方を最適に保つ運転が実現できる
。 このような制御を第10図に示す制御フローチャー1・
について以下に説明する。 除霜運転が終了すると暖房運転が開始51されると、第
1.第3の減圧装置3,3bの絞り量を、制御部25,
49によって初期値に設定52,53する。以後、適宜
の時間T。経過54後に、第1の実施例と同様にスーパ
ーヒート検出部22で吸入スーパーと−1− S、 H
,を検出55し、目標スーパーヒー1− S、 IC8
に対し適当な範囲で安定域を設け、この安定域に第1の
減圧装置3を制御する。 続いてサブクール検出部46で室内熱交換器2出口のサ
ブクールS、 C,を検出60し、目標サブクールS、
C,oに対しスーパーと−トと同様に適当な範囲で安
定値を設け、その上限値をS、C,、、下限値をS、
C,2とおけば(S、C2≦S、 C,o≦S、C,、
)となる。S、C,>S、C,、61の時61には第3
の制御部49は第3の減圧装置3bに絞り量を適当値開
き気味になるように指令62し、逆にs、 c、 <
s、 c2の時63には第3の減圧装置3bに絞り量を
適当値絞り気味になるように指°令64する。なお、S
、 C,2≦S、 C,≦S、C,,の場合には第3の
減圧装置3bの絞り量の制御を繰り返し、スーパーヒー
トSH1、サブクールS、Cを最適に保つことにより、
冷媒の高、低圧を一定に維持でき、蓄熱時における暖房
能力の低下を防ぐことができる。 なお、上記実施例では、スーパーヒート検出部の検出手
段として冷媒の圧力と温度から演算によってスーパーヒ
ートを求めたが、この発明はスーパーヒートを求める手
段を問わない。また、この発明は、スーパーと−ト、サ
ブクール、室外または室内熱交換器の冷媒圧力を求める
手段も、PIDIIJallなど、スーパーヒート、室
外また室内熱交換器の圧力の安定が図れれば、その手段
を問わないO さらに、この発明は、第1実施例による第2の減圧装置
の減圧制御部と、第3実施例による第3の減圧装置の減
圧量制御部とを1つのヒートポンプ装置に組み込むなど
、スーパーヒートを検出して第1の減圧装置を絞り量の
制御に加え、第2゜第3の減圧装置の両方の絞り量の制
御を行うヒートポンプ装置にしてもよい。 【発明の効果】 以上説明したように、この発明によれば、スーパーヒー
ト検出部の検出値に応じ、減圧量制御部で第1の減圧装
置を制御することにより、圧縮機の吸入スーパーヒート
が目標値に安定するので、圧縮機の液圧縮や異常温度上
昇を生ずるような冷媒循環量の過不足による不具合をな
くすことができ、第1.第2実施例のように、除霜運転
中に、圧力検出部の検出値に応じ、第2の減圧量制御部
で第2の減圧装置を制御することにより、室外熱交換型
または室内熱交換器出口の冷媒圧力が目標値に安定する
ので、室内熱交換器による暖房能力を発揮しながら適正
な時間で除霜を完了させることができ、また第3実施例
のように、冷凍サイクルの室内交換型と蓄熱用熱交換器
との間に開閉弁を介して設けた第3の減圧装置を室内熱
交換器出口のサブクールが目標値に安定するように第3
の減圧制御部で制御することによす、暖房運転の蓄熱時
に冷媒の高、低圧を一定に維持することができて暖房能
力の低下を防ぐことができるなど、効率のよい除霜、@
房運転ができるという効果がある。
量制御部である。 第2図は、室外熱交換器4近傍の圧力Prmの大小によ
るこの実施例のヒートポンプ装置の除霜運転状態を示す
モリエル線図である。第2図において、PIm=Poの
場合にはgsAに示す運転状態であり、この時第1の凝
縮器となる室内熱交換器2では暖房能力QHが発揮され
、第2の凝縮器となる室外熱交換器4では除霜用能力Q
。が発揮される。Po+=Poの時の暖房能力QHによ
って除霜運転中の必要暖房能力が満足し、また除霜用能
力Qoによって所定時間で除霜運転が終了するヒートポ
ンプ装置において、P rm= P L < P oと
なる低い圧力で除霜運転すると、室外熱交換器4の管内
温度Tin(P、に相当する冷媒飽和温度)と、室外熱
交換器4の管外温度Tout(除霜運転状態霜層である
のでほぼ0℃)との温度差ΔT = T 1n−Tou
tが小さ(なるために、第2図に線Bで示すように除霜
用能力Qoが減少し、第2の凝m器である室外熱交換器
4のam能力が低下する分1・−タルの凝縮能力が低下
するので、第1の凝縮器である室内熱交換器2内の冷媒
圧力が上昇することとも相まって暖房能力QHが増加す
る。しかし、除霜用能力Q。が少ない分除霜所要時間が
長くなってしまい、極端な場合には蓄熱槽6に蓄えられ
た熱量を使い尽しても霜が残ってしまうなど、見かけ上
暖房能力が増加しても効果がない。逆に、P m= P
、4> P oなる高い圧力で除霜運転すると、第2
図に線Cで示すように、Pm=PL<Poの場合とは正
反対に除霜用能力Q。が増加する分除霜所要時間は短(
できるが、除霜運転中の暖房能力QHが確保できず、快
適な居住空間を得ることができない。上述したように、
P−の大小はこの実施例のようなヒートポンプ装置の運
転性能を太き(左右する。 そこで、この実施例ではPIl=Poになるような制御
を付加することによって、適正な暖房能力QHと除霜用
能力Q。を確保できるようにしたものである。 このような制御を、第3図に示す制御フローチャー1・
について以下に説明する。 暖房運転によって室外熱交換器4の着霜が進むと、除霜
運転が開始31される。この運転開始31時に、第1の
減圧量制御部25は第1の減圧装置3を初期絞り量り、
に設定32し、第2の減圧量制御部22は第2減圧装置
3aを初期絞り量L2に設定33する。以後、適宜の時
間t。B過34後に、スーパーヒート検出部22で吸入
スーパー七−+−s、 It、を検出35し、目標スー
パーヒートSHoに対し適当な範囲内で安定域を設け、
その上限値をS、H,、、下限値をS、H,2とおけば
(S」。 2≦s、 I(、o≦S、H,、)となる。S、I(、
>S、H,、36の時には減圧量制御部25は第1の減
圧量M3に絞り値を適当量開き気味になるように指令3
7し、逆にs、 It < s、 It2の時38には
第1の減圧装置3に絞り値を適当量絞り気味になるよう
に指令39する。なお、S、I(、、≦S、 H,≦S
、H,,の場合には第1の減圧装置3の絞りは固定する
。続いて、圧力検出部20によって室外熱交換器4近傍
の冷媒圧力PI11を検出40し、目標圧力P。に対し
上限値P、と下限値P2の間に適当な安定値を設け(P
、〈P2≦po≦P、<Pu)とする。そして、P@)
P、の時41には第2の減圧量制御部21は第2の減圧
装置3aに絞り値を適当量絞り気味になるように指令4
2し、逆にPIII<P2の時43には絞り値を適当量
開き気味になるように指令44する。なお、P2≦PI
l≦P、の場合には第2の減圧装置3aの絞りは固定す
る。そして、除霜終了が判定45されるまで、適当時間
t0ごとに上記35〜44を′繰り返してスーパーヒー
1.S。 U、、室外熱交換Wj4内圧力Pa+を各々の目標値近
傍へ安定させることで、常に冷媒循環量を過不足なく制
御しながら適正な暖房能力QHと除霜用能力Qoで除霜
運転が行える。 次に1、この発明の第2の実施例を第4図ないし第6図
について説明する。 第4図は第2の実施例によるヒートポンプ装置の冷媒回
路構成図であり、第4図において第1図と同一符号は同
一または相当部分を示す。この第2の実施例は、室内熱
交換器2の除霧運転時の出口近傍に圧力検出部20を設
け、この圧力検出部20で上記出口部における冷媒の圧
力P。を検出し、この圧力P。の大小に応じて第2の減
圧量制御部21によって第2の減圧装置3aの絞りiを
変えるようにしたことが、上述した第1図に示すものと
異なるだけである。 第5図は、室内熱交換器2の入口近傍の圧力P。の大小
による第2の実施例の除霜運転状態を示すモリエル線図
である。第2図において、Po−Poの場合には1ll
Aに示す運転状態であり、この時第1の凝11盟となる
室内熱交換器2では暖房能力QHが、第2の凝縮器とな
る室外熱交換器4では除霜用能力Q。がそれぞれ発揮さ
れる。Po−Poの時の暖房能力QHによって除霜運転
中の必要暖房能力が満足し、また除霜用能力Q。によっ
て所定時間で除霜運転が終了するヒートポンプ装置にお
いて、Po=PしくPoなる低い圧力で除霜運転すると
、室内熱交換器2の温度(P2に相当する冷媒飽和温度
)と、室内空気温度との温度差が小さ(なるために、第
5図に線Cで示すように暖房能力Q1.lは減少し、必
要な能力を確保できず、快適な居住空間を得ることがで
きない。また除霜能力Q。が増加する分、除霜時間は短
くできるが室外熱交換器4の各部の除霜を均一に同時に
完了させることが不可能であるため、除霜完了部分から
外気への放熱量が増加し、効率の悪い運転をすることに
なる。逆に、Po=PH>Poなる高い圧力で除霜運転
すると、第5図に線Bで示すように暖房能力QHは増加
するが、除霜用能力Q0が減少し、除霜所要時間が長く
なってしまい、蓄熱槽6に蓄えられた熱量を使い尽(し
ても霜が残ってしまい暖房連転時の能力低下を生ずるこ
とになる。上記のように、Poの大小はこの実施例のよ
うなヒートポンプ装置の運転性能を大きく左右する。 そこで、この実施例では、Po−Poになるような制御
を付加することによって、適正な暖房能力QHと除霜用
能力Q。を確保できるようにしたものである。 上記のような制御は、第6図に示す制御フローチャー1
・によって第3図に示す除霜運転時の制御とほぼ同様に
行い、スーパーと−1.s、t[、、室内熱交換器2出
口の圧力を各々の目標値近傍へ安定させることで、常に
冷媒循環量を過不足なく制御しながら、適正な暖房能力
Q。と除霜用能力Q。で除霜運転が行える。 第7図および第8図は第3の実施例によるヒートポンプ
装置の暖房連転時および除霜運転時の冷媒回路構成図で
ある。第7図および第8図において、第1図と同一符号
は同−又は相当部分を示し、3bは第1の冷媒回路12
の室内熱交換器2と蓄熱用熱交換器5との間に、第1の
開閉弁8と除霜用冷媒回路14接続点との間に配置して
設けられた第3の減圧装置、46は室内熱交換WI2の
出口近傍に設けられ室内熱交換器2出口部のサブクール
S、 C,を検出するサブクール検出部であり、この検
出部46は、スーパヒ−1・検出部22と同様に圧力検
出部47および温度検出部48を備え、圧力検出部47
で検出された圧力に相当する飽和温度T3と温度検出部
48で検出された温度T4とにより、サブクールS、
C,が、S、C,=T3−T、によって求められる。4
9はサブクール検出部46で検出したサブクール量に応
じて第3の減圧装置3bの絞り量を変える第3の減圧量
制御部である。 なお、第3の実施例の上述した以外の構成は、第1の実
施例と同様である。 上記のように構成された第3の実施例によるヒートポン
プ装置の除霜運転は、第8図に示すように従来のと−!
・ポンプ装置の第12図に示した除霜運転の動作と同様
である。 そして、除霜が完了すると、第1.第3の開閉弁8,1
0が開き、第2.第4の開閉弁9,11が閉じ、冷媒は
第1図の実線矢印に示すように流れ、暖房運転が開始さ
れる。 第9図は従来例と第3の実施例との暖房連転時における
モリエル線図を示している。従来例では高温、高圧の冷
媒が蓄熱槽6内に流れ込み、とくに除霜運転から暖房運
転に切り換わる時、蓄熱材7と蓄熱槽6に流れ込んだ冷
媒との温度差が大きく、この冷媒は熱を奪われて高圧が
低下し、室内熱交換器2出口がガス液2相域になってい
るため、第9図の破線に示すように、エンタルピ差がと
れず暖房能力が低下してしまう。暖房能力の低下を防ぐ
には、冷媒の高圧を防ぐことが必要である。 このためには室内熱交換器2出口の冷媒が常に液となる
ようにサブクールS、 C,をつける制御を行うことで
ある。しかし、従来例で、単純に第1の減圧装置の絞り
量を絞り気味にすると、サブクールSCがつき高圧は上
昇するが、低圧が低下してしまい、スーパーと−1−
S、 I(、が大さ(つきすぎ逆の能力がさらに低下し
てしまう。そこで、第3の実施例では、第7図と第9図
の実線とに示すように、室内熱交換器2出口と蓄熱槽6
との間に第3の減圧装置3bを設け、これの絞り量を制
御することにより、室内熱交換器2出口が常に液となる
ようにサブクールS、 C,をつける運転ができ、しか
も蓄熱槽6内に流れ込む冷媒が高温、高圧状態ではなく
、中間のある圧力、温度となり、蓄熱槽6内での熱交換
器量の制御も併せてできるようにする。 そして、圧縮機1の吸入スーパーヒー1− S、 H,
は、第1の減圧装置3の絞り量を第1の実施例と同様に
して制御することができ、サブクールSC0とスーパー
ヒー1−S、H,の両方を最適に保つ運転が実現できる
。 このような制御を第10図に示す制御フローチャー1・
について以下に説明する。 除霜運転が終了すると暖房運転が開始51されると、第
1.第3の減圧装置3,3bの絞り量を、制御部25,
49によって初期値に設定52,53する。以後、適宜
の時間T。経過54後に、第1の実施例と同様にスーパ
ーヒート検出部22で吸入スーパーと−1− S、 H
,を検出55し、目標スーパーヒー1− S、 IC8
に対し適当な範囲で安定域を設け、この安定域に第1の
減圧装置3を制御する。 続いてサブクール検出部46で室内熱交換器2出口のサ
ブクールS、 C,を検出60し、目標サブクールS、
C,oに対しスーパーと−トと同様に適当な範囲で安
定値を設け、その上限値をS、C,、、下限値をS、
C,2とおけば(S、C2≦S、 C,o≦S、C,、
)となる。S、C,>S、C,、61の時61には第3
の制御部49は第3の減圧装置3bに絞り量を適当値開
き気味になるように指令62し、逆にs、 c、 <
s、 c2の時63には第3の減圧装置3bに絞り量を
適当値絞り気味になるように指°令64する。なお、S
、 C,2≦S、 C,≦S、C,,の場合には第3の
減圧装置3bの絞り量の制御を繰り返し、スーパーヒー
トSH1、サブクールS、Cを最適に保つことにより、
冷媒の高、低圧を一定に維持でき、蓄熱時における暖房
能力の低下を防ぐことができる。 なお、上記実施例では、スーパーヒート検出部の検出手
段として冷媒の圧力と温度から演算によってスーパーヒ
ートを求めたが、この発明はスーパーヒートを求める手
段を問わない。また、この発明は、スーパーと−ト、サ
ブクール、室外または室内熱交換器の冷媒圧力を求める
手段も、PIDIIJallなど、スーパーヒート、室
外また室内熱交換器の圧力の安定が図れれば、その手段
を問わないO さらに、この発明は、第1実施例による第2の減圧装置
の減圧制御部と、第3実施例による第3の減圧装置の減
圧量制御部とを1つのヒートポンプ装置に組み込むなど
、スーパーヒートを検出して第1の減圧装置を絞り量の
制御に加え、第2゜第3の減圧装置の両方の絞り量の制
御を行うヒートポンプ装置にしてもよい。 【発明の効果】 以上説明したように、この発明によれば、スーパーヒー
ト検出部の検出値に応じ、減圧量制御部で第1の減圧装
置を制御することにより、圧縮機の吸入スーパーヒート
が目標値に安定するので、圧縮機の液圧縮や異常温度上
昇を生ずるような冷媒循環量の過不足による不具合をな
くすことができ、第1.第2実施例のように、除霜運転
中に、圧力検出部の検出値に応じ、第2の減圧量制御部
で第2の減圧装置を制御することにより、室外熱交換型
または室内熱交換器出口の冷媒圧力が目標値に安定する
ので、室内熱交換器による暖房能力を発揮しながら適正
な時間で除霜を完了させることができ、また第3実施例
のように、冷凍サイクルの室内交換型と蓄熱用熱交換器
との間に開閉弁を介して設けた第3の減圧装置を室内熱
交換器出口のサブクールが目標値に安定するように第3
の減圧制御部で制御することによす、暖房運転の蓄熱時
に冷媒の高、低圧を一定に維持することができて暖房能
力の低下を防ぐことができるなど、効率のよい除霜、@
房運転ができるという効果がある。
第1図はこの発明の第1実施例によるヒートポンプ装置
の冷媒回路構成図、第2図は同実施例による除霜運転時
のモリエル線図、第3図は同実施例による除霜運転時の
フローチャー1・、第4図はこの発明の第2実施例によ
るヒートポンプ装置の冷媒回路構成図、第5図は同実施
例による除霜運転時のモリエル線図、第6図は同実施例
による除霜運転時のフローチャー1・、第7図および第
8図はこの発明の第3実施例によると一トポンプ装置の
暖房連転時および除霜運転の冷媒回路図、第9図は同実
施例による暖房連転時のモリエル線図、第10図は同実
施例による暖房連転時のフローチャー1・、第11図お
よび第12図は従来例のヒートポンプ装置の暖房連転時
および除霜運転時の冷媒回路構成図である。 1・・・圧縮機、2・・・室内熱交換器、3.3a、3
b・・第1.第2.第3の減圧装置、4・・・室外熱交
換器、5・・・蓄熱用熱交換器、6・蓄熱槽、7・蓄熱
材、8,9,10,11・・・第1.第2.第3゜第4
の開閉弁、12・・・第1の冷媒回路、13・・・第2
の冷媒回路、14・・除霜用冷媒回路、20・・・圧力
検出部、21・・第2の減圧量制御部、22・・・スー
パーヒート検出部、25・・・減圧量制御部、48・・
・サブクール検出部、49・・・第3の減圧量制御部。 なお、図中同一符号は同−又は相当部分を示す。
の冷媒回路構成図、第2図は同実施例による除霜運転時
のモリエル線図、第3図は同実施例による除霜運転時の
フローチャー1・、第4図はこの発明の第2実施例によ
るヒートポンプ装置の冷媒回路構成図、第5図は同実施
例による除霜運転時のモリエル線図、第6図は同実施例
による除霜運転時のフローチャー1・、第7図および第
8図はこの発明の第3実施例によると一トポンプ装置の
暖房連転時および除霜運転の冷媒回路図、第9図は同実
施例による暖房連転時のモリエル線図、第10図は同実
施例による暖房連転時のフローチャー1・、第11図お
よび第12図は従来例のヒートポンプ装置の暖房連転時
および除霜運転時の冷媒回路構成図である。 1・・・圧縮機、2・・・室内熱交換器、3.3a、3
b・・第1.第2.第3の減圧装置、4・・・室外熱交
換器、5・・・蓄熱用熱交換器、6・蓄熱槽、7・蓄熱
材、8,9,10,11・・・第1.第2.第3゜第4
の開閉弁、12・・・第1の冷媒回路、13・・・第2
の冷媒回路、14・・除霜用冷媒回路、20・・・圧力
検出部、21・・第2の減圧量制御部、22・・・スー
パーヒート検出部、25・・・減圧量制御部、48・・
・サブクール検出部、49・・・第3の減圧量制御部。 なお、図中同一符号は同−又は相当部分を示す。
Claims (4)
- (1)暖房連転時には、圧縮機、凝縮器となる室内熱交
換器、蓄熱材とともに蓄熱槽に内蔵された蓄熱用熱交換
器、第1の減圧装置、および蒸発器となる室外熱交換器
を環状に接続し、この順に冷媒を循環させて上記蓄熱槽
に蓄熱させ、除霜運転時には、上記圧縮機、上記室内熱
交換器、上記第2の減圧装置、上記室外熱交換器、第1
の減圧装置および上記蓄熱用熱交換器を環状に接続し、
この順に冷媒を循環させて上記蓄熱槽に蓄熱された熱を
冷媒の蒸発熱源として用いる冷凍サイクルを有したヒー
トポンプ装置において、上記圧縮機の吸入配管の近傍に
設けられ吸入冷媒のスーパーヒートを検出するスーパー
ヒート検出部と、このスーパーヒート検出部の検出値に
応じて第1の減圧装置の絞り量を変える減圧量制御部と
を備えたことを特徴とするヒートポンプ装置。 - (2)室外熱交換器の除霜運転時の入口近傍に設けられ
この入口部の冷媒圧力を検出する圧力検出部と、この圧
力検出部の検出値に応じて第2の減圧装置の絞り量を変
える第2の減圧量制御部とを具備させた請求項(1)記
載のヒートポンプ装置。 - (3)室内交換器の除霜運転時の出口近傍に設けられこ
の出口部の冷媒圧力を検出する圧力検出部と、この圧力
検出部の検出値に応じて第2の減圧装置の絞り量を変え
る第2の減圧量制御部とを具備させた請求項(1)記載
のヒートポンプ装置。 - (4)暖房運転時に環状に接続される冷媒回路の室内熱
交換器と蓄熱用熱交換器との間に開閉弁を介して設けら
れた第3の減圧装置と、室内熱交換器の暖房運転時の出
口近傍に設けられこの出口部のサブクールを検出するサ
ブクール検出部と、このサブクール検出部の検出値に応
じて第3の減圧装置の絞り量を変えるサブクール検出部
とを具備させた請求項(1)記載のヒートポンプ装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24137188A JPH0730977B2 (ja) | 1987-12-09 | 1988-09-27 | ヒートポンプ装置 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31135987 | 1987-12-09 | ||
JP62-311359 | 1987-12-09 | ||
JP24137188A JPH0730977B2 (ja) | 1987-12-09 | 1988-09-27 | ヒートポンプ装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH024183A true JPH024183A (ja) | 1990-01-09 |
JPH0730977B2 JPH0730977B2 (ja) | 1995-04-10 |
Family
ID=26535222
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24137188A Expired - Lifetime JPH0730977B2 (ja) | 1987-12-09 | 1988-09-27 | ヒートポンプ装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0730977B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6708517B1 (en) * | 1999-09-03 | 2004-03-23 | Daikin Industries, Ltd. | Heat pump |
JP2018091536A (ja) * | 2016-12-01 | 2018-06-14 | 株式会社デンソー | 冷凍サイクル装置 |
-
1988
- 1988-09-27 JP JP24137188A patent/JPH0730977B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6708517B1 (en) * | 1999-09-03 | 2004-03-23 | Daikin Industries, Ltd. | Heat pump |
JP2018091536A (ja) * | 2016-12-01 | 2018-06-14 | 株式会社デンソー | 冷凍サイクル装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0730977B2 (ja) | 1995-04-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5855129B2 (ja) | 室外機及び空気調和装置 | |
US5755104A (en) | Heating and cooling systems incorporating thermal storage, and defrost cycles for same | |
JP2006284035A (ja) | 空気調和装置およびその制御方法 | |
CN112050399B (zh) | 一种空调装置 | |
US5381671A (en) | Air conditioning apparatus with improved ice storage therein | |
JP2006183979A (ja) | 冷媒配管長さ検知システムおよび冷媒配管長さ検知方法 | |
JP3465574B2 (ja) | 冷凍空調装置、及びその設備選択方法 | |
KR100419407B1 (ko) | 축열식 히트펌프 공기조화기 | |
JPH10205933A (ja) | 空気調和機 | |
WO2016056078A1 (ja) | 空気調和機 | |
JPH024183A (ja) | ヒートポンプ装置 | |
JP2004020070A (ja) | ヒートポンプ式冷温水機 | |
JP2009293887A (ja) | 冷凍装置 | |
CN213089945U (zh) | 一种空调装置 | |
JP2001033110A (ja) | 冷凍装置 | |
WO2020179005A1 (ja) | 冷凍サイクル装置 | |
JP2698179B2 (ja) | 冷暖房装置 | |
JP2001099512A (ja) | ヒートポンプ式空気調和装置用熱源ユニット | |
JPH1163709A (ja) | 空気調和機 | |
JP2001091063A (ja) | 空気調和機 | |
JP2004012112A (ja) | 空気調和機とその制御方法 | |
JPH10253171A (ja) | 空気調和機 | |
KR102312664B1 (ko) | 탈빙 기능을 구비한 얼음 및 냉수 공급 장치 | |
JPH0730978B2 (ja) | ヒートポンプ装置 | |
JPS583011Y2 (ja) | 熱ポンプ装置 |