JPH0241084A - スイッチング電源装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、大電力供給用のスイッチング電源装置に関し
、特に、テレビジョン受像機に用いて好適なスイッチン
グ電源装置に関する。

〔発明の概要〕

本発明は、ｔＰ、ｍコンバータトランスの１次側に励磁
電流をスイッチング制御する発振駆動回路を接続し、２
次側出力電圧に応じて発振駆動回路の発振状態を制御し
て２次側電圧を安定化するスイッアング電源装置におい
て、絶縁コンバータトランスの２次側に、回路電源供給
用のセンタタップ方式倍圧全波整流回路と、音声出力回
路への電源供給用の変形倍圧全波整流回路とを設けるこ
とにより、絶縁コンバータトランスの２次側のピン端子
数を低減すると共に整流ダイオードへの印加電圧を抑え
てショットキダイオードの使用を可能とするものである
。

〔従来の技術〕

直流入力電源をスイッチング制御し、電源トランス等を
介して所望の定電圧出力を得るようなスイッチングを源
装置には、種々のものが知られている。このようなスイ
ッチング電源装置の一例として、本件出願人は先に、特
開昭６２−６４２６６号公報や特開昭６２−７１３８２
号公報等において、可飽和リアクタトランスを用い、電
源トランスの２次側からの出力電圧に応して１次側直列
共振インピーダンスを制御し、励磁電流を制御すること
によって出力電圧を安定化するようなスイッチングＴｉ
源装置を提案している。

第９図はこのようなスイッチング電源装置の一例として
、特にテレビジタン受像機に用いて好適なスイッチング
電源装置を示している。この第９図において、電源装置
に対する直流入力Ｔｉ源としては、例えば商用交流入力
型ｔＡｌＯ１をダイオードブリッジ形の全波整流器１０
２および平滑コンデンサ１０３にて整流し平滑すること
により得ている。この直流入力電源は、可飽和リアクタ
トランス１１１の１次巻ＨＮ、を介し、絶縁コンバータ
トランス１１２の１次巻線Ｎ、及びコンデンサ１１３よ
り成る直列共振回路に供給されている。

この直流入力電源の電流は、可飽和リアクタトランス１
１１の２次巻線Ｎ　Ｂ＋とコンデンサＣｆｉ　ｌとの直
列共振回路かヘースに接続されたスイッチングトランジ
スタＱ、および２次巻線Ｎ！１２とコンデンサＣＩ＋２
との直列共振回路がヘースに接続されたスイッチングト
ランジスタＱ２を用いた２石構成の自動式発振駆動回路
１１４によってオン、オフスインアング制御されるよう
になっている。

可飽和リアクタトランス１１１は、例えば第１Ｏ図に示
すように、１記各巻線Ｎ　ｓ　、　Ｎ　ａ　＋及びＮ、
２に対して直交する方向に巻装された制御巻線Ｎｃを有
し、この制御巻線Ｎ、を流れる電流に応じて上記巻線Ｎ
□及びＮ　’ｓ□のインダクタンスがｉ＋Ｉｌ？３１れ
ることによって、発振駆動回路１１４の発振周波数が制
御されるようになっている。

絶縁コンバータトランス１１２の２次側には、巻線Ｎ、
　、Ｎ、及びＮ、が設けられており、これらの各巻線Ｎ
、、Ｎ□及びＮ、に関連してそれぞれ整流平滑回路１１
５．１１６及び１１７が設けられている。整流平滑回路
１１５からはテレビジョン映像の偏向系等に用いられる
１　３５　Ｖ　１．２　Ａの直流高圧電源が取り出され
、整流平滑回路１１Ｇからは信号処理回路系の１５Ｖ１
．５Ａ及び７■ＩＡ等の直流電源が取り出され、整流平
滑回路１１７からは音声信号系の３０Ｖ１．２Ａ及び２
６ＶＩＡの直流電源が取り出されるようになっている。

整流平滑回路１１５からの上記直流高圧出力電圧は、制
御回路１１Ｂにより制？１１電流に変換されて可飽和リ
アクタトランスＩｌｌの制御巻線Ｎｃに送られている。

したがって、この直流出力電圧の変動に応じて可飽和リ
アクタトランス１１１のインダクタンスが変化し、絶縁
コンバータトランス１１２の１次側直列共振インピーダ
ンスが変化して励磁電流が変化することによって、直流
出力電圧を一定に制御することができる。

〔発明が解決しようとする課題〕

ところで、このようなスイッチングＭ’ＦＡ装置におい
ては、絶縁コンバータトランス１１２の２次巻線から出
力を取り出すためのピン端子数が多くなり、例えば５＋
ｎｍピンチでは両端のピン間隔が６ｃｍ必要となり、コ
イルボビンが大型化する。また、ＴｔＡ縁コンバータト
ランス１１２の２次側整流平滑回路に低ノイズで逆回復
時間の短いショットキダイオードを使用するのが望まし
いが、このショットキダイオードは耐圧が４０Ｖ程度で
あることより、僅かに整流平滑回路１１６の直流７ｖ出
力用に使用し得るにすぎない。ここで、整流平滑回路１
１６の直流１５Ｖ出力用にショットキダイオードを使用
できないのは、正負の各半サイクル毎にダイオードには
＋１５Ｖと一１５Ｖとが交互に印加されることから、ビ
ーク−ピーク値で３０Ｖの耐圧が最低必要とされるのみ
ならず、波形りンプルによるピーク値の上昇を考慮し、
ある程度の余裕をもってダイオードの耐圧を選ぶことが
必要とされるからである。

また、同一のｓｉｔコンバータトランス１１２から直流
高圧電源、回路電源及び音声回路電源を取り出している
ため、音声出力の変化により直流高圧電源や回路電源が
変動し、テレビジョン画面や回路動作に悪影響を与える
ことになる。また、画面の明暗により直流高圧電源が変
化すると、音声出力直流電圧が変動し音量が変動する虞
れもある。

これは、直流高圧電源と音声回路電源のトランスを個別
に設ければ解決するわけであるが、部品点数や組立工数
が増加するのみならず、ｉｔや設置スペースが増大し、
コストアップや大型化、大重量化の原因となり、好まし
くない。

本発明は、このような従来の実情に鑑みてなされたもの
であり、絶縁コンバータトランスの２次側のビン端子数
を低減でき、整流平滑回路に特性の優れた４０Ｖ耐圧の
ショットキダイオードを多く使用できると共に、２次側
の複数の整流平滑回路のうらの−の直流負荷が変化して
も、他の直流電源出力への悪影響を最小限に抑え得るよ
うなスイッチング電源装置の提供を目的とする。

〔課題を解決するための手段〕

上述の課題を解決するために、本発明に係るスイッチン
グ電源装置は、絶縁コンバータトランスの１次巻線に該
１次側の励磁電流をスイッチング制御する発振駆動回路
が接続され、上記絶縁コンバータトランスの２次側出力
電圧に応して上記発振駆動回路の発振状態を制御して上
記２次側出力電圧を一定電圧に制御するスイッチング電
源装置において、上記絶縁コンバータトランスの２次側
から回路電源供給用の直流電源を取り出すためのセンタ
タップ方式の倍圧全波整流回路と、上記絶縁コンバーク
トランスの２次側から音声出力回路用の直流電源を取り
出すための変形倍圧全波整流回路とを少なくとも設けて
成ることを特徴としている。

また本発明の他の特徴は、このような’）ＩＦ　＠を有
するスイッチング電源装置において、上記絶縁コンバー
タトランスの２次巻線のうち、上記音声出力回路用の直
流電源を取り出すための巻線を１次巻線と密結合となる
ように１次巻線に近接して巻装し、上記回路電源供給用
の直流電源を取り出すための巻線を１次巻線及び上記音
声出力回路用の直流電源を取り出すための巻線と疎結合
となるように巻装することである。

〔作　用］ 絶縁コンバークトランスの２次側の整流平滑回路として
、センタタップ方式の倍圧全波整流回路と、変形倍圧全
波整流回路を採用しているため、２次側のビン端子数を
低減できると共に、整流ダイオードに印加される電圧を
従来の略々半分に低減でき、・特性の良好なショットキ
ダイオードを使用することが可能となる。また、音声出
力回路用の直流電源を取り出すための２次巻線を１次Ｓ
線に近接して巻装し、上記回路電源供給用の直流電源を
取り出すための巻線を１次巻線及び上記音声出力回路電
源供給用２次巻線から離して巻装することにより、音声
出力の変化による回路電源への悪影響を軽減することが
できる。

〔実施例〕

第１図は本発明の第１の実施例となるスイッチング電源
装置を示す回路図である。

この第１図において、電源装置に対する直流人力ａとし
ては、例えば前述したような商用交流入力電源を整流し
平滑することにより得ている。

この直流入力電源は、後述する発振駆動回路２４により
電流がオン、オフスイッチング制御され、可飽和リアク
タトランス２１の１次巻線ＮＡを介して絶縁コンバータ
トランス２２の１次巻線Ｎ１と−Ｊ７デンサ２３とより
なる直列共振回路に供給される。

次に可飽和リアクタトランス２１は、前記第１０図にお
いて説明したように、１次巻線Ｎ４．２つの２次巻線Ｎ
□、ｌ’Ｌａ□及び制御巻線Ｎｃを有し、上記巻線ＮＡ
　、Ｎ、、Ｎ１１２の巻回方向に対して直交する方向に
上記制御巻線ＮＣを巻回している。

このような可飽和リアクタトランス２】の２次巻ｖＡＮ
　１．　Ｎ　ｍ　ｚに関連して、上記直流入力電源の電
流をオン、オフスインアング制御するための発振駆動回
路２４が設けられている。この発振駆動回路２４は、ス
イッチングトランジスタＱ１及びこのトランジスタＱ、
のエミッタ・ベース間に接続されたダイオードＤ□の組
と、もう−組のトランジスタＱ２とダイオードＤｇ□の
組とが直列に接続され、トランジスタＱ、は上記直流入
力電源と可飽和リアクタトランス２１の１次巻線ＮＡと
の間に挿入接続され、トランジスタＱ２は可飽和リアク
タトランス２１の１次巻線Ｎ、と接地との間に挿入接続
されている。トランジスタＱ、のエミッタ・ベース間に
は、ダイオードＤ　ＩＩ　１と並列に、可飽和リアクタ
トランス２１の２次巻線Ｎ、とコンデンサＣ０との直列
共振回路が接続され、トランジスタＱ２のエミッタ・ベ
ース間には、ダイオードＤＲ２と並列に可飽和リアクタ
トランス２Ｉの２次巻線１’ＪＢ２とコンデンサｃｌｌ
□との直列共振回路が接続されている。さらに、上記直
流入力電源と各スイッチングトランジスタＱ、、Ｑ、の
各ベースとの間には、それぞれ起動用の抵抗Ｒ３Ｉ＋　
　Ｒ５２が挿入接続されている。

次に、絶縁コンバータトランス２２の２次側には、巻線
Ｎ　ｚ　、Ｎ　３及びＮ４が設けられており、これらの
各巻！ｆＡＮ２、Ｎ３及びＮ４に関連してそれぞれ整流
平滑回路２５．２６及び２７が設けられている。ここで
、例えば整流平滑回路２５がらはテレビジョン映像の偏
向系等に用いられる１３５　Ｖ　Ｌ　２　Ａの直流高圧
電源が取り出され、整流平滑回路２６からは信号処理回
路系の１５Ｖ１．５Ａ及び７ＶＩＡの直流電源が取り出
され、整流平滑回路２７からは音声信号系の３０Ｖ１．
２Ａ及び２６ＶＩＡの直流電源が取り出されるようにな
っている。整流平滑回路２５からの上記直流高圧出力電
圧は、制御回路２８により制御電流に変換されて可飽和
リアクタトランス２１の制御巻線Ｎ、に送られており、
制御回路２８には回路電源として上記整流平滑回路２６
からの７ｖあるいは１５Ｖの直流電源が供給されている
。

ここで、整流平滑口ｉ２５は従来の第９図に示す整流平
滑回路１１５と同様の構成となっているが、整流平滑回
路２６及び２７はそれぞれセンタタップ方式〇倍圧全波
整流回路及び変形倍圧全波整流回路の構成とし、絶縁コ
ンバータトランス２２の２次巻線Ｎ、及びＮ４のビン端
子数をそれぞれ３本ずつに抑えている。従って、絶縁コ
ンバータトランス２２の２次側のビン端子数としては、
２次巻！ＩｆＡＮ２のピン端子ｐ、〜ｐ１．２次巻線Ｎ
３のピン端子ρ４〜ｐ、及び２次巻線Ｎ４のピン端子ｐ
７〜ｐ、の計９本で済み、トランスの小型化が図れるよ
うになっている。

すなわち、センタタップ方式〇倍圧全波整流平滑回路２
Ｇは、絶縁コンバータトランス２２の２次巻ＨＮｚの中
間タップ（ピン端子ｐｓ）がコンデンサＣＩを介して接
地され、該２次巻線Ｎ３の両端（ピン端子ｐ、及びｐ６
）からの交流出力が全波整流器２６Ｄで整流され平滑コ
ンデンサｃ２で平滑されて取り出されるようになってい
る。ここで全波整流器２６Ｄは、４個の耐圧４０Ｖのシ
ョア）キダイオードＤ、、　Ｄ！、Ｄ３．Ｄ−より成る
ダイオードブリンジ構成を有し、２次巻線Ｎ、のピン端
子ｐ、及びｐ、が全波整流器２６Ｄの一対の交流入力端
にそれぞれ接続され、全波整流器２６Ｄの負側端子は抵
抗２６Ｒを介して接地され、正側端子は平滑コンデンサ
Ｃ２に接続されている。

また変形倍圧全波整流平滑回路２７は、絶縁コ７バータ
トーｙ７ス２２の２次巻４９　Ｎ　４の両端（ピン端子
ｐ、及びｐ９）間に、ダイオードＤ５．Ｄ６とコンデン
サＣｚ、Ｃ−がら成る通常の倍圧全波整流回路を接続し
、２次巻線Ｎ４の途中位置から引き出されるピン端子ｐ
ｇ（例えば端子１）＋＋ｐｓ間の巻数と端子ｐａ＋　ｐ
ｑ間の巻数との比が１＝４）にグイオードＤ７及びコン
デンサＣ１がら成る整流平滑回路を接続して構成さルて
いる。この場合の各整流用タイ′−ドＤ５・Ｄ６・Ｄ７
としては、全て耐圧４０■のショットキダイオードを使
用できる。

ここで上記耐圧４０Ｖのショットキダイオードは、順方
向電圧が０．５５　Ｖと低く、逆回復時間が０、１μｓ
と短いことより、整流能率を大幅に改修することができ
る。

このような構成を存するスイッチング電源装置の発振駆
動回路２４は、可飽和リアクタトランス２１の２次巻線
ＮＢ、とコンデンサＣ□との直列共振回路を流れる正弦
波交流′Ｉｔ流によってスイッチングトランジスタＱ、
が駆動され、また可飽和リアクタトランス２１の２次巻
線Ｎ、□とコンデンサＣ８□との直列共振回路を流れる
正弦波交流電流によってスイッチングトランジスタＱ２
が駆動されて、これらのトランジスタＱ、　、Ｑｔが交
互に繰り返しオンすることでスイッチング動作を継続す
るようになっている。

可飽和リアクタトランス２工の制御巻線Ｎｃには、絶縁
コンバータトランス２２の出力電圧を検出して得られる
制御回路２８からの直流制御電流が供給されており、負
荷変動等に対して絶縁コンバータトランス２２からの直
流出力電圧が常に一定となるように、制御回路２８によ
って可飽和リアクタトランス２１の制御巻線Ｎｃを流れ
る制御電流が制御され、２次巻線Ｎｍｌ、Ｎｓ□のイン
ダクタンスが制御されて、発振駆動回路２４の発振周波
数が制御される。

ここで、絶縁コンバータトランス２２の２次巻線Ｎ、に
接続されたセンタタップ方式〇倍圧全波整流平滑回路２
６おいて、ピン端子ｐ、が正でピン端子ｐ６が負となる
とき（正の半サイクル）には、ダイオードＤＺ、Ｄ３が
導通し、ピン端子ｐ５がらコンデンサい、抵抗２６Ｒ、
ダイオードＤ２を介してピン端子ｐ６に電流が流れ、こ
れがコンデンサＣ１を充電すると共に、ピン端子ｐ４が
らダイオードＤ３、コンデンサＣ２を介し接地され、接
地側から抵抗２６Ｒ１ダイオードＤ２を介してピン端子
ｐ、に電流が流れることにより、コンデンサＣ２を充電
する。このときダイオードＤ２には、７Ｖと１５Ｖの充
電電流が重畳することになる。逆にピン端子ｐ４が負で
ピン端子ｐ６が正となる負の半サイクルではダイオード
Ｄ、、Ｄ、が導通し、コンデンサＣ，，Ｃ２共に充電電
流が流れる。このような動作により、端子ｐ、と平滑コ
ンデンサｃ１　との接続点から約７Ｖの直流出力電圧が
得られ、全波整流器２６Ｄの正側出力端から平滑コンデ
ンサｃ２を介して約１５Ｖの直流出力電圧が得られる。

次に、変形倍圧全波整流平滑回路２７おいて、ピン端子
ｐ７が正でピン端子ｐ９が負となる正の半サイクルでは
、ダイオードＤ、（及びＤ？）が導通し、ピン端子ｐ、
からダイオードＤ６を介してコンデンサＣ４に（またダ
イオードＤ、を介してコンデンサＣ７に）充電電流が流
れる。逆にピン端子ｐ９が正でピン端子ｐ７が負となる
負の半サイクルでは、ダイオードＤ、が導通し、ピン端
子ｐ、がらコンデンサＣ３を介し、抵抗２７Ｒ及びダイ
オードＤ５を介してコンデンサＣ３の充電電流が流れる
。ここで、ダイオードＤ、には３０Ｖと２６Ｖの充電電
流が重畳することになる。この構成においては、音声出
力系の負荷電流が最小値の０．１Ａのときでも、整流出
力電圧３５■しがアノード、カソード間に印加されない
ため、耐圧４０Ｖのショットキダイオードの使用が可能
となる。このショノｉ・キダイオードは、順方向電圧が
０．５５　Ｖで逆回復時間が０．１μｓであり、整流能
率が極めて良好であることは前述した通りである。

ところで、絶縁コンバータトランス２２の２次側巻線と
しては、例えば第２図あるいは第３図に示すような構造
が好ましい。すなわち、これらの第２図及び第３図にお
いて、上記絶縁コンバータトランス２２のコイルボビン
２２Ｂに巻装された２次巻線Ｎｚ、　Ｎ　ｚ、　Ｎａの
うち、上記音声出力回路用の直流電源を取り出すための
巻線Ｎ３を１次巻線Ｎ１と密結合となるように１次巻線
Ｎ、に近接して巻装しており、これに対して」二記回路
電源供給用の直流電源を取り出すための巻線Ｎ４は、１
次巻線Ｎ１と疎結合となり、上記巻！４ｆＡＮ□とも疎
結合となるように、これら１次巻線Ｎ、及び巻線Ｎ３か
ら離してＳ′！ｊ２している。ここで、第２図の例では
、巻線Ｎ　３　、　Ｎ　４を共に２次巻線Ｎ２の外側に
巻装した状態で、巻線Ｎ３を１次巻線Ｎ、に近接させ、
巻線Ｎ４を１次巻線Ｎ、から離間させて巻装しており、
また第３図の例では、巻線Ｎ３を２次巻線Ｎ２の外側で
１次巻線Ｎ＋に近接する位置に巻装し、巻線Ｎ４を２次
巻線Ｎ２の内側で１次巻線Ｎ、から離間した位置に巻装
している。

このような巻装構造とすることにより、通常の２次巻線
構造、例えば第４図に示すようなコイルボビン２２Ｂの
゛内側から順に巻線Ｎ、、Ｎ、、Ｎ、を積層する形態で
巻装した構造に比べ、各直流電源負荷の変動による悪影
響を大幅に軽減することが可能となる。

すなわち第５図及び第６図は、絶縁コンバータトランス
２２の２次側直流電源出力の電流−電圧特性を本発明実
施例（実線）と従来例（破線）と比較して示すものであ
り、これらの第５図及び第６図において、整流平滑回路
２５の１３５Ｖ直流出力の電流及び電圧をそれぞれｒｔ
＋及びＥＬ＋とし、整流平滑回路２７の３０Ｖ直流出力
の電流及び電圧をそれぞれＩＬ２及びＥＬ２とし、整流
平滑回路２７の１５Ｖ直流出力電圧をＥＬ、ｌとしてい
る。

これらの第５図及び第６図から明らかなように、従来（
破線）においては、音声負荷電流ＩＬｚが２Ａ〜０．Ｉ
Ａの間で変化するとＳ　　１３５Ｖの偏向高圧系直流電
源の電圧ＥＬＩで約０．２　Ｖの変化が生じ、テレビジ
ョン画面の水平振幅が変化し画面揺れ等の悪影響が生じ
ると共に、１５Ｖの回路電源電圧ＥＬＩが約３Ｖ（７Ｖ
電源テハ約１．５　Ｖ　）　（Ｄ変ａＪＪカ生し、結果
として制御回路２日による電圧安定化動作に影響を与え
て１３５■ラインの変動が大きくなる。また１３５■ラ
インの電流ＩＬＩの変化に応じた１５Ｖラインの変動が
大きい。さらに、テレビ画面の明るさが暗くなったとき
、音声出力電源電圧が低下し、音量が低下する。これに
対して本発明実施例によれば、巻線Ｎ４と巻線Ｎ３との
結合が疎となっているため、上記音声負荷電流１１□が
２Ａ〜０．１　Ａと変化しても１５Ｖの回路ＴＩＢ電圧
ＥＬ３は何ら変化せず、結果として制御回路２８が安定
に動作し、１３５Ｖラインの変動が全く無くなる。また
、音声変化による１５Ｖラインの変動が無いため、１５
Ｖライン、は１３５■ラインのみの負荷変化による影響
のみとなり・り０スレギユレーシヨンが従来の約１／３
に減少する。同時に巻線Ｎ２と巻線Ｎ４との結合が従来
より疎結合となるため、１３５Ｖラインの負荷変化によ
る３０Ｖラインの出力電圧の影響が改善され、従来の約
１／２に変動特性が減少する。実験によれば、例えば６
０Ｗ〜２．５Ｗの音声負荷変化による１３５■ラインの
変動は２０ｍＶ程度であり、また１５ｖラインの変動は
５０ｍＶ程度であった。また、整流平滑回路２６に接続
されるシリーズレギュレータ回路から１２Ｖ、５ｖの安
定化直流電源を取り出す場合の該シリーズレギュレータ
回路への最小入力電圧はｌ　３．５　Ｖ、６．５■であ
るので、従来においてはクロスレギユレーション特性か
ら約ｌ０１５Ｗの電力損失が生じていたが、本実施例で
は約６．ＯＷであり、４．５Ｗの電力損失の低減を図る
ことが可能となる。

次に第７図は、上記整流平滑回路２５に端子ｐ１から供
給される電流Ｉ７、整流平滑回路２６の全波整２ｉｉ器
２６Ｄの交流入力端に端子ｐ４から供給される電流１４
、及び整流平滑回路２７に端子ｐ、から供給される電流
１．をそれぞれ示しており、巻線Ｎ３を流れる電流Ｉ４
が従来の正弦波と異なって矩形波状となっていることが
わかる。なお、第７図の電流１．（実線）に対して、端
子ｐ３から供給される電流Ｉ３を破線で示している。

ところで、絶縁コンバータトランスの２次巻線からのタ
ップ数を低減するためには、例えば第８図に示すように
、絶縁コンバータトランス３２の各２次巻線Ｎ２．Ｎ：
Ｉ、Ｎ、にそれぞれ接続される整流回路３５．３６．３
７のうち、回路３６のチョークコイル３６Ｌで電圧を降
下して７■出力を得、回路３７のチョークコイル３７Ｌ
で電圧を降下して２６Ｖ出力を得るようにすることも考
えられるが、この場合の各巻線Ｎ　ｚ、　Ｎ　ｓ、　Ｎ
　４の巻数は従来の第９図の絶縁コンバータトランス＋
１２の各巻線Ｎ、、Ｎ３．Ｎ４の巻数と同じであり、シ
ョノトキダイオ−１′の使用が不可能であると共に、大
′８星のチョークコイル３６１７．３７Ｌが必要となっ
て部品点数が増大する欠点がある。

これに対して、本発明実施例によれば、＠！！、縁コン
バータトランス２２の各２次巻線Ｎ　２＋　Ｎ　３＋　
Ｎ　ａのうら巻線Ｎ、、Ｎ、の巻数は従来の略々半分で
済み、整流平滑回路２６．２７の整流用に！ｌ！！流特
性の良好なショットキダイオードを全て用いることがで
き、しかも大容量チョークコイルが不要となっている。

なお、本発明は上記実施例のみに限定されるものではな
く、例えば絶縁コンバータ［・ランスの１次側の励磁電
流をスイッチング制御する発振駆動回路や、該発振駆動
回路の発振状態の制御方式等は、上記実施例の他にも種
々の構成が可能である。

この他、本発明の要旨を逸脱しないＬｎ囲において種々
の偏向が可能であるごとは勿論である。

〔発明の効果］ 本発明のスイッチングＴｉ＃’装置によれば、絶縁コン
バータトランスの２次側の整流平滑回路として、センタ
クンプ方式の４ｇ圧全全波整流路と、変形倍圧全波整流
回路を採用しているため、２次側巻線のビン端子数を低
減でき、整流ダイオ−１′に印加される電圧が従来の略
々半分となって特性の良好なショットキダイオードを使
用できる。また、音声出力回路用の直流電源を取り出す
ための２次巻線を１次巻線と密結合状態とし、上記回路
７：ＬｔＡ供給供給点流電源を取り出すための巻線を１
次巻線及び上記音声出力回路電源供給用２次巻線に対し
て疎結合とすることにより、音声出力が変化したときの
回路電源やテレビジョン画面等への悪影響を軽減するこ
とができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例を示す回路図、第２図及び第３
図は該実施例の絶縁コンバータトランスの２次巻線構造
のそれぞれ異なる具体例を示す要部断面図、第４図は従
来の絶縁コンバータトランスの２次巻線構造を示す要部
断面図、第５図及び第６図は絶縁コンバータトランスの
２次側の直？Ａ電源出力の電流−電′圧特性を示す特性
図、第７図ハ！０！４３　：］ンハータトランスの２次
側の電流波形を示す波形図、第８図は本発明の説明に供
すル絶縁コン・・−タトランスの２次側の回路構成の比
較例を示す回路図、第９回は従来のスイッチング電源装
置の一例を示す回路図、第１０図は可飽和リアクタ１、
ランスの一例を示す概略斜視図である。 ２１・・・・・可飽［［１リアクタトランス２２・　・
・・・音色縁コンバータＩ・ランス２３、、、、、・共
振コンデンサ ２４・・・・・・発振駆動回路 ２５・・・・・・直流高圧電源用整流平滑回路２６・・
・・・・センタタップ方式全波整流平滑回路２７・・・
・・・変形倍圧全波整流平滑回路２８・・・・・・制御
回路

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）絶縁コンバータトランスの１次巻線に該１次側の
   励磁電流をスイッチング制御する発振駆動回路が接続さ
   れ、上記絶縁コンバータトランスの２次側出力電圧に応
   じて上記発振駆動回路の発振状態を制御して上記２次側
   出力電圧を一定電圧に制御するスイッチング電源装置に
   おいて、 上記絶縁コンバータトランスの２次側から回路電源供給
   用の直流電源を取り出すためのセンタタップ方式の倍圧
   全波整流回路と、 上記絶縁コンバータトランスの２次側から音声出力回路
   用の直流電源を取り出すための変形倍圧全波整流回路と を少なくとも設けて成ることを特徴とするスイッチング
   電源装置。
2. （２）上記絶縁コンバータトランスの２次巻線のうち、
   上記音声出力回路用の直流電源を取り出すための巻線を
   １次巻線と密結合となるように１次巻線に近接して巻装
   し、上記回路電源供給用の直流電源を取り出すための巻
   線を１次巻線及び上記音声出力回路用の直流電源を取り
   出すための巻線と疎結合となるように巻装することを特
   徴とする請求項（１）記載のスイッチング電源装置。