JPH0237942A - 水平連続鋳造鋳型 - Google Patents
水平連続鋳造鋳型Info
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- JPH0237942A JPH0237942A JP18702088A JP18702088A JPH0237942A JP H0237942 A JPH0237942 A JP H0237942A JP 18702088 A JP18702088 A JP 18702088A JP 18702088 A JP18702088 A JP 18702088A JP H0237942 A JPH0237942 A JP H0237942A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/045—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds for horizontal casting
- B22D11/0455—Bidirectional horizontal casting
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上のｆｉｌ用分野〉
本発明は、振動鋳型の両端部から鋳片を両反対方向に引
抜く金属の水平連続鋳造鋳型、更に詳しくは鋳片引抜き
時に、鋳片凝固殻の破断が鋳型中央部の小範囲内で行わ
れるように鋳型中央部の内周面が改良された水平連続鋳
造鋳型に関するものである。
抜く金属の水平連続鋳造鋳型、更に詳しくは鋳片引抜き
時に、鋳片凝固殻の破断が鋳型中央部の小範囲内で行わ
れるように鋳型中央部の内周面が改良された水平連続鋳
造鋳型に関するものである。
〈従来の技術〉
振動鋳型の両端部から鋳片を両反対方向に連続的に引抜
く金属の水平連続鋳造においては、鋳造中における鋳型
内の鋳片凝固殻の破断位置の偏位が鋳片の表面性状や鋳
造の安定化に大きな影響を与えている。
く金属の水平連続鋳造においては、鋳造中における鋳型
内の鋳片凝固殻の破断位置の偏位が鋳片の表面性状や鋳
造の安定化に大きな影響を与えている。
そのため、例えば特公昭６２−２７９０４号公報「金属
鋳造物の製造方法および装置」においては、鋳造中鋳型
内の鋳片凝固殻の破断位置が溶融金属の供給位置に対応
する鋳型の中央部から外れないように考慮している。す
なわち第６図に示すように溶融金属の供給開始に当たり
、絶縁性の分離部材８が鋳型壁体内の注入孔５中心と同
軸上に位置するようにダミーバー９を介して配置される
。そして鋳型キャビティが溶融金属で満たされて絶縁性
の分離部材８と接触して形成される鋳片の凝固殻の強さ
は、冷却されている鋳型と接触している鋳片の凝固殻の
強さに比較して格段に弱いため、鋳型２が水平方向に振
動を受は両ダミーバー９が両反対方向に後退を開始する
と鋳片の凝固殻は分離部材８の位置で左右に破断するこ
ととなる。そしてこの破断位置で引続き破断が行われる
ように、鋳型２の両端部から鋳片を引抜く速度をコント
ロールする。
鋳造物の製造方法および装置」においては、鋳造中鋳型
内の鋳片凝固殻の破断位置が溶融金属の供給位置に対応
する鋳型の中央部から外れないように考慮している。す
なわち第６図に示すように溶融金属の供給開始に当たり
、絶縁性の分離部材８が鋳型壁体内の注入孔５中心と同
軸上に位置するようにダミーバー９を介して配置される
。そして鋳型キャビティが溶融金属で満たされて絶縁性
の分離部材８と接触して形成される鋳片の凝固殻の強さ
は、冷却されている鋳型と接触している鋳片の凝固殻の
強さに比較して格段に弱いため、鋳型２が水平方向に振
動を受は両ダミーバー９が両反対方向に後退を開始する
と鋳片の凝固殻は分離部材８の位置で左右に破断するこ
ととなる。そしてこの破断位置で引続き破断が行われる
ように、鋳型２の両端部から鋳片を引抜く速度をコント
ロールする。
しかしながら、上記した方法および装置においては、絶
縁性の分離部材８はプロセス初期のみしか鋳型中央部に
位置せず、しかもタンデイツシュ１０と鋳型２が直結さ
れているため潤滑材としての鋳型パウダーを用いるとか
できず、初Ｍ凝固シェルが鋳型と焼付（ことを必ずしも
十分防止することはできない、このため、鋳型中央部で
の鋳片凝固殻の破断位置が一定せず、鋳片の引抜きの安
定性が阻害され、ブレークアウトなどの操業上のトラブ
ルとなり、また鋳片表面性状が著しく悪化し鋳片の歩留
りが低下する。
縁性の分離部材８はプロセス初期のみしか鋳型中央部に
位置せず、しかもタンデイツシュ１０と鋳型２が直結さ
れているため潤滑材としての鋳型パウダーを用いるとか
できず、初Ｍ凝固シェルが鋳型と焼付（ことを必ずしも
十分防止することはできない、このため、鋳型中央部で
の鋳片凝固殻の破断位置が一定せず、鋳片の引抜きの安
定性が阻害され、ブレークアウトなどの操業上のトラブ
ルとなり、また鋳片表面性状が著しく悪化し鋳片の歩留
りが低下する。
そこで、上記問題を解決するため、鋳型に取り付けた熱
電対により破断位置を推定し両側鋳片の引抜速度に差を
つけることにより破断位置を制御している。しかしこの
ような方法をとっても鋳片各面における凝固速度差から
、全周面破断位置を一定に制御ｎするまでには至ってい
ない、また、制御の応答性の遅れから破断位置をいつも
小範囲に安定維持することができず、特に鋳片を高速で
引抜く場合に破断位置の偏位が大きくなっている。
電対により破断位置を推定し両側鋳片の引抜速度に差を
つけることにより破断位置を制御している。しかしこの
ような方法をとっても鋳片各面における凝固速度差から
、全周面破断位置を一定に制御ｎするまでには至ってい
ない、また、制御の応答性の遅れから破断位置をいつも
小範囲に安定維持することができず、特に鋳片を高速で
引抜く場合に破断位置の偏位が大きくなっている。
〈発明が解決しようとする課題〉
本発明は、前述の従来技術の問題に鑑み、鋳型の両端部
から鋳片を両反対方向に連続して引抜く時に、鋳型内の
鋳片凝固殻の破断位置の偏位を小範囲に抑制できる金属
の水平連続鋳造鋳型を提供するためになされたものであ
る。
から鋳片を両反対方向に連続して引抜く時に、鋳型内の
鋳片凝固殻の破断位置の偏位を小範囲に抑制できる金属
の水平連続鋳造鋳型を提供するためになされたものであ
る。
〈課題を解決するための手段〉
本発明は、水平に配置される振動鋳型の中央部で溶融金
属を左右に分離し、該振動鋳型の両端部から鋳片を両反
対方向に引抜く水平連続鋳造鋳型において、 溶融金属の注入孔位置に対応する鋳型中央部の鋳型内周
面に、断熱性の分離部材を埋設した水平連続鋳造鋳型で
ある。
属を左右に分離し、該振動鋳型の両端部から鋳片を両反
対方向に引抜く水平連続鋳造鋳型において、 溶融金属の注入孔位置に対応する鋳型中央部の鋳型内周
面に、断熱性の分離部材を埋設した水平連続鋳造鋳型で
ある。
く作 用〉
本発明に係る水平連続鋳造鋳型の１例を第１図。
第２図に示した。
本発明では鋳型上面より鋳型の内周面に断熱性の分離部
材４として例えば耐火物を埋め込んである。耐火物は熱
伝導率が銅より小さいので、どの材質でも効果はあるが
、特に鋳型温度、鋳型との熱膨張特性、耐熱街窄性、耐
溶…性、加工性を考慮しＢＮ−複合系のものがよい、耐
火物は銅板鋳型に比べ熱伝導率が小さいため、耐火物と
接する溶鋼面は冷却された鋳型と接している溶鋼面に比
較して緩冷却となり凝固殻の生成が抑制される。
材４として例えば耐火物を埋め込んである。耐火物は熱
伝導率が銅より小さいので、どの材質でも効果はあるが
、特に鋳型温度、鋳型との熱膨張特性、耐熱街窄性、耐
溶…性、加工性を考慮しＢＮ−複合系のものがよい、耐
火物は銅板鋳型に比べ熱伝導率が小さいため、耐火物と
接する溶鋼面は冷却された鋳型と接している溶鋼面に比
較して緩冷却となり凝固殻の生成が抑制される。
従って鋳片凝固殻は、この緩冷却領域で安定して破断し
、従って鋳型内の鋳片凝固殻の破断位置の偏位を小範囲
に抑制できる。
、従って鋳型内の鋳片凝固殻の破断位置の偏位を小範囲
に抑制できる。
耐火物と鋳型の隙間は０．２ｍ以上になると溶鋼の差し
こみにより鋳型が損耗するので０．２Ｍａ以下にする。
こみにより鋳型が損耗するので０．２Ｍａ以下にする。
耐火物は損耗を考慮すると第３図に示すように鋳型表面
より突き出した形状の方が良い、しかし、突き出し高さ
が３１１１１を超えると、鋳片表面にコールドシャフト
マークが発生するため３ｍｓ以下にする必要がある。
より突き出した形状の方が良い、しかし、突き出し高さ
が３１１１１を超えると、鋳片表面にコールドシャフト
マークが発生するため３ｍｓ以下にする必要がある。
〈実施例〉
以下、実施例について説明する。
耐火物としては６０重世％（以下％と略ず）ＢＮ４０％
ＺｒＯ□を用い、第４図に示すように上辺幅り。
ＺｒＯ□を用い、第４図に示すように上辺幅り。
：２０ｍｍ、下辺幅Ｌ！ ： ４Ｑｍｍ、 １７さＤ
： １０ｍｍ横断面台形状の耐火物を一辺１５０ｍｍａ
の角鋳型の中央部の内周面の全周に埋めこみ、鋳造を行
った。この時の平均鋳造速度は１．２ｍ／ｍｍ、溶鋼過
熱度ΔＴは３０°Ｃであった。
： １０ｍｍ横断面台形状の耐火物を一辺１５０ｍｍａ
の角鋳型の中央部の内周面の全周に埋めこみ、鋳造を行
った。この時の平均鋳造速度は１．２ｍ／ｍｍ、溶鋼過
熱度ΔＴは３０°Ｃであった。
耐火物を埋めこんだ本発明に係る鋳型と従来の鋳型とで
鋳造を行った場合の鋳片破断線の中央部からの偏位量と
偏位積算時間を第５図に示した。
鋳造を行った場合の鋳片破断線の中央部からの偏位量と
偏位積算時間を第５図に示した。
この図から明らかなように本発明に係る鋳型を用いると
従来の鋳型と比較して破断線の偏位量も少なく、最大偏
位量は従来の鋳型と比較して約ｌ／２となった。
従来の鋳型と比較して破断線の偏位量も少なく、最大偏
位量は従来の鋳型と比較して約ｌ／２となった。
また、耐火物材質として６０％ｌ３Ｎ−４０％ＺｒＯ，
（熱伝導率λ−４（ｋｃａｌ ／ ｍ ｈｒ″Ｃ））の
他に７０％ＢＮ３０％Ｓｉ：＋）Ｌ （λ−１８（ｋｗ
ｆ／ ｍｈｒ’ｃ ） ） 、７０％ＢＮ−３０％５ｉ
（ｈ （λ−１０（ｋｃａ１／ｍｈｒ″Ｃ））を用いた
がＢＮ Ｚｒ０ｇ系耐火物の場合と同様に破断線は従
来鋳型に比較して安定していた。
（熱伝導率λ−４（ｋｃａｌ ／ ｍ ｈｒ″Ｃ））の
他に７０％ＢＮ３０％Ｓｉ：＋）Ｌ （λ−１８（ｋｗ
ｆ／ ｍｈｒ’ｃ ） ） 、７０％ＢＮ−３０％５ｉ
（ｈ （λ−１０（ｋｃａ１／ｍｈｒ″Ｃ））を用いた
がＢＮ Ｚｒ０ｇ系耐火物の場合と同様に破断線は従
来鋳型に比較して安定していた。
なお、本実施例においては、耐火物を横断面四角形の鋳
型内周面全周に埋設した例を示したが、本発明はこれに
限定されるものではなく、例えば耐火物を鋳型内周面の
一辺のみに埋設しても良い。
型内周面全周に埋設した例を示したが、本発明はこれに
限定されるものではなく、例えば耐火物を鋳型内周面の
一辺のみに埋設しても良い。
また、本実施例において、耐火物が鋳造方向に先細りの
テーパを備えているのは耐火物と鋳型の膨張差により鋳
型と耐火物の間に間隙が発生し、耐火物が鋳型から外れ
るのを防止するためである。
テーパを備えているのは耐火物と鋳型の膨張差により鋳
型と耐火物の間に間隙が発生し、耐火物が鋳型から外れ
るのを防止するためである。
この他耐火物の外れ防止対策としては第４図０））のよ
うに凸型として埋設したり、あるいは第４図（Ｃ１のよ
うに耐火物を直方体として鋳型にボルト１１で止めても
良い。
うに凸型として埋設したり、あるいは第４図（Ｃ１のよ
うに耐火物を直方体として鋳型にボルト１１で止めても
良い。
〈発明の効果〉
本発明によると、ｌ；Ｊ述のように鋳片凝固殻の破断位
置を小範囲内におさえることができ、鋳片表面品質のよ
い安定した鋳造を行うことができ、鋳片の歩留りが向上
した。
置を小範囲内におさえることができ、鋳片表面品質のよ
い安定した鋳造を行うことができ、鋳片の歩留りが向上
した。
第１図は、本発明に係る水平連続鋳造鋳型の縦断面図、
第２図は、第１図のＡ−Ａ視断面図、第。 ３図は、第２図のＢ−Ｂ視断面図、第４図（ａ）、 （
ｂ）。 （Ｃ）は、本発明に係る分離部材の取付例の断面図、第
５図は、鋳片凝固殻の破断線の鋳型中央部からの偏位型
と偏位積算時間との関係を示すグラフ、第６図は、従来
の鋳片凝固殻の破断位置制御の説明図である。 ｌ・・・フィードノズル、 ２・・・鋳 型、３・・
・冷却水路、 ４・・・（断熱性の）分ｐＨ部材、５
・・・注入孔、 ６・・・熔融金属、７・・・凝固
鋳片、 ８・・・（絶縁性の）分離部材、９・・・ダ
ミーバー １０・・・タンデイツシュ、１１・・・ボ
ルト。
第２図は、第１図のＡ−Ａ視断面図、第。 ３図は、第２図のＢ−Ｂ視断面図、第４図（ａ）、 （
ｂ）。 （Ｃ）は、本発明に係る分離部材の取付例の断面図、第
５図は、鋳片凝固殻の破断線の鋳型中央部からの偏位型
と偏位積算時間との関係を示すグラフ、第６図は、従来
の鋳片凝固殻の破断位置制御の説明図である。 ｌ・・・フィードノズル、 ２・・・鋳 型、３・・
・冷却水路、 ４・・・（断熱性の）分ｐＨ部材、５
・・・注入孔、 ６・・・熔融金属、７・・・凝固
鋳片、 ８・・・（絶縁性の）分離部材、９・・・ダ
ミーバー １０・・・タンデイツシュ、１１・・・ボ
ルト。
Claims (1)
- 水平に配置される振動鋳型の中央部で溶融金属を左右に
分離し、該振動鋳型の両端部から鋳片を両反対方向に引
抜く水平連続鋳造鋳型において、溶融金属の注入孔位置
に対応する鋳型中央部の鋳型内周面に、断熱性の分離部
材を埋設したことを特徴とする水平連続鋳造鋳型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18702088A JPH0237942A (ja) | 1988-07-28 | 1988-07-28 | 水平連続鋳造鋳型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18702088A JPH0237942A (ja) | 1988-07-28 | 1988-07-28 | 水平連続鋳造鋳型 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0237942A true JPH0237942A (ja) | 1990-02-07 |
Family
ID=16198790
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18702088A Pending JPH0237942A (ja) | 1988-07-28 | 1988-07-28 | 水平連続鋳造鋳型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0237942A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5449711A (en) * | 1992-04-07 | 1995-09-12 | Dainichiseika Color & Chemicals Mfg. Co., Ltd. | Olefinic thermoplastic elastomer composition |
| KR100533335B1 (ko) * | 2002-04-30 | 2005-12-02 | 한수그린텍 주식회사 | 콘크리트 호안사면 녹화공법 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61150751A (ja) * | 1984-12-26 | 1986-07-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 金属の水平連続鋳造のための加熱鋳型及び方法 |
| JPS62240145A (ja) * | 1986-04-14 | 1987-10-20 | Kawasaki Steel Corp | 水平連続鋳造における鋳造中の鋳片断面変更方法 |
-
1988
- 1988-07-28 JP JP18702088A patent/JPH0237942A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61150751A (ja) * | 1984-12-26 | 1986-07-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 金属の水平連続鋳造のための加熱鋳型及び方法 |
| JPS62240145A (ja) * | 1986-04-14 | 1987-10-20 | Kawasaki Steel Corp | 水平連続鋳造における鋳造中の鋳片断面変更方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5449711A (en) * | 1992-04-07 | 1995-09-12 | Dainichiseika Color & Chemicals Mfg. Co., Ltd. | Olefinic thermoplastic elastomer composition |
| KR100533335B1 (ko) * | 2002-04-30 | 2005-12-02 | 한수그린텍 주식회사 | 콘크리트 호안사면 녹화공법 |
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