JPH0231652B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は合成木枕に関し、さらに詳しくは、現
在実際に使用されている天然木製の木枕に代る、
断熱性、耐熱性、耐衝撃性、寸法安定性、耐荷重
性、耐クリープ性等の諸特性及び成型性面におい
て、優れた特徴を有するガラス繊維強化ポリイソ
シアネート系樹脂発泡体よりなる配管、貯槽等の
断熱性荷重支持体として使用される木枕及びその
製造方法に関する。 一般に「木枕」と呼ばれている配管、貯槽等の
荷重支持体はその名が示す通り従来天然木製のも
のが主に使われていたが、断熱性に優れている点
及び種々の形状や強度のものが容易に得られる等
の点で最近では合成樹脂発泡体製、とくに比較的
高密度の硬質ポリウレタン樹脂発泡体から成型さ
れたものも広範に使われている。 しかしながら、これらの用途に使用される硬質
ポリウレタン樹脂発泡体は耐熱性、寸法安定性、
耐衝撃性、耐クリープ性等の諸特性面及び成型性
面で必ずしも充分に満足できないのが現状であ
る。例えば、かかる硬質ポリウレタン樹脂発泡体
製の木枕をLNG（液体天然ガス）やLPG（液化石
油ガス）のような超低温配管や貯槽等に使う場合
には、超低温下での脆化及び収縮による寸法変化
や、急冷時の熱応力による亀裂の発生等に対して
必ずしも安全であるとは言えない。他方、熱水や
蒸気等の高温配管や貯槽等に使う場合にも、耐熱
性、寸法安定性等の点で問題がある。更にいずれ
の場合にも長期間にわたるクリープの問題も無視
できない。 これらの物性面での問題点をできるだけ少くし
ようとすれば、圧縮強度や耐クリープ性の大きい
より高密度の発泡体を使用することを考慮しなけ
ればならない。 しかしながら、ポリウレタン樹脂のような反応
硬化型の樹脂は成型時に多量の反応熱を発生する
ので、密度や肉厚によつては、どのような成型条
件を選んでも成型品の中心部に焼け（スコーチ）
や亀裂（クラツク）がみられる場合がある。ま
た、それ程高密度や肉厚でない場合でも、比較的
短時間で脱型しようとすれば、残存内部応力のた
め脱型時にクラツクが生じたり或いは成型品が変
形する等の不具合が生じやすい。従つて、このよ
うな場合には型内拘束時間を充分長くとらなけれ
ば製品が得られない。場合によつては、一日に１
〜２回しか成型できないこともあり、生産性が極
めて悪い。 これらの欠点を改良する方法の一つとして充填
材を用いる方法が考えられる。例えば、水酸化ア
ルミニウムのような無機質粉粒体を発泡前のポリ
ウレタン樹脂発泡体原液中に混合し、しかる後発
泡成型を行い、過剰の反応熱を該無機質粉粒体で
分散吸収させ、成型性を良くすると共に得られる
樹脂発泡体成型品の耐熱性、寸法安定性等を少し
でも向上させようとする試みがなされている。 更により有効な方法としてガラス繊維のような
繊維補強材を用いて樹脂発泡体を強化することも
考えられる。これらの補強用に用いられるガラス
繊維としては、例えばガラスチヨツプドストラン
ド、ガラスチヨツプドストランドマツト、ガラス
コンテイニユアスストランドマツト等のマツト類
や、ガラスクロス、ガラスロービングクロス、ガ
ラスサーフエサー、ガラスペーパー、ガラスメツ
シユ等のガラス織布又は不織布等が挙げられる。
これらガラス繊維による強化方法としては、樹脂
発泡体の主として表面層にのみ埋め込んで表面を
強化する場合と、樹脂発泡体の内部に均一に埋め
込んで全体を強化する場合とがあり、とくに後者
の場合には、補強効果は大きい。成型方法として
は、発泡前の樹脂原液中にガラス短繊維を混合し
ておく方法と、繊維層をセツトしたところへ、ポ
リウレタン樹脂発泡体原液を添加して浸透させる
方法とがある。いずれにしろ補強効果を考える
と、できるだけ長繊維のガラス繊維を樹脂発泡体
全体に均一に分散させることが望ましい。従つ
て、ポリウレタン樹脂発泡体原液の浸透性が良い
ガラス長繊維を予め型内にセツトしておき、次い
で樹脂発泡体原液を添加する方法が補強効果を高
める上で最も有利となると考えられる。 しかしながら、実際には、ガラス繊維層への樹
脂発泡体原液の浸透を完全に行わせるためには浸
透性のよいガラス繊維の選択と、その含有量、セ
ツト方法、更には樹脂発泡体原液の性状、その添
加方法等が充分に考慮されていなければ達成され
ない。もちろん発泡成型上の問題を解決し得たと
しても、製品の用途面から評価して、特性面で優
れていなければならないことは言うまでもない。 今回、本発明に従えば、ガラス連続長繊維スト
ランドマツトを多重曲折状態で所定の木枕成形用
金型内に挿入して、該ガラス連続長繊維ストラン
ドマツトを該金型内全体にわたりできるだけ等間
隔に分布すべく配置し、必要に応じて、該ガラス
連続長繊維ストランドマツトの端部を部分的に該
金型に固定し、次いで該金型内にポリイソシアネ
ート系樹脂発泡体原液を注入し、該金型を閉じて
該原液の発泡及び硬化を行わしめることからなる
方法が提供され、本方法によれば、前記した如き
成型上の問題を回避することができ、しかも、断
熱性、耐衝撃性、寸法安定性、耐荷重性、耐クリ
ープ性等の物性においても非常に優れたガラス連
続長繊維ストランドマツトで強化された硬質ポリ
イソシアネート系樹脂発泡体製木枕を簡単につく
ることができる。 しかして、本発明に従えばまた、所定の木枕形
状に成形された硬質ポリイソシアネート系樹脂発
泡体と、該樹脂発泡体中に多重曲折状態で該樹脂
発泡体と一体的に配置されたガラス連続長繊維ス
トランドマツトとから成る密度が0.1〜0.5の範囲
内の強化された硬質ポリイソシアネート系樹脂発
泡体製木枕が提供される。 本発明において硬質ポリイソシアネート系樹脂
発泡体の補強のために使用される「ガラス連続長
繊維ストランドマツト」は、一般に、約３〜約20
ミクロン、好ましくは約５〜約15ミクロンの直径
を有するガラス長繊維（フイラメント）を複数
本、通常は約50〜約1000本をクロム錯化合物やシ
ランなどにより集束させて形成した連続状のスト
ランドに、樹脂バインダー（例えば該ストランド
の重量基準で約１〜約10重量％のポリエステルや
フエノール系樹脂バインダー）を用いてマツト状
に成型したものであり、例えば、旭フアイバーグ
ラス(株)から販売されている「グラスロンコンテイ
ニユアンスストランドマツト」が挙げられる。 本発明で使用するガラス連続長繊維ストランド
マツトは一般に２〜15mm、好ましくは３〜10mm程
度の厚さを有することが望ましく、また、一般に
200〜1000g／m²、好ましくは300〜600g／m²の坪
量を有することができ、さらに一般に0.02〜0.2
好ましくは0.05〜0.1程度の嵩比重を有するのが
適当である。一般的に言つて、用いるストランド
マツトの嵩比重があまりにも小さいと、マツトが
嵩高過ぎて必要量のマツトを金型内にセツトする
ことが困難となり、一方過度に嵩比重が大きくな
ると、ガラス繊維層への樹脂発泡体原液の浸透性
が悪くなるため好ましくない。 かかるガラス連続長繊維ストランドマツトは、
硬質ポリイソシアネート系樹脂発泡体原液に対す
る親和性が優れており、該原液の発泡硬化に伴な
つて該マツト自体も膨らむので、その使用量が少
なくても、樹脂発泡体全体にわたり比較的均一に
分散させることができる利点がある。従つて、他
のガラス繊維補強材に比較して添加量が少なくて
も、成型時の亀裂発生や変形を確実に防止するこ
とができ、しかも得られる成型品の機械的強度、
寸法変化率等の物性を充分に高めることができ
る。 本発明に従えば、上記の如きガラス連続長繊維
ストランドマツトは多重曲折状態で、硬質ポリイ
ソシアネート系樹脂発泡体中に完全に包埋されて
該発泡体と一体化せしめられる。その場合のマツ
トの配置の仕方は厳密に制限されるものではない
が、添付図面の第１図Ａ〜Ｅに示すように、曲折
された該ストランドマツト３の各面４，４′，
４″が、成型された木枕１の荷重支持表面２に対
してできるだけ直角に近い状態になるように配置
するのが望ましい。 そのように成形するためには、例えば、ガラス
連続長繊維ストランドマツト３を第２図ａ又は第
３図ａに示すように多重曲折状態に折りたたみ、
所定の形状の金型５内に第２図ｂ又は第３図ｂに
示す如くして挿入し、しかる後、該金型内にポリ
イソシアネート系樹脂発泡体原液を注入、該金型
を閉じて該原液を発泡硬化させるのが有利であ
る。 また、金型内に挿入したストランドマツトは操
作中移動しないよう、その端部を部分的に所々固
定するのが好ましく、例えば、第４図Ａに示すよ
うに金型５の開放端に適宜間隔をおいて架橋され
た棒状体６，６′……にストランドマツト３を順
次に掛け渡すか、或いは第４図Ｂに示すように金
型５の開放端に適宜間隔で取付けた鉤形部材７，
７′，７″，７……にストランドマツト３の端部
を順次にひつかけるようにすることができる。 これによつてストランドマツトが樹脂発泡体中
をできるだけ均一に分布するようにすることがで
きる。 ポリイソシアネート系樹脂発泡体原液に対する
ガラス連続長繊維ストランドマツトの使用割合は
臨界的ではなく、最終製品に要求される補強の程
度、ストランドマツトの種類等に応じて広範に変
えることができるが、一般には、ポリイソシアネ
ート系樹脂発泡体原液100重量部に対してストラ
ンドマツトは５〜25重量部、好ましくは10〜20重
量部の割合で用いるのが適当である。 本発明で使用し得るポリイソシアネート系樹脂
発泡体原液は、ポリイソシアネート化合物を反応
成分として含有し、調整時には常温で液状であ
り、そのまま放置することにより化学反応が進行
して発泡すると同時に硬化して樹脂発泡体を生成
する原料液体のことをいい、ポリウレタン樹脂発
泡体原液、ポリイソシアヌレート樹脂発泡体原
液、これらの中間体、これらの混合物、等が包含
される。 本発明においてはポリウレタン樹脂発泡体原液
が特に好適であり、これはポリイソシアネート成
分とポリオール成分に更に発泡剤及びウレタン化
触媒を必須成分として混合することにより調製さ
れる。該ポリイソシアネート成分としては、ポリ
ウレタンの製造に際して通常使用されるポリイソ
シアネート化合物はいずれも使用することがで
き、例えば、脂肪族系、芳香族系又は芳香族置換
脂肪族系のポリイソシアネート化合物が包含さ
れ、具体的には、４，4′−ジフエニルメタンジイ
ソシアネート及びそのアルキル同族体、２，４−
又は２，６−トルイレンジイソシアネート及びそ
の異性体混合物、１，５−ナフチレンジイソシア
ネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、デカ
メチレンジイソシアネート、ｍ−キシリレンジイ
ソシアネート、など；或いは１分子あたり３個以
上のイソシアネート基を含有する同族体を含む粗
トルイレンポリイソシアネート及び粗ジフエニル
メタンジイソシアネート等を例示することができ
る。さらに、上記した如きポリイソシアネート化
合物の過剰量をポリヒドロキシ化合物と反応させ
ることによつて得られる活性なイソシアネート基
を有するプレポリマー；或いはかかるプレポリマ
ーを上記ポリイソシアネート化合物と混合するこ
とにより得られるセミプレポリマーを使用するこ
ともできる。 一方、ポリオール成分もまた、ポリウレタンの
製造に際して通常使用されるポリオール化合物は
いずれも使用可能であり、例えば水酸基を２個以
上有する主として線状又は分岐鎖状のポリエーテ
ルポリオール、ポリエステルポリオール、ポリチ
オエーテルポリオール、ポリアセタールポリオー
ル及びこれらの混合物より成る一般に水酸基当量
が100〜3000の範囲内で、１分子中に存在する水
酸基数が２〜８個の範囲内のものが適している。
周知のように、かかるポリオール化合物中官能基
数の低いものは軟質系のポリウレタン樹脂発泡体
を与え、一方官能基数の高いものは硬質系のポリ
ウレタン樹脂発泡体を与える。また、ポリオール
成分として、上記以外に、ビニル化合物やジエン
化合物（例：ポリスチレン、ポリアクリルニトリ
ル、ポリ塩化ビニル、ポリブタンジエン）の末端
に水酸基が置換されたもの、並びにエチレングリ
コールプロピレングリコール、ブタンジオール、
グリセリン等の一般に架橋剤と呼ばれている低分
子量ポリオールも使用できる。 以上に述べたポリイソシアネート成分とポリオ
ール成分に発泡剤とウレタン化触媒を加えて単に
混合することによりポリウレタン樹脂発泡体原液
も調整することができる。この混合は例えば容器
に計量した各成分を撹拌棒により手又は電動モー
ターを用いて混合することができ、更には、通
常、発泡機と呼ばれる原液の計量及び混合が機械
化されている装置等を用いて行なうこともでき
る。この混合時におけるポリイソシアネート成分
とポリオール成分との混合割合は一般に、ポリイ
ソシアネート成分が混合原液中に存在するポリオ
ール成分及び必要に応じて混入せしめるその他の
活性水素化合物の活性水素原子の総量に対して少
なくとも化学量論的に必要な量で存在するような
割合とすることができる。 該ポリウレタン樹脂発泡体原液に用いる発泡剤
としては、例えば水、低沸点炭化水素（例：ブタ
ン、ペンタン、ヘキサンなど）、低沸点ハロゲン
化炭化水素（例：メチレンクロライド、モノクロ
ロジフルオロメタン、トリクロロモノフルオロメ
タン、ジクロロジフルオロメタン、ジクロルテト
ラフルオロエタン、トリクロロトリフルオロエタ
ンなど）等が単独で又は組合せて使用され、ま
た、触媒としては、例えばトリエチレンジアミ
ン、トリエチルアミン、ジメチルエタノールアミ
ン、ジメチルシクロヘキシルアミン、テトラメチ
ルエチレンジアミン、ジメチルベンジルアミン、
モルホリン等の第三級アミン類；第一錫ジラウレ
ートの如き錫化合物が使用される。 さらに、ポリウレタン樹脂発泡体原液中には、
通常のごとく、必要に応じて、架橋剤、界面活性
剤、難燃剤、その他の添加剤を含ませることがで
きる。架橋剤としては例えば、エチレングリコー
ル、プロピレングリコール、プロパンジオール、
ブタンジオール、ヘキサンジオール、ジプロピレ
ングリコール、グリセリン等が挙げられ、界面活
性剤には、ポリジメチルシロキサンとアルキレン
オキシドとのブロツク共重合体が主として使わ
れ、これにはSH−193（トーレシリコン社）、Ｌ−
5420（日本ユニカー社）、YF3063（東芝シリコン
社）、Ｆ−305（信越化学）等が挙げられる。これ
らの各成分は通常使用されている量で用いること
ができ、原液の重量を基準にして、例えば発泡剤
は約0.1〜約20重量％の範囲で、触媒は約0.1〜約
５重量％の範囲で、架橋剤は約0.1〜約10重量％
の範囲で、そして界面活性剤は約0.5〜約20重量
％の範囲で使用できる。 さらに必要に応じて、ポリウレタン樹脂発泡体
原液には、他の添加剤として、例えば難燃剤
〔例：ハロゲン化燐酸エステル、ハロゲン化パラ
フイン、三塩化アンチモン、など〕、酸化防止剤
〔例：UOP−88、UOP−288（日本揮発油社製）〕、
紫外線吸収剤〔例：イルガノツクス1010（ガイギ
ー社製）〕、顔料〔例：カーボンブラツク、ボリト
ンブルー、ポリトングリーン（大日本インキ社
製）〕等を含ませるようにしてもよい。 本発明の方法において好適に用いうるもう一つ
のポリイソシアネート系樹脂発泡体原液として、
ポリイソシアヌレート系樹脂発泡体原液が挙げら
れる。このポリイソシアヌレート系樹脂発泡体原
液は、組成的には、前記ポリウレタン樹脂発泡体
原液からポリオール成分を省略し、その代りに必
須成分としてイソシアネートの三量化触媒を導入
したものであり、主としてイソシアヌレート結合
を形成することによつて硬化するタイプの樹脂発
泡体原液である。 かくして、用いうる三量化触媒としては、例え
ば、脂肪族カルボン酸のアルカリ金属塩（例：オ
クタン酸カリウム）、芳香族カルボン酸のアルカ
リ金属塩（例：安息香酸カリウム）、有機強塩基
〔例：２，４，６−トリス（ジメチルアミノメチ
ル）フエノール、２，４，６−トリス−（ジエチ
ルアミノメチル）フエノール、Ｎ，N′，N″−ト
リス−（ジメチルアミノプロピル）−sym−ヘキサ
ヒドロトリアジン、ベンジルトリメチルアンモニ
ウムオキシド、ナトリウムメトキシド〕などが挙
げられるが、これらに限られるものではなく他の
通常の三量化触媒も使用可能である。これら三量
化触媒の使用量はせまい範囲に制限されるもので
はないが、一般に該原液の重量を基準にして、約
0.1〜約10重量％の範囲内が好適である。 また、該ポリイソシアヌレート樹脂発泡体原液
には、必要に応じて、ポリオール化合物又はエポ
キシ化合物を添加し、ウレタン結合を生ぜしめる
ことにより、生ずるポリイソシアヌレート樹脂発
泡体の脆さを改善することが可能である。このよ
うな目的に使用し得るポリオール化合物としては
例えば、グリセリンにプロピンオキシド及び必要
によりエチレンオキシドを一部付加させ末端に第
二級もしくは第一級水酸基をもたせた水酸基当量
が100〜2000の３官能性ポリエーテルポリオール、
主として蔗糖にプロピレンオキシドを付加させた
水酸基当量が100〜150のポリエ−テルポリオー
ル、主としてソルビトールにプロピレンオキシド
を付加させた水酸基当量が100〜150のポリエーテ
ルポリオール、脂肪族又は及び芳香族アミン化合
物にプロピレンオキシドを付加させた３〜８官能
性で水酸基当量が70〜1000のポリエーテルポリオ
ール等が挙げられ、またエポキシ化物には、例え
ばビスフエノールＡのエピクロルヒドリン付加物
等が挙げられる。これらポリオール化合物又はエ
ポキシ化合物の配合量は、使用するポリイソシア
ネートの当量に対して５〜30％当量の割合で用い
るのが好ましいが、しかしこの範囲に限定される
ものではない。 以上に述べたポリイソシアネート系樹脂発泡体
原液は、前記した原液各成分の混合により、反応
成分の種類にもよるが、一般に常温で硬化反応が
進行する。 そしてこれらポリイソシアネート系樹脂発泡体
原液は実質的な反応の進行がクリームタイムと呼
ばれる泡化開始後に始まり、ライズタイムと呼ば
れる泡状物の最大膨張時までに殆んど終了させる
ように調整することができ、しかもその反応速度
はかなりの広い範囲で自由に調整しうる。 本発明で用いられる樹脂発泡体原液の反応速度
としては、20℃の雰囲気下で上述のクリームタイ
ムが15秒〜２分、ライズタイムが１分〜10分の範
囲内にあるものが好適である。反応がこれより速
い場合には、樹脂発泡体原液を含浸させかつ発泡
させるための作業時間が充分にとれないこと、発
泡時の含浸性が悪くなること、更に高密度成型品
では亀裂が入りやすいこと等で好ましくない。逆
に反応がこれより遅い場合には、成型サイクルが
長くなり過ぎること、及び発泡体の物性が悪くな
ること等の理由で不利となる。しかしながら反応
速度は必ずしもこの範囲内に限定されるものでは
ない。 次に本発明で用いられるポリイソシアネート系
樹脂発泡体原液の発泡倍率であるが、発泡中の泡
状体の未充填空隙への含浸をより容易にするため
に、ガラス繊維を挿入しないで成型する場合に比
べてやや高めの自由発泡倍率にすることが要求さ
れる。ここで自由発泡倍率とは常圧下で大きな開
口部を有する容器もしくは袋の中で自由に発泡さ
せる場合のように、泡化膨張中の樹脂に外圧が殆
んどかからない状態で発泡させた時の発泡倍率を
いう。最適自由発泡倍率は目的とする成型品のガ
ラス繊維含有率、見掛け密度にもより異るが、一
般に好ましくは20℃における自由発泡倍率が３倍
〜20倍となるようにすることが好ましい。 本発明で用いる金型は強度的にポリウレタン樹
脂発泡体の発泡時の圧力（0.3〜５Kg／cm²）に耐
えられるものであれば特に材質や大きさは限定さ
れない。木枕はその用途により厚みは異るが、通
常50〜300mmの厚みを有し、長さも精々１ｍ以内
であることが多く、この範囲内の大きさであれば
円筒形のものであれ、平板状のものであれ、本発
明により比較的容易に成型し得る。本発明で用い
られる連続長繊維ガラスストランドマツトの大き
さは、成型すべき金型の長さもしくは厚みとほぼ
等しい巾を有するものを用いる方がマツトの巾方
向を切断しないですむため有利である。ストラン
ドマツトの長さは目的とする用途の木枕に適した
ガラス含有量となるように切断する。また、スト
ランドマツトは金型内への挿入を容易にするため
２枚もしくはそれ以上に切断して用いることもで
きる。ストランドマツトの折りたたみ回数は金型
の形状とストランドマツトの長さによつて決定さ
れるが、本発明で目的とする成型密度と、ガラス
含有率を維持する限り、前述した範囲内の嵩高性
を有するストランドマツトを選ぶことにより無理
なく金型内に挿入される。 次にポリイソシアネート系樹脂発泡体原液の金
型内への注入は、それ自体通常のポリウレタン樹
脂発泡体のオープンモールド方式による注入方法
と全く同様に手もしくは発泡機を用いて金型の開
口部より行われる。そして発泡が始まつて該開口
部より泡状物が、あふれでるよりも以前に開口部
に蓋又は栓をする。ただし、金型内に残存する空
気を逃がすための小さな空気口は発泡が終了する
まで保持しておかなければならない。 金型内に注入された原液はガラスストランドマ
ツトを濡らしながら一旦金型の下部に停留し、引
続いてクリームタイムに達すると共に泡化膨張を
開始し、ストランドマツトの空隙を埋めながら金
型内全体に充満する。この時の発泡速度は目的と
する木枕の厚みや大きさ、温度条件にもよるが、
通常金型内に原液が注入されて数秒〜２分でクリ
ーム状態となり、さらに１分〜10分で泡化膨張が
終了する。このようにして泡化膨張した樹脂発泡
体は、次いで常温又は加温下で熟成して硬化を完
了せしめる。 以上に述べた本発明の方法によれば、木枕の成
型時間を大幅に短縮することができる。例えば成
型品密度が0.3g／cm³で肉厚200mmの木枕を成型す
る場合、通常の硬質ポリウレタン原液のみを用い
た場合には発泡後少なくとも５時間以上型内に拘
束しておかなければ亀裂や変型がみられるのに対
し、本発明の方法に従つて成型すれば、同一の原
液を用いて脱型時間を２時間に短縮しても、成型
体内部に亀裂の発生は認められず、また、成型後
の変形も殆んど無視できる程度となる。 かくして本発明によれば、所定の木枕形状に成
形された硬質ポリイソシアネート系樹脂発泡体
と、該樹脂発泡体中に多重曲折状態で該樹脂発泡
体と一体的に配置されたガラス長繊維ストランド
マツトとから成る強化された硬質ポリイソシアネ
ート系樹脂発泡体製木枕が提供される。 本発明により提供される木枕は第１図に示すよ
うに、所定の木枕形状に成形された硬質ポリイソ
シアネート系樹脂発泡体中を、ガラス連続長繊維
ストランドマツトが、多重曲折状態で、木枕の１
つの側面近傍からそれに対向するもう１つの側面
の近傍まで、該ストランドマツトが該発泡体中を
できるだけ一様に分布するように包埋配置された
内部構造のものであり、該ストランドマツトは該
木枕の重量を基準にして一般に４〜20重量％、好
ましくは９〜18重量％の割合で存在することがで
きる。 本発明の木枕は一般に0.1〜0.5、好ましくは0.2
〜0.4の範囲内の比較的低比重を有することがで
き、次のような特徴を有する。 (a) 荷重方向の圧縮強度が大きく、耐荷重性及び
耐クリープ特性も著るしく優れている。 (b) 耐低温及び高温特性（耐熱性）に優れてい
る。 (c) 寸法安定性が良好である。 (d) 難燃性も良好である。 本発明の木枕は各種の配管や貯槽等の荷重支持
体として、殊にLPG、LNG等の超低温配管及び
貯槽用の断熱性木枕として有用である。 次に実施例を掲げて本発明をさらに説明する。 実施例 １ 内径270mm、外径670mm、長さ650mmの半円筒形
のアルミニウム製金型（型温30℃）内にガラス連
続長繊維ストランドマツト〔旭フアイバーグラス
(株)製；グラスロンコンテイニユアスストランドマ
ツトCSM−8600−600、秤量600g／m²〕を650×
8000mm（重量3.12Kg）の寸法に切断し、12回折り
たたんで挿入し〔第２図ａ及びｂ参照〕、その折
りたたみ部の末端を金型に固定した〔第４図Ａ参
照〕。 次いで、下記組成のＡ、B2液を20℃で混合し
て硬質ポリウレタン樹脂発泡体原液を調整、そ
の原液26.0Kgを金型内に流し込み、直ちに上蓋を
閉じて30℃の雰囲気下で２時間放置した。２時間
後、脱型したが、脱型直後の変形は殆んどなく、
外観も均一で未充填部分も認められなかつた。成
型品を切断して内部を検査したところ、ストラン
ドマツトが第５図に示すように厚み方向に拡がつ
て等間隔で分布しており、内部クラツクも全く認
められなかつた。成型品の木枕重量は29.0Kg、見
掛け密度は0.302g／cm³、ガラス繊維含有率は10.8
％であつた。本実施例で得られたガラス繊維強化
ポリウレタン樹脂発泡体木枕の物理的特性の測定
結果は後記表にまとめて示す。 ポリウレタン樹脂発泡体原液 組成 〈Ａ液〉 ポリエーテルポリオール（三洋化成製：GP−
400） 45.9重量部 トリエチレンジアミン 0.1〃 整泡剤（トーレシリコンSH−193） 1.0〃 フレオン−11 3.0〃 〈Ｂ液〉 クールドジフエニルメタンジイソシアネート
（住友バイエルウレタン製：44V−20）
50.0重量部 原液の性状（20℃） クリームタイム 90秒 ライズタイム ４分 自由発泡倍率 ５倍 比較例 １ 実施例１で用いたと同じ金型（型温30℃）内に
実施例１で使用したと同じ硬質ポリウレタン樹脂
発泡体原液130Kgを流し込んだ。30℃で４時間放
置後脱型すると、脱型直後に成型品の内径が５mm
程拡がり内部にクラツクが生じた。 また、同様の成型条件で５時間後に脱型を行つ
たところ、脱型後の変形及び内部クラツクはみら
れなかつた。この木枕重量は29.6Kgあり、見掛け
密度は0.308g／cm³であつた。このものの物理的特
性の測定結果は後記表にまとめて示す。 比較例 ２ 実施例１で用いたと同じ金型（型温30℃）内に
実施例１で使用したと同じ硬質ポリウレタン樹脂
発泡体原液126.0Kgに水酸化アルミニウム粉末
（住友電工製：ハイジライトＨ−31）3.0Kgを添加
した原液29.0Kgを流し込んだ。30℃で３時間放置
後脱型すると、木枕の内径が５mm程度拡がり、内
部にクラツクが生じた。 実施例 ２ 実施例１で用いたと同じ金型内（型温30℃）に
ガラス連続長繊維ストランドマツト〔旭フアイバ
ーグラス(株)；グラスロンコンテイニユアスストラ
ンドマツトCSM8600−450、秤量450g／m²〕を
650×6200mm（重量1.82Kg）の寸法に切断したも
のを30回折りたたんで金型内に挿入し〔第３図ａ
及びｂ参照〕、その折りたたみ部の末端を金型に
固定した〔第４図Ｂ参照〕。 次いで下記組成のＡ、B2液を20℃で混合して
硬質ポリウレタン樹脂発泡体原液を調整し、そ
の原液8.7Kgを金型内に流し込み、直ちに上蓋を
閉じて30℃の雰囲気下で放置した。２時間後に脱
型したが脱型直後の変形も殆んどなく、外観も均
一で未充填部分も認められなかつた。成型品の内
部には、ガラス繊維層が均一に分布しており、ク
ラツクも全く認められなかつた。この成型品木枕
の重量は10.4Kg、見掛け密度は、0.108g／cm³、ガ
ラス繊維含有率は17.5％であつた。このものの物
理的特性の測定結果は後記表にまとめて示す。 ポリウレタン樹脂発泡体原液 組成 〈Ａ液〉 ポリエーテルポリオールＡ（三洋化成製：GP−
400） 22.0重量部 ポリエーテルポリオールＢ（三洋化成製：HR
−450P） 22.0〃 トリエチレンジアミン 0.1〃 水 0.1〃 整泡剤（トーレシリコン：SH−193） 0.8〃 フレオン−11 5.0〃 〈Ｂ液〉 クルードジフエニルメタンジイソシアネート
（住友バイエルウレタン製：44V−20）
50.0重量部 原液の性状（20℃） クリームタイム 95秒 ライズタイム ４分10秒 自由発泡倍率 14倍 比較例 ３ 実施例１で用いたと同じ金型（型温30℃）内に
実施例２で使用したと同様の硬質ポリウレタン樹
脂発泡体原液 10.8Kgを注入して木枕成型を行
つた。30℃で２時間放置後に脱型すると、脱型直
後に成型品の内径が10mm程拡がり内部にクラツク
が生じた。 また、同様の成型条件で５時間後に脱型を行つ
たところ、脱型後の変形及び内部クラツクはみら
れなかつた。この木枕の重量は10.7Kgあり見掛け
密度は0.112g／cm³であつた。このものの物理的特
性の測定結果は後記表にまとめて示す。 実施例 ３ 樹脂発泡体原液として下記のウレタン変性ポリ
イソシアヌレート樹脂発泡体原液を用いる以外は
実施例１と同様に操作（脱型時間５時間）して強
化樹脂発泡体木枕を得た。 脱型直後の変形の殆んどなく、外観も均一で未
充填部分は認められなかつた。成型品の内部は実
施例１と同様ストランドマツトが均一に分布して
おり、クラツクも全く認められなかつた。この木
枕の重量は28.9Kgあり、見掛け密度は0.301g／
cm³、ガラス繊維含有率は10.9％であつた。このも
のの物理的特性の測定結果は後記表にまとめて示
す。 ウレタン変性ポリイソシアヌレート樹脂発泡体原
液 原液名 日清紡績製：SAT−Ｋ−７（ウレタン変性ポリイ
ソシアヌレート樹脂発泡体原液） 原液の性状（20℃） クリームタイム 20秒 ライズタイム １分20秒 自由発泡倍率 ６倍 比較例 ４ 実施例１で用いたと同じ金型（型温30℃）内に
実施例３で用いたと同じウレタン変性ポリイソシ
アヌレート樹脂発泡体原液30Kgを注入して発泡さ
せた。30℃で16時間放置後脱型した。成型品には
変形はみられなかつたが、切断すると内部には大
きなクラツクがみられた。 比較例 ５ 200×200×100mmのアルミニウム製金型（型温
30℃）内に実施例３で用いたと同じウレタン変性
ポリイソシアヌレート樹脂発泡体原液1.3Kgを注
入して発泡させた。30℃で５時間放置後脱型し
た。このものの内部にはクラツクがみられなかつ
た。このものの物理的特性の測定結果は後記表に
まとめて示す。 実施例 ４ 200×200×100mmのアルミニウム製金型（型温
100℃）内に実施例２で用いたと同様のガラス連
続長繊維ストランドマツトを200×1550mm（重量
140g）の寸法に切断し、７ツに折りたたんで挿
入し、下記組成のポリイソシアヌレート樹脂発泡
体原液750gを注入して上蓋を閉じ発泡硬化させ
た。100℃の雰囲気下で１時間放置後更に常温で
５時間放置して脱型したが、脱型後の変形もな
く、外観も均一で未充填部分は認められなかつ
た。成型品の内部にはストランドマツトが第１図
Ｅに示す状態で均一に分散しており、内部クラツ
クも全く認められなかつた。成型品の木枕重量は
860g、見掛け密度は0.215g／cm³、ガラス繊維含有
率は16.3％であつた。このものの物理的特性の測
定結果は後記表にまとめて示す。 ポリイソシアヌレート樹脂発泡体原液 組成 〈Ａ液〉 ２，４，６−トリス−（ジメチルアミノメチル）
フエノール） 5.0重量部 整泡剤（トーレシリコンSH−193） 1.0〃 トリスクロロプロピルフオスフエート 15.0〃 フレオン−11 5.0〃 〈Ｂ液〉 クルードジフエニルメタンジジイソシアネート
（住友バイエルウレタン製：44V−20） 74.0〃 原液の性状（20℃） クリームタイム 20秒 ライズタイム ３分 自由発泡倍率 12倍 比較例 ５ 実施例４で用いたと同じ金型（型温100℃）内
に実施例４で用いたと同じポリイソシアヌレート
樹脂発泡体原液900gを注入して発泡させた。100
℃で１時間放置後、更に常温で10時間放置して脱
型した。成型品に変形はみられなかつたが、切断
すると内部に大きなクラツクがみられた。 【表】

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の木枕成型品の形状を示す図で
あり、第２図及び第３図はガラス連続長繊維スト
ランドマツト折りたたみ方及びその金型への挿入
状態を示す図であり、第４図はガラス連続長繊維
ストランドマツトを部分的に金型へ固定する方法
を説明した図であり、第５図は本発明の成型品の
一例の部分断面図である。 図中、１…木枕、３…ガラス連続長繊維ストラ
ンドマツト、５…金型。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 所定の木枕形状に成形された硬質ポリイソシ
   アネート系樹脂発泡体と、該樹脂発泡体中に多重
   曲折状態で該樹脂発泡体と一体的に配置されたガ
   ラス連続長繊維ストランドマツトとから成る密度
   が0.1〜0.5の範囲内の強化された硬質ポリイソシ
   アネート系樹脂発泡体製木枕。 ２ ガラス連続長繊維ストランドマツトを多重曲
   折状態で所定の木枕成形用金型内に挿入して、該
   ガラス連続長繊維ストランドマツトを該金型内全
   体にわたりできるだけ等間隔に分布すべく配置
   し、必要に応じて、該ガラス連続長繊維ストラン
   ドマツトの端部を部分的に該金型に固定し、次い
   で該金型内にポリイソシアネート系樹脂発泡体原
   液を注入し、該金型を閉じて該原液の発泡及び硬
   化を行わしめることを特徴とするガラス連続長繊
   維ストランドマツトで強化された硬質ポリイソシ
   アネート系樹脂発泡体製木枕の製造方法。