JPH02299474A - 電力変換回路と点火回路と起動・停止手段 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 技術分野 第１の本発明は、ノーマリィ・オフで電圧駆動形のスイ
ッチング手段と直列共振回路と駆動用変圧手段を用いた
自励式電力変換回路に関する。

第２の本発明は、前述の電力変換回路を利用して多重ス
パークを発生することができる各用途用の点火回路、特
に、内燃機関用点火回路とロケット・エンジン用点火回
路等に関する。

第３の本発明は、スイッチング手段と直列共振回路と駆
動用変圧手段を用いな自励式電力変換回路において、そ
の起動と動作停止を繰り返しても、その起動がいつもス
ムーズに行うことができる起動・停止手段に関する。

第４の本発明は、フル・ブリッジ接続した４つの可制御
スイッチと直列共振回路を用いた電力変換回路において
、その負荷の軽重にかかわらず、その振動電圧を一定化
することができる電力変換回路に関する。

背景技術 第１〜第４の本発明について、以下、（１）〜（４）に
分けて説明する。

（１）　従来技術として、バイポーラ・トランジスタと
直列共振回路と駆動用変圧器を用いた自励式電力変換回
路が特公昭３６−１６８６１号に開示されている。この
回路を応用して、バイポーラ・トランジスタの代わりに
ＭＯＳ−ＦＥＴを用いた自励式電力変換回路が特開昭６
３−５９７７２号に開示されている。後者の基本回路を
第３図に示す。

後者は駆動用変圧器に可飽和形を使うが、そうでなくて
も大丈夫である。第３図の回路の駆動用の変圧器５はど
ちらでも構わない、変圧器５を不飽和領域で使えば、ト
ランジスタ２あるいは３を流れていた共振電流が反転し
てその一方のドレイン・ソース間内蔵ダイオードを流れ
るとき、変圧器５の出力電圧の反転により両ゲート電圧
が反転し、トランジスタ２．３のオン、オフが入れ換わ
る。一方、変圧器５を飽和させて使えば、その共振電流
が反転する前にそれが飽和した時点でトランジスタ２．
３のオン、オフが入れ換わる。

尚、負荷抵抗３３はリアクトル４と直列接続されている
が、これをリアクトル４あるいはコンデンサ６又は２１
と並列接続しても構わない。

ところで、トランジスタ２．３をバイポーラ・トランジ
スタに換えると、この回路は前者（特公昭３６−１６８
６１号）の回路の変形になるが、駆動用の変圧器５等の
動作は前者のそれらの動作と同じではない、というのは
、前者の回路は電流駆動形のスイッチング手段を使い、
この回路は電圧駆動形のスイッチング手段を使う、から
である、この回路の動作はちょっと複雑である。

第３図の回路では、うまい具合に抵抗３１とトランジス
タ２のゲート・ソース問容量が積分回路を形成し、この
積分回路が変圧器５の１次コイルの励磁インダクタンス
の電圧を積分する。

（変圧器５のリーケージ・インダクタンスを無視、） よく知られている様に、コイルの電圧をＶ、その電流を
■、そのインダクタンスをし、時間変数をＴとすると、
Ｖ＝：Ｌ−ｄＩ／ｄＴの関係があるから、電圧Ｖを積分
すれば電流Ｔが求まる。

このため、その積分回路の出力電圧波形、すなわち、ト
ランジスタ２のゲート・ソース問電圧波形は前記励磁イ
ンダクタンスの電流波形、すなわち、はとんどトランジ
スタ２又は３の主電流の波形と同じになる。トランジス
タ３と抵抗３２の側についても同様である。

その結果、その主電流の位相とトランジスタ２．３のオ
ン、オフのタイミングがぴったり合う−と予想されるが
、実際には、トランジスタ２．３のオン、オフのしきい
値電圧も係わって、来るから、その位相とタイミングは
少しずれる。

ところで、その一方のゲート・ソース間容量のキャパシ
タンスをＣ１抵抗３１又は３２の値をＲとしたときに、
両方の積分回路が周波数ｆの正弦波を積分するためには
、ＣＲ＞＞１／２Ｘ３．１４Ｘｆの関係を満足しなけれ
ばならないがら、抵抗３１．３２の値を大きくする必要
がある。そして、前記励磁インダクタンスのインピーダ
ンスより両積分回路のインピーダンスがかなり大きくな
いと、前記励磁インダクタンスの電流は前記主電流と違
って来てしまう、いずれにしても、大きな値の抵抗３１
．３２に対して充分な駆動電圧をトランジスタ２．３に
供給するには、両積分回路に大きな共振電圧を入力する
必要がある。その結果、抵抗３１．３２によるエネルギ
ー消費も無視できなくなる。

また、前記励磁インダクタンスはその共振回路のインダ
クタンス成分に含まれるから、負荷抵抗３３をリアクト
ル４に並列接続する場合、その振動波形は複雑になる。

かと言って、リアクトル４と１次コイル５ａの直列回路
に負荷３３を並列接続することはできない、なぜなら、
前記励磁インダクタンスの電流尼前記主電流が違ってし
まう、からである。

さらに、その共振回路のインダクタンス成分はリアクト
ル４のインダクタンスとその励磁インダクタンスの和に
なるので、そのインダクタンス比に応じた共振電圧がそ
の励磁インダクタンスに印加される。従って、その共振
電圧が大きくなると、変圧器５は飽和し易くなる。その
結果、変圧器５を飽和させて使う場合、電源電圧の高低
によって、あるいは、負荷抵抗３３の軽重によって、ト
ランジスタ２．３のオン、オフのタイミングとその主電
流の位相がずれてしまう、こうなると、直流電源１から
負荷抵抗３３に与えるエネルギーに対して、その共振回
路から直流電源１に帰還するエネルギーの比率が大きく
なって、負荷抵抗３３にフルにエネルギーを与えること
ができなくなるそれから、その共振電流がほとんどその
ままその励磁インダクタンスを流れるから、変圧器５を
不飽和領域で使うにせよ、飽和させて使うにせよ、その
電流の大きさに応じて変圧器５も大きく設計する必要が
ある。

そんな訳で、その励磁インダクタンスがその共振回路の
インダクタンス成分として組み込まれない様にすること
が望まれ、変圧器５の飽和がその共振電圧の増減に影響
されないことが望まれ、その共振電流の大きさに関係な
く変圧器５の小型化が望まれる、という問題点がこの従
来の電力変換回路にある。

また、抵抗３１．３２でのエネルギー損失のため、変換
効率が低い、という問題点もある。

そこで、第１の本発明は、これらの問題点を無くした電
力変換回路を提供することを目的としている。

（２）　当然の事ながら、従来、この電力変換回路を利
用した点火回路は無かっな。

そこで、第２の本発明は、第１の本発明を利用した点火
回路を提供することを目的としている。

（３）　複数のスイッチング手段、直列共振回路、及び
、駆動用変圧手段を用いた自励式電力変換回路において
、この動作を停止した後で再起動するとき、その直列共
振回路中のコンデンサの残留電圧によっては再起動がで
きないなどの問題点が従来技術にある。

例えば、その再起動時の始めにターン・オンするスイッ
チング手段が形成する閉回路中で、その残留電圧とその
電源電圧が打ち消し合って、その起動ができない場合で
ある。あるいは、両型圧が完全に打ち消し合わないまで
も、両方の電圧差が不充分で振動を開始することができ
なかったり、振動の立ち上がりが遅くなったり、する場
合である。

また、その再起動時、その残留電圧がいつも所定の電圧
であることが必要な場合が用途によっである。しかし、
従来技術ではその残留電圧を所定の電圧に設定すること
ができない、という問題点がある。

例えば、その直列共振回路を点火コイルの１次コイルと
コンデンサの直列回路で構成する内燃機関用点火回路な
どの場合、その起動と停止を繰り返すとき、すなわち、
その点火動作を繰り返すとき、前記残留電圧を所定値に
設定する必要があるこれは、前記残留電圧によってその
１次コイルの再起動最初の印加電圧が決まり、この印加
電圧によって、その２次側に接続された点火用放電ギャ
ップのギャップ間の絶縁を破壊するために必要な、その
点火コイルの最初の最大出力電圧が決まる、からである
一つまり、この最大出力電圧が前記残留電圧によって増
減する、からである、この最大出力電圧がその絶縁破壊
電圧を越えなければ、スパークは発生せず、点火ミスと
なる。

そこで、第３の本発明は、その様な自励式電力変換回路
において、その再起動を容易に行うことができ、その再
起動時の前記コンデンサの電圧を所定値に設定すること
ができる起動・停止手段を提供することを目的としてい
る。

（４）　従来技術として、フル・ブリッジ接続した４つ
の可制御スイッチと直列共振回路を用いた電力変換回路
において、その負荷の軽重にかかわらず、その振動電圧
を一定化することができる電力変換回路を、本発明者は
特開平１−１７３９１７号の第２０図（ａ）、（ｂ）に
開示している。

その基本回路を第４図に示す、その作用は次の通りであ
る。

トランジスタ２．３４．１５のオン期間中にコンデンサ
６の電圧が直流電源１の電圧と同じになると、それまで
逆電圧のためにオフだったダイオード１９がターン・オ
ンする。このため、ダイオード１９とトランジスタ３４
．２がリアクトル４と負荷７に対してフライホイール・
ダイオードの様な役割を果たし、リアクトル４の電流は
これらを流れる様になり、コンデンサ６の電圧はもうそ
れ以上増えない、トランジスタ３．３５．１４のオン期
間中も同様である。その結果、コンデンサ６の振動電圧
が一定化し、その共振回路の振動電圧も一定化する。

尚、トランジスタ３４．３５は、ダイオード１９とトラ
ンジスタ１４あるいはトランジスタ１５とダイオード２
０がコンデンサ６を短絡するのを防止するなめに必要で
ある。

しかしながら、その−電化のなめに、図中のそれぞれの
点線で３つずつ繋いだそれぞれのトランジスタ群が連携
してターン・オンする様に、しかし、両トランジスタ群
が同時にターン・オンしない様に、制御しなければなら
ない、このため、これらの事を満足する駆動手段が必要
になるので、回路構成が複雑になる、という問題点がこ
の回んにある。

そこで、第４の本発明は、ブリッジ接続した４つの可制
御スイッチと直列共振回路を用いた電力変換回路におい
て、簡単な回路構成で前記直列共振回路の振動電圧を一
定化することができる電力変換回路を提供することを目
的としている。

先ず最初に、第１の本発明は、 直列共振回路か、負荷と直列共振回路の直列回路か、ど
ちらか一方の回路の両端電圧を、複数のノーマリイーオ
フで電圧駆動形のスイッチング手段と、これらを駆動す
る駆動用の第１の変圧手段と、１つ又は複数の直流電源
によって切り換える自励式電力変換回路において、 双方向に対して定電圧特性を示す定電圧手段によって前
記第１の変圧手段の入力電圧の絶対値を一定化した電力
変換回路である。

尚、前記変圧手段は１つの変圧器でもよいし、複数の変
圧器を組み合わせたものでもよい。

このことによって、前記定電圧手段が、前記変圧手段の
入力側に印加される交流電圧の絶対値を一定化するので
、その励磁インダクタンスはその共振回路のインダクタ
ンス成分から切り離され（第１の効果）、前記変圧手段
の飽和はその共振電圧の増減に影響されない（第２の効
果）。

また、その共振電流がどんなに大きくなっても、そのほ
とんどを前記定電圧手段がバイパスするし、その励磁イ
ンダクタンスの印加交流電圧の絶対値が一定化されるの
で、前記変圧手段は飽和し難くなり、その分だけ前記変
圧手段を小型化することができる（第３の効果）。

さらに、従来技術の様にエネルギー損失を大きくする積
分回路を本発明は必要としないから、その分だけエネル
ギー損失が減り、変換効率が向上する（第４の効果）。

次に、第２の本発明は、 請求項１〜２２のいずれか１項に記載の電力変換回路に
おいて、前記どちらか一方の回路を点火コイルの１次コ
イルとコンデンサの直列回路で構成した点火回路である
。

このことによって、第１の本発明の電力変換回路を利用
した点火回路を構成することができる（効果）。

その作用は次の通りである。その２次コイルに接続され
た点火用放電ギャップ間が絶縁破壊によって短絡される
までは、その１次コイルのインダクタンスとそのコンデ
ンサが直列共振回路を形成する。しかし、その絶縁破壊
が起こると、前記点火コイルの２つのり一ケージ・イン
ダクタンスと前記コンデンサの直列回路が主にその直列
共振回路を形成する。

そして、第３の本発明は、 直列共振回路か、負荷と直列共振回路の直列回路か、ど
ちらか一方の回路の両端電圧を、複数のスイッチング手
段と、これらを駆動する駆動用の第１の変圧手段と、１
つ又は複数の直流電源によって切り換える自励式電力変
換回路において、外部から与えられる起動・停止信号に
従って、前記両端電圧を所定の値にする閉回路を形成す
る１つ又は複数の前記スイッチング手段をターン・オン
させる起動手段と、 前記起動・停止信号に従って前記１つ又は複数のスイッ
チング手段をターン・オフさせる動作停止手段と、 前記１つ又は複数のスイッチング手段のオン、オフを検
出するオン・オフ検出手段と、 前記オン・オフ検出手段が前記１つ又は複数のスイッチ
ング手段がオンであることを検出する限り、前記動作停
止手段が前記１つ又は複数のスイッチング手段をターン
・オフさせるのを妨げるターン・オフ防止手段を、 設けた起動・停止手段である。

このことによって、前記自励式電力変換回路の再起動を
容易に行うことができく第１の効果）、その再起動時の
前記コンデンサの電圧を所定値に設定することができる
（第２の効果）。

その作用は次の通りである。前記自励式電力変換回路で
は、第１のスイッチング手段群（前記１つ又は複数のス
イッチング手段のことで、単数も含む。）と第２のスイ
ッチング手段群（残りの１つ又は複数のスイッチング手
段のことで、単数も含む、）が第１の閉回路（前記閉回
路）と第２の閉回路をその動作中に交互に形成する。そ
して、第１、第２の閉回路それぞれが形成されていると
き、前記両端電圧はそれぞれに応じた所定の値になる。

本発明の動作・停止手段の作用により、必ず、前記電力
変換回路は、第１のスイッチング手段群のターン・オン
によってその動作を開始し、第２のスイッチング手段群
のターン・オフによってその動作を停止する。すなわち
、その起動と動作停止それぞれのタイミングがいつも同
じになる。

その結果、その再起動のとき、前記直列共振回路中のコ
ンデンサの電圧は一定化し、しかも、その電圧は、第１
のスイッチング手段群のターン・オンによってその共振
回路が振動し始め易い電圧となる。

それから、第４の本発明は、 第１のアーム対と、第１の非可制御スイッチ、第１、第
２の可制御スイッチ及び第２の非可制卿スイッチをこの
順序で直列接続した第２のアーム対をブリッジ接続し、 前記第１の非可制御スイッチ、可Ｉ１１御スイッチの接
続点と前記第２の可制御スイッチ、非可制御スイッチの
接続点の間に２つの前記非可制御スイッチと逆向きに第
３、第４の非可制御スイッチを直列接続し、 前記第３、第４の非可制御スイッチの接続点と前記第１
のアーム対の中点端子の間にコンデンサを接続し、 前記第３、第４の非可制御スイッチの接続点と前記第２
のアーム対の中点端子の間に、リアクトルか、負荷とリ
アクトルの直列回路か、どちらか一方を接続した電力変
換回路である。

このことによって、４つの非可制御スイッチを追加接続
しただけで、新たな可制御スイッチを１つも必要としな
いし、従って、その駆動手段も複〜雑にならないから、
簡単な回路構成で、前記コンデンサ、リアクトルが形成
する直列共振回路の振動電圧を一定化することができる
（効果）、その作用は次の通りである。

第１、第２のアーム対の作用によって前記コンデンサの
電圧の大きさが電源電圧のそれと同じになると、前記第
１、第２の可制御スイッチのどちらかと前記第３、第４
の非可制御スイッチのどちらかが前記リアクトルに対し
てフライホイール・ダイオードの様な役割を果たす、そ
の結果、前記コンデンサの振動電圧は一定化し、前記直
列共振回路の振動電圧も一定化する。

そして、前記第１のアーム対のどちらかのアームと前記
第３、第４の非可制御スイッチのどちらかが前記コンデ
ンサを短絡するのを前記第１、第２の非可制御スイッチ
のどちらかが防止する。

発明を実施するための最良の形態 本発明をより詳細に説明するために、以下添付図面に従
ってこれを説明する。第１図、第２図、第５図〜第１６
図に１４の実施例の回路図を示す第１図の実施例では、
トランジスタ２．３が直流電源１の両電源端子間にアー
ム対を形成し、リアクトル４とコンデンサ６が直列共振
回路を形成する。７は負荷である。負荷７にインダクタ
ンス成分あるいはキャパシタンス成分が含まれていれば
、これもその共振回路の構成要素となる。

２つのダイオード８は、１次コイル５ａの両端子間に逆
並列接続され、駆動用の変圧器５の入力電圧の絶対値を
一定化する前述の定電圧手段と形成する。

２次コイル５ｂの出力電圧はトランジスタ２のゲートに
正帰還され、トランジスタ２がオンであるべきときにプ
ラスのゲート電圧がこれに与えられ、トランジスタ２が
オフであるべきときにマイナスのゲート電圧がこれに与
えられる。

トランジスタ３と２次コイル５ｃ側についても同様であ
る。

４つのツェナー・ダイオード９と２つの抵抗１０は念の
ために接続したが、無くても構わない。

負荷７の電流が小さければ、２つのダイオード８は無く
てもよい、これは、逆向きに直列接続した２つのツェナ
ー・ダイオード９が前述の定電圧手段になる、からであ
る。

スイッチ１１と抵抗１２はこの電力変換回路を起動する
起動手段である。抵抗１２の一端をトランジスタ２のゲ
ートに接続しであるが、そのソースに接続しても構わな
い、また、起動補助用に抵抗をトランジスタ３のドレイ
ン・ソース間に並列接続してもよい。

以下、この回路の動作について述べる。スイッチ１１を
オンにすると、トランジスタ２のゲートにプラス電圧が
与えられ、トランジスタ３のゲートには変圧器５を通し
てマイナスのゲート電圧が与えられる。

このため、トランジスタ２がターン・オンし始めて、負
荷７や１次コイル５ａ等に電流が流れ始めると、さらに
トランジスタ２．３の各ゲートに変圧器５の出力電圧が
正帰還される。

その結果、トランジスタ２のオンとトランジスタ３のオ
フは完全となる。

その後、負荷７の振動電流が反転してトランジスタ２内
蔵のダイオードを流れ始めると、変圧器５の出力電圧も
反転するので、トランジスタ２．３のオン、オフが入れ
換わる。

さらに、その後、その振動電流が反転してトランジスタ
３内蔵のダイオードを流れ始めると、その出力電圧も反
転するので、トランジスタ２．３のオン、オフが入れ換
わる。

以下、同様に同じ事が繰り返され、この回路は発振し続
ける。

尚、この回路の場合、電源を切ってその動作を停止する
。

また、この回路では１つの変圧器５から２つの出力電圧
を取り出しているが、２つの変圧器を使い、その両１次
コイルを直列接続して、両変圧器から２つの出力電圧を
取り出す様にしてもよい。

もちろん、この場合、それぞれに定電圧手段が要る。そ
して、それぞれの偏磁に注意する必要がある。

さらに、トランジスタ２．３それぞれのゲートとソース
を２次コイル５ｂ、５Ｃそれぞれに直接接続しているが
、後述する第１４図の実施例の様にそれぞれ抵抗を介し
て接続しても構わない。

第２図の実施例は、第１図の回路を利用した点火回路で
、請求項２４記載の起動・停止手段も利用している。

点火コイル１６の２つのリーケージ・インダクタンスが
主にリアクトル４の役割を果たす、１７は点火用放電ギ
ャップ。１８はシールド・ケースで、電波ノイズ対策で
ある。できれば、シールド・ケース１８をアースし、１
次コイル１６ａのリード線を貫通コンデンサを介してこ
のケースから引き出すことが望ましい。

′コンデンサ６．２１はそれぞれ直流電源１３の各電源
端子に接続されている。この様に、コンデンサは２つ有
っても構わない。

ダイオード１９．２０は、コンデンサ６．２１の電圧を
ゼロから直流電源１３の電圧の範囲に制限し、その振動
電圧のピーク値を一定にする。つまり、トランジスタ１
４あるいは１５がターン・オフしたとき、コンデンサ６
．２１の電圧はほぼゼロか、その電源電圧の大きさにな
る。

このため、トランジスタ１４あるいは１５がターン・オ
ンした直後、その電源電圧にほとんど等しい電圧が１次
コイル１６ａに印加されるので、その電源電圧が低下し
ない限りこの点火回路はいつも同じ最大出力電圧を発生
することができる。

その動作は次の通りである。トランジスタ１４のオン期
間中にコンデンサ２１の電圧がほぼゼロで、コンデンサ
６の電圧がほぼ前記電源電圧になると、それまで逆電圧
のためにオフだったダイオード１９がターン・オンする
。

その結果、ダイオード１９とトランジスタ１４が１次コ
イル１６ａに対してフライホイール・ダイオードの様な
役割を果たすので、コンデンサ６．２１の両型圧はその
ままで変わらない。

同様にトランジスタ１５のオン期間中もこれとダイオー
ド２０が１次コイル１６ａに対して同様な役割を果たす
。

ただし、そのために、変圧器５とこれから述べる起動・
停止手段等がトランジスタ１４．１５のオン期間を適正
に無駄なく確保する。

トランジスタ２５．２６の部分がこの点火回路の起動・
停止手段を構成する。入力端子ｔ１には、この点火回路
の起動と停止を制御する点火信号（この場合の起動・停
止信号に相当、）、が入力される。

トランジスタ２５．２６及びダイオード２３等が前述の
動作停止手段に、トランジスタ２６と抵抗２２等が前述
の起動手段に、トランジスタ２６、ダイオード２９及び
抵抗３０等が前述のオン・オフ検出手段に、トランジス
タ２６等が前述のターン・オフ防止手段に、それぞれ相
当する。

以下、この点火回路の起動と停止動作を説明する。

この回路動作はトランジスタ１５のターン・オンで始ま
り、トランジスタ１４のターン・オフで停止するように
なっている。

これは、この回路の起動と停止を容易にするためや、ト
ランジスタ１４あるいは１５がターン・オンした直後に
直流電源１３の電圧にほとんど等しい電圧が１次コイル
１６ａに印加されるようにするため、である、さらには
、振動電流が１次コイル１６ａに流れている最中にトラ
ンジスタ１４あるいは１５がターン・オフしない様にす
るためである。

最初、その点火信号がロー・レベルのとき、トランジス
タ２５はオンで、トランジスタ１５のゲートの方へ流れ
ようとする抵抗２２の電流をバイパスする。３つのダイ
オード２３がこのバイパスを完全にする。

その点火信号が立ち上がると、トランジスタ２６がトラ
ンジスタ２５をターン・オフさせるので、トランジスタ
１５にプラスのゲート電圧が与えられ、トランジスタ１
４にマイナスのゲート電圧が変圧器５を介して与えられ
る。

その後の動作はほぼ第１図の回路説明で述べた通りで、
この点火回路は発振し、連続的にスパークを発生する。

このスパークの発生は前記点火信号がハイ・レベルであ
る限り続く。

その後、その点火信号が立ち下がるとき、トランジスタ
１５のゲート電圧がゼロか、マイナスならば、トランジ
スタ２６はターン・オフする。そして、トランジスタ２
５がターン・オンし、そのゲート電圧がプラスになるの
をツェナー・ダイオード９と共に妨げる。このため、ト
ランジスタ１４がターン・オフした時点でこの回路は発
振を停止する。

しかし、その点火信号が立ち下がるとき、トランジスタ
１５のゲート電圧がプラスだと、抵抗３０の電流がトラ
ンジスタ２６をオンに保つ。このため、トランジスタ２
５のターン・オンは、そのゲート電圧が立ち下がるまで
、つまり、トランジスタ１５がターン・オフするまで待
たされる。

この後は前述した通り、トランジスタ１４がターン・オ
フした時点でこの点火回路は動作を停止する。

尚、ダイオード１９．２０の作用により、１次コイル５
ａ、１６ａを流れる振動電流は、トランジスタ１４ある
いは１５内蔵のダイオードをほとんど流れない、このた
め、トランジスタ１４．１５のオン、オフが切り換わる
切っ掛けを、変圧器５の励磁（又は相互）インダクタン
スの励磁電流が作ると考えられる。

その振動電流により一旦増したその励磁電流がその振動
電流の減少に付いて行けない一方、点火コイル１６がそ
の励磁電流全部の通過を妨げるので、そのあぶれた分が
２次コイル５ｂ、５Ｃ側に流れ、両ゲート電圧を反転さ
せると考えられる。

あるいは、ダイオード１９又は２０のオン電圧に充電さ
れたコンデンサ６又は２１の電圧によって１次コイル１
６ａの電流が反転するとも考えられる。

また、トランジスタ１４．１５、ダイオード１９．２０
、コンデンサ６．２１等の漏れ電流によって、コンデン
サ６の電圧が動作停止中に低下するようなら、コンデン
サ２１に高抵抗を並列接続すればよい。

それから、第１図の回路の場合、その電源電流にプラス
、マイナスのサージ電流が現われるという問題点がある
。しかし、第２図の回路の様にダイオード１９．２０を
接続すると、そのサージ電流が小さくなったり、あるい
は、全く無くなったりするという効果がある。これは、
トランジスタ１４あるいは１５内蔵のダイオードを流れ
るリカバリー電流が小さくなったり、全くゼロになった
りする、からと考えられる。

以下に、この回路の定数などの一例を示す。

直流電源１３の電圧；約３００ボルト 直流電源１の電圧　：１２〜１５ボルトトランジスタ １４．１５・・・・・・３〜５個の２３に３８５を並列
接続。

（全ドレイン同士、全ソース同士、 全ゲート同士を各々直に接続。） （株）東芝製 できれば、複数のＩＲＦＰＥ５０を 並列接続し、高電源電圧 側を約４００ボルトに昇 圧。

アイ・アール・コア ーイースト（株）製 ２５．２６・・・・・・２ＳＣ２００２日本電気（株）
製 ダイオード ８．１９． ２０　・・・・・・１２ＪＧ１１．又は、２ＪＨ１１ ２３，２９・・・・・・Ｉ　Ｓ　ｌ　５８８（株）東芝
製　・ ツェナー・ダイオード９ ・・・・・・ＲＤ１２Ｆ 日本電気（株）製 抵抗 １０．２２ ３０　・・・・・・４．７キロ・オーム２４　・・・・
・・１０キロ・オーム ２７　・・・・・・　１キロ・オーム ２８　・・・・・・７．５キロ−オーム点火コイル１６ ・・・・・・ＣＭ６１−２０、 （株）日立製作断裂 又は、ＦＬ５０１ＡＣ （付属コンデンサ除去） 東洋電装（株）製 コンデンサ６．２１ ・・・・・・０．３３〜１マイクロ・ファラッド、メタ
ライズド−フィルム 型。

変圧器５ コアー　・・・・・・ＰＱ−２６２５ ＴＤＫ（株）製 １次コイル５ａ ・・・・・・外径０．４ミリ・メートルのホルマル線（
ＰＥＷ）を ２本並列で１４ターン。

２次コイル５ｂ、５°Ｃ ・・・・・・外径０．３ミリ・メートルのホルマル線１
本を１４０ 〜１６０ターン。

以　　　　　上 第５図の実施例では、トランジスタ２．３．１４．１５
がフル・ブリッジ型に接続されている。

このため、変圧器３７は４つの２次コイルを持つ、スイ
ッチ３６等が３次コイル３７ｆを介してこの回路の起動
と動作停止を制卿する。スイッチ３６がハの位置のとき
この回路は動作を停止し、スイッチ３６がイの位置のと
きこの回路は起動し、その動作中スイッチ３６は口の位
置である。

第６図の実施例も点火回路で、その点火信号は入力端子
ｔ２に入力される。

この起動・停止手段は、トランジスタ４０．４１．２６
等で構成されており、第２図の回路のそれと違うが、こ
れらの基本的な作用は同じである、トランジスタ２６と
抵抗１１２等が前述の起動手段に、トランジスタ４１．
２６等が前述の動作停止手段に、トランジスタ４０と変
圧器５等が前述のオン・オフ検出手段に、トランジスタ
４０等が前述のターン・オフ防止手段に、それぞれ相当
する。

ただし、この回路は、トランジスタ１４のターン・オン
で動作を始め、トランジスタ１５のターン・オフで動作
を停止する。

そのために、Ｉ・ランジメタ４０等が、トランジスタ１
４のオン、オフを変圧器５を介して検出し、トランジス
タ１４のオン期間中トランジスタ４１のターン・オンを
阻止する。このオン、オフ検出方法はトランジスタ１４
のゲート電圧を検出することによって行われている。

尚、２つのダイオード３８を取り外して、トランジスタ
４１のコレクタをトランジスタ１４側の２つのツェナー
・ダイオード９のカソードに接続してもよい、この場合
、動作停止中にそのコレクタ電流が２次コイル５ｂに流
れない様に、トランジスタ１４のソースと２次コイル５
ｂの接続点とその２つのツェナー・ダイオード９のうち
下側のアノードとの間に、２つの逆並列接続したダイオ
ード（図示せず。）を挿入、接続した方がよい。

また、もし、動作停止中にダイオード１９に漏れ電流が
有っても、その漏れ電流は１次コイル３９ａ、５ａ、２
次コイル５ｂ、ダイオード３８及びトランジスタ４１を
通ってアースへ流れるがら、コンデンサ６がそれによっ
て充電されることはない。

さらに、抵抗１１２の一端を直流電源１３のプラス電源
端子にではなく、直流電源１のそれに接続してもよい、
その場合、その抵抗値を小さくする必要があるだろう。

そして、抵抗１１２から直流電源ｌの方へ電流が逆流す
るのを防ぐために、その両方の間にダイオードを接続す
るのもよい。

第７図の実施例は請求項２５記載の電力変換回路に対応
する。ダイオード４２．４３が第１、第２の非可制御ス
イッチに、トランジスタ２．３が第１、第２の可制御ス
イッチに、直列接続したトランジスタ１４．１５が第１
のアーム対に、ダイオード１９．２０が第３、第４の非
可制御スイッチに、それぞれ相当する。

トランジスタ２．１５のオン期間中にコンデンサ６の電
圧が直流電源１の電圧と同じになると、それまで逆電圧
のためにオフだったダイオード１９がターン・オンする
。その結果、ダイオード１９とトランジスタ２がリアク
トル４に対してフライホイール・ダイオードの様な役割
を果たすから、コンデンサ６の電圧はもうそれ以上増え
ない。

トランジスタ３．１４とダイオード２０側も同様である
。この様にして、コンデンサ６の振動電圧は一定化され
、コンデンサ６とリアクトル４の共振回路の振動電圧が
一定化される。

ダイオード４２が、ダイオード１９とトランジスタ１４
がコンデンサ６を短絡するのを防止する、そして、ダイ
オード４３が、トランジスタ１５とダイオード２０がコ
ンデンサ６を短絡するのを防止する。

第４図の回路と比べると、トランジスタ３４．３５は要
らなくなり、代わりにダイオード４２．４３を用いた。

従って、トランジスタ２個分の駆動手段を省略すること
ができ、これらと他のトランジスタ２．３．１４．１５
の同時導通に気を使わずに済むので、簡単な回路構成で
その共振回路の振動電圧を一定化することができる。こ
ういう効果がこの実施例を含め、第４の本発明にある。

第８図の実施例は、第５図の回路の変形で、請求項８記
載の電力変換回路に対応する。変圧器４４の入力側は２
つの１次コイル４４ａ、４４ｂで構成されている。トラ
ンジスタ２と１次コイル４４ａが１つのアームを形成し
、トランジスタ１４と１次コイル４４ｂが１つのアーム
を形成している。あるいは、１次コイル４４ｂ等を後述
の第１４図の回路の様にトランジスタ３のドレイン側に
接続してもよい。

ダイオード８を１つずつ各１次コイルに図の様に接続し
てもよいし、逆並列接続した２つのダイオード８を１次
コイル４４ａ又は４４ｂに並列接続してもよい。

この回路の起動と停止をスイッチ１１のオン、オフで行
うことができる。そのために、ダイオード４５、コンデ
ンサ４６、及び、抵抗４７．４８が接続されてい°る。

ダイオード４５の両端を短絡して、ダイオード４５を省
略することもできる。

第９図の実施例はＰチャンネル型とＮチャンネル型のパ
ワーＭＯ３−ＦＥＴを使っており、両ゲート電圧は共通
である。従って、１つの２次コイルだけしか持たない変
圧器４９が使える。

スイッチ１１は起動用スイッチで、スイッチ５０は動作
停止用スイッチで、抵抗５０は起動補助用である。スイ
ッチ１１は起動後オフにした方がよい。

第１０図の実施例は第５図、第７図の回路を応用した電
力変換回路である。２組のＰ、Ｎチャンネル型パワーＭ
Ｏ８−ＦＥＴがフル・ブリッジ型に接続されている。ダ
イオード５４．５５はサージ電圧対策用で、接続してお
いた方がよい。

抵抗５１は起動のためにトランジスタ５３に並列接続さ
れているが、トランジスタ５２のソースとアース間に抵
抗５１を接続してもよい。

第１１図の実施例は、第１０図の回路を利用したＤＣ−
ＤＣコンバータ回路である。

整流器５７とコンデンサ５８のところがこの回路の電源
出力部である。

本発明者は、１次コイル５９ａの電圧の最大絶対値を所
定値（例えば、はぼその入力電源電圧の大きさ。）に抑
えるために、整流器５６の出力を電源コンデンサ６１に
（１還させている。

スイッチ１１、ダイオード４５、コンデンサ４６、抵抗
４７．４８、及び、３次コイル６０ｄが構成する起動・
停止手段は第８図の回路のそれと同様である。

以下、この回路の回路定数などの一例を示す。

直流電源１の電圧・・・・・・１２ボルトトランジスタ ２．３　・・・・・・２ＳＫ５３２ ５２．５３・・・・・・２ＳＪ　１２６（株）東芝製 整流器 ５６・・・・・・４個のＳ−８Ｒ−０４ＦＲをブリッジ
接続。

オリジン電気（株）製 ５７・・・・・・４本のＶＯ９Ｇをブリッジ接続。

ダイオード ４５　　・・・・・・ＶＯ９Ｃ ５４，５５・・・・・・ＶＯ９Ｇ （株）日立製作新製 ８．１９． ２０．４２． ４３　・・・−・・１２ＪＧ１１、 又は、１２ＪＨ１１ （株）東芝製 ツェナー・ダイオード９ ・・・・・・ＲＤ１２Ｆ 日本電気（株）製 コンデンサ（単位：マイクロ・ファラッド）６　・・・
・・・１〜５ ４６　・・・・・・０．４７以上 ５８　・・・・・・２ ６１　　・・・・・・４７０ リアクトル ４　・・・・・・点火コイルＣＭ６１−２０のり一ゲー
ジ・インダクタンス を流用、その２次側を短絡し てその１次コイルを利用。

（株）日立製作新製 抵抗 ｌＯ・・・・・・４．７キロ・オーム ４７　・・・・・・１０キロ・オーム ４８　・・・・・・２０〜５１オーム 変圧器５９ コアー−・・・・・ＰＱ−３２３０ ＴＤＫ（株）製 １次コイル５９ａと、 ２次コイル５９ｂ ・・・・・・外径０．４ミリ・メートルのホルマル線（
ＰＥＷ）を４本 並列で１０ターン。

２次コイル５９ｃ ・・・・・・外径０．３ミリ・メートルのホルマル線１
本を２１０又は ４２０ターン、巻数は自由。

変圧器６０ コアー・・・・・・ＰＱ−２６２５ ＴＤＫ　（株）製 １次コイル６０ａと、 ３次コイル６０ｄ ・・・・・・外径０．４ミリ・メートルのホルマル線（
ＰＥＷ）を２本 並列で１４ターン。

２次コイル６０ｂ、６０ｃ ・・・・・・外径０．３ミリ・メートルのホルマル線１
本を１４０〜 １６０ターン。

以　　　　　上 第１２図の実施例は第２図の回路を応用したＤＣ−ＤＣ
コンバータ回路で、−シュミット・トリガー回路によっ
て電圧制御が施されている。

整流器５６と２次コイル５９ｂは蛇足で必要無いが、そ
のシュミット・トリガー回路が無い場合必要である。２
次コイル５９ｂの巻数は例えば１次コイル５９ａの２倍
である。つまり、本発明者は１次コイル５９ａの電圧の
最大絶対値をその入力電源電圧の半分に抑えているので
ある。

スイッチ１１、ダイオード４５、コンデンサ４６、及び
、抵抗４７．４８が形成する起動・停止手段が、この回
路の１番最初の起動と１°番最後の動作停止を制御する
。

そして、その電圧制御中にこの回路の再起動と再動作停
止の繰り返しをそのシュミット・トリガー回路が制御し
、その出力電圧を一定に保つ。すなわち、その出力電圧
が所定値に達すると、そのトリガー回路がこの回路のイ
ンバータ部の発振動作を停止し、それが別の所定値まで
下がると、そのトリガー回路がそのインバータ部を起動
して発振させる。その２つの所定値の関係はそのトリガ
ー回路のヒステリシスによって決められる。

（参考：特開昭６３−３０２２１７号の第２０図の回路
　） 以下に、この回路の回路定数などの一例を示す直流電源
１の電圧・・・・・・１２ボルト出力電源電圧　・・・
・・・２００ボルト（抵抗７４の値によっである程度は 変更可、） トランジスタ ２　・・・−・・２ＳＫ５３２ ５２−・・・・・２ＳＪ１２６ （株）東芝製 ２５．２６． ６４．６５・・・・・・２ＳＣ２００３６３・・・−・
・２ＳＡ９５４ 日本電気（株）製 整流器 ５６・・・・・・４個のＳ−８Ｒ−０４ＦＲをブリッジ
接続。

オリジン電気（株）製 ５７・・・・・・４本のＶＯ９Ｇをブリッジ接続。

（株）日立製作新製 ダイオード ２３．２９． ６２．６６・・・・・・Ｉ　Ｓ　１５８８（株）東芝製 ４５　　・・・・・・ＶＯ９Ｃ （株）日立製作新製 ８．１９． ２０　　・・・・・・１２ＪＧ１１、 又は、１２ＪＨ１１ （株）東芝製 ツェナー・ダイオード９ −・・・・・ＲＤ１２Ｆ 日本電気（株）製 コンデンサ（単位二マイクロ・ファラッド）６　・・・
・・・５ ４６　・・・・・・０．４７以上 ５８　・・・・・・２ ６１　・・・・・・４７０ ７６　・・・・・・０．０１ リアクトル ４　・・・・・・点火コイルＣＭ６１−２０のリーケー
ジ・インダクタンス を流用、その２次側を短絡し てその１次コイルを利用。

（株）日立製作新製 抵抗 １０．２２． ３０．７３・・・・・・４．７キロ・オーム２４　　・
・・・・・１０キロ・オーム２７．６７・・・・・・１
キロ・オーム２８．６８． ７２　　・・・・・・７．５キロ・オーム４７　　・・
・・・・１００キロ・オーム４８　　・・・・・・２０
０オーム ６９．７１． ７５　　・・・・・・３．３キロ・オーム７０　　・・
・・・・４オーム ７４　　・・・・・・約ｌメグ・オーム（要調整） 変圧器５９ コアー・・・・・・ＰＱ−３２３０ ＴＤＫ（株）製 １次コイル５９ａ ・・・・・・外径０．４ミリ・メートルのホルマル線（
ＰＥＷ）を４本 並列で１０ターン。

２次コイル５９ｃ ・・・・・・外径０．３ミリ・メートルのホルマル線１
本を４２０ター ン。

変圧器８０ コアー・・・・・・ＰＱ−２６２５ ＴＤＫ（株）製 １次コイル８０ａ ・・−・・・外径０．４ミリ・メートルのホルマル線（
ＰＥＷ）を２本 並列で１４ターン。

２次コイルｓｏｂと、 ３次コイル８０ｃ ・・・・・・外径０．３ミリ・メートルのホルマル線１
本を１４０〜 １６０ターン。

以　　　　　上 第１３図の実施例は請求項１３又は１４記載の電力変換
回路に対応する。この回路では、トランジスタ２．３と
変圧器７７で構成したプッシュ・プル形変換回路を利用
して、コンデンサ６とリアクトル４の直列共振回路の両
端電圧を切り換えている。ただし、ダイオード８のオン
電圧骨だけその印加電圧は差し引かれるが。

本発明者はその直列共振回路などを２次コイル７７ｃに
並列接続しているが、それらを１次コイル７７ａ又は７
７ｂに並列接続することもできる。あるいは、それらを
トランジスタ２．３の両ドレイン間に接続することもで
きる。

尚、この実施例では、直列共振回路か、負荷と直列共振
回路の直列回路か、どちらか一方の回路の両端電圧を切
り換える方法して、プッシュ・プル形変換回路を使った
。別の方法として、ハーフ・ブリッジ形変換回路あるい
はフル・ブリッジ形変換回路を使う回路（請求項１５又
は１７記載の電力変換回路）も可能である。

第１４図の実施例は、２つの直流電源１．１０１と２つ
のトランジスタ２．３を用いた電力変換回路で、請求項
９，１１又は１２記載の電力変換回路に対応する。トラ
ンジスタ２と１次コイル７８ａが１つのアームを形成し
、１次コイル７８ｂとトランジスタ３が１つのアームを
形成する。

第１５図の実施例は、本発明の起動・停止手段と第６図
の回路を利用してバイポーラ・トランジスタで組んだ電
力変換回路である。

第１６図の実施例は、本発明の起動・停止手段と第２図
の回路を利用してバイポーラ・トランジスタで組んだ電
力変換回路である。

最後に、ノーマリィ・オフで電圧駆動形のスイッチング
手段として、ＭＯＳ−ＦＥＴを用いた実施例を示して来
たが、もちろん、これに限定される訳ではない、その代
わりに、ＦＥＴ、ＳＩ　（静電誘導形）トランジスタ、
ＳＩサイリスタ、ＩＧＢＴ（Ｉｎｓｕｌａｔｅｄ　　Ｇ
ａｔｅ　　Ｂｉｐ。

ｌａｒ　　Ｔｒａｎｓｉｓｔｏｒ）、あるいは、ＢＩＭ
Ｏ３複合素子などを用いても構わない。

また、第２図あるいは第６図の点火回路において、直流
電源１３にＤＣ−ＤＣコンバータ回路を使う場合、その
−例として特願平１−１１２８４５　号ｆ）第１０　図
ｆ）　回路カアル＊　（辱４　”特Ｍ６３−２’？＋２
５’１号、特願昭６３−２９’１５’ｌＯ

【図面の簡単な説明】

第１図は第１の本発明の電力変換回路の１実施例を示す
回路図、 第２図は第３の本発明の起動・停止手段の１実施例を用
いた第２の本発明の点火回路の１実施例を示す回路図、 第３図、第４図はそれぞれ従来の電力変換回路を示す回
路図、 第５図は第１の本発明の電力変換回路の１実施例を示す
回路図、 第６図は第３の本発明の起動・停止手段の１実施例を用
いた第２の本発明の点火回路の１実施例を示す回路図、 第７図は第４の本発明の電力変換回路の１実施例を示す
回路図、 第８図、第９図はそれぞれ第１の本発明の電力変換回路
の１実施例を示す回路図、 第１０図、第１１図はそれぞれ第１又は第４の本発明の
電力変換回路の１実施例を示す回路図、第１２図は第３
の本発明の起動・停止手段の１実施例を用いた第１の本
発明の電力変換回路の１実施例を示す回路図、 第１３図、第１４図はそれぞれ第１の本発明の電力変換
回路の１実施例を示す回路図、 第１５図、第１６図はそれぞれ第３の本発明の起動・停
止手段の１実施例を用いた点火回路を示す回路図、 である。 （符号の説明） ４・・・・・・リアクトル　、　５・・・・・・変圧器
　、　５ａ・・・・・・１次コイル　、　　５ｂ、５ｃ
・・・・・・２次コイル、　７・・・・・・負荷　、　
１６・・・・・・点火コイル　、１６ａ・・・・・・１
次コイル　、　１７・・・・・・点火用放電ギャップ　
、　　１８・・・・・・シールドーケース　、３３・・
・・・・負荷抵抗　、　イ、口、ハ由・・・スイッチ３
６の切り換え位置を示す記号　、　３７・・・・・・変
圧器　、　・３７ｆ−・・・・・３次コイル　、３９・
・・・・・点火コイル　、　３９ａ・・・・・・１次コ
イル　。 ｔｌ、ｔ２・・・・・・入力端子　、　４４・・・・・
・変圧器、　　４４ａ、４４　ｂ−・−・１次コイル　
、　　５６．５７・・・・・・整流器　。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）直列共振回路か、負荷と直列共振回路の直列回路
   か、どちらか一方の回路の両端電圧を、複数のノーマリ
   ィ・オフで電圧駆動形のスイッチング手段と、これらを
   駆動する駆動用の第１の変圧手段と、１つ又は複数の直
   流電源によって切り換える自励式電力変換回路において
   、 双方向に対して定電圧特性を示す定電圧手段によって前
   記第１の変圧手段の入力電圧の絶対値を一定化したこと
   を特徴とする電力変換回路。 （２）１つの前記直流電源の両電源端子間に２つの前記
   スイッチング手段によってアーム対を形成し、 前記電源端子の一方と前記アーム対の中点端子の間に前
   記どちらか一方の回路を接続したことを特徴とする請求
   項１記載の電力変換回路。 （３）前記電源端子の一方と前記中点端子の間に前記ど
   ちらか一方の回路と前記第１の変圧手段の１次側を直列
   接続したことを特徴とする請求項２記載の電力変換回路
   。 （４）前記第１の変圧手段の１次側を２つの１次コイル
   で形成し、前記中点端子とそれぞれの前記電源端子間に
   １つの前記スイッチング手段と１つの前記１次コイルの
   組合せを１組ずつ直列接続したことを特徴とする請求項
   ２記載の電力変換回路。 （５）前記第１の変圧手段の１次側を２つの１次コイル
   で形成し、直列接続した１つの前記スイッチング手段と
   １つの前記１次コイルで前記アーム対のそれぞれのアー
   ムを構成したことを特徴とする請求項２記載の電力変換
   回路。 （６）１つの前記直流電源の両電源端子間に４つの前記
   スイッチング手段をブリッジ接続し、その両中点端子間
   に前記どちらか一方の回路を接続したことを特徴とする
   請求項１記載の電力変換回路。 （７）前記両中点端子間に前記どちらか一方の回路と前
   記第１の変圧手段の１次側を直列接続したことを特徴と
   する請求項６記載の電力変換回路（８）前記第１の変圧
   手段の１次側を２つの１次コイルで形成し、 ４つの前記スイッチング手段のうち、同時にオンとなら
   ない２つのそれぞれに前記１次コイルを１つずつ直列接
   続したものそれぞれをアームとしてブリッジ接続したこ
   とを特徴とする請求項６記載の電力変換回路。 （９）２つの前記スイッチング手段を直列接続したアー
   ム対の両外側端子間に２つの前記直流電源を順方向に直
   列接続し、その中点端子と２つの前記直流電源の接続点
   の間に前記どちらか一方の回路を接続したことを特徴と
   する請求項１記載の電力変換回路。 （１０）前記中点端子と前記接続点の間に前記どちらか
   一方の回路と前記第１の変圧手段の１次側を直列接続し
   たことを特徴とする請求項９記載の電力変換回路。 （１１）前記第１の変圧手段の１次側を２つの１次コイ
   ルで形成し、前記中点端子とそれぞれの前記外側端子間
   に１つの前記スイッチング手段と１つの前記１次コイル
   の組合せを１組ずつ直列接続したことを特徴とする請求
   項９記載の電力変換回路。 （１２）前記第１の変圧手段の１次側を２つの１次コイ
   ルで形成し、直列接続した１つの前記スイッチング手段
   と１つの前記１次コイルで前記アーム対のそれぞれのア
   ームを構成したことを特徴とする請求項９記載の電力変
   換回路。 （１３）１つの前記直流電源、２つの前記スイッチング
   手段、及び、第２の変圧手段でプッシュ・プル形変換回
   路を構成し、前記第２の変圧手段の両出力端子間に前記
   どちらか一方の回路を接続したことを特徴とする請求項
   １記載の電力変換回路。 （１４）前記両出力端子間に前記どちらか一方の回路と
   前記第１の変圧手段の１次側を直列接続したことを特徴
   とする請求項１３記載の電力変換回路。 （１５）１つの前記直流電源、４つの前記スイッチング
   手段、及び、第３の変圧手段でフル・ブリッジ形変換回
   路を構成し、前記第３の変圧手段の両出力端子間に前記
   どちらか一方の回路を接続したことを特徴とする請求項
   １記載の電力変換回路。 （１６）前記両出力端子間に前記どちらか一方の回路と
   前記第１の変圧手段の１次側を直列接続したことを特徴
   とする請求項１５記載の電力変換回路。 （１７）１つの前記直流電源、２つの前記スイッチング
   手段、２つのコンデンサ、及び、第３の変圧手段でハー
   フ・ブリッジ形変換回路を構成し、前記第３の変圧手段
   の両出力端子間に前記どちらか一方の回路を接続したこ
   とを特徴とする請求項１記載の電力変換回路。 （１８）前記両出力端子間に前記どちらか一方の回路と
   前記第１の変圧手段の１次側を直列接続したことを特徴
   とする請求項１７記載の電力変換回路。 （１９）前記定電圧手段を前記第１の変圧手段の１次側
   に並列接続したことを特徴とする請求項１〜１８のいず
   れか１項に記載の電力変換回路。 （２０）前記定電圧手段を前記第１の変圧手段の２次側
   に並列接続したことを特徴とする請求項１〜１８のいず
   れか１項に記載の電力変換回路。 （２１）前記定電圧手段を逆並列接続した２つのダイオ
   ードで構成したことを特徴とする請求項１９又は２０記
   載の電力変換回路。 （２２）前記定電圧手段を逆向きに直列接続した２つの
   ツェナー・ダイオードで構成したことを特徴とする請求
   項１９又は２０記載の電力変換回路。 （２３）請求項１〜２２のいずれか１項に記載の電力変
   換回路において、前記どちらか一方の回路が点火コイル
   の１次コイルとコンデンサの直列回路であることを特徴
   とする点火回路。 （２４）直列共振回路か、負荷と直列共振回路の直列回
   路か、どちらか一方の回路の両端電圧を、複数のスイッ
   チング手段と、これらを駆動する駆動用の第１の変圧手
   段と、１つ又は複数の直流電源によつて切り換える自励
   式電力変換回路において、 外部から与えられる起動・停止信号に従って、前記どち
   らか一方の回路の両端に１つの所定の電圧を与える閉回
   路を形成する１つ又は複数の前記スイッチング手段をタ
   ーン・オンさせる起動手段と前記起動・停止信号に従っ
   て前記１つ又は複数のスイッチング手段をターン・オフ
   させる動作停止手段と、 前記１つ又は複数のスイッチング手段のオン、オフを検
   出するオン・オフ検出手段と、 前記オン・オフ検出手段が前記１つ又は複数のスイッチ
   ング手段がオンであることを検出する限り、前記動作停
   止手段が前記１つ又は複数のスイッチング手段をターン
   ・オフさせるのを妨げるターン・オフ防止手段を、 設けたことを特徴とする起動・停止手段。 （２５）第１のアーム対と、第１の非可制御スイッチ、
   第１、第２の可制御スイッチ及び第２の非可制御スイッ
   チをこの順序で直列接続した第２のアーム対をブリッジ
   接続し、 前記第１の非可制御スイッチ、可制御スイッチの接続点
   と前記第２の可制御スイッチ、非可制御スイッチの接続
   点の間に２つの前記非可制御スイッチと逆向きに第３、
   第４の非可制御スイッチを直列接続し、 前記第３、第４の非可制御スイッチの接続点と前記第１
   のアーム対の中点端子の間にコンデンサを接続し、 前記第３、第４の非可制御スイッチの接続点と前記第２
   のアーム対の中点端子の間に、リアクトルか、負荷とリ
   アクトルの直列回路か、どちらか一方を接続したことを
   特徴とする電力変換回路。