JPH02289673A - 冷媒 - Google Patents
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- JPH02289673A JPH02289673A JP9017629A JP1762990A JPH02289673A JP H02289673 A JPH02289673 A JP H02289673A JP 9017629 A JP9017629 A JP 9017629A JP 1762990 A JP1762990 A JP 1762990A JP H02289673 A JPH02289673 A JP H02289673A
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- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K5/00—Heat-transfer, heat-exchange or heat-storage materials, e.g. refrigerants; Materials for the production of heat or cold by chemical reactions other than by combustion
- C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
- C09K5/04—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は熱力学工学及び熱物理：Ｌ学の技術分野に係り
、特にＱｕ熱力学サイクルに応じて作動する熱力学技術
装置用の作ｖＪｖｔ体に係る。
、特にＱｕ熱力学サイクルに応じて作動する熱力学技術
装置用の作ｖＪｖｔ体に係る。
いわゆる熱力学サイクルは複数の熱力学プロセスからな
る密閉サイクルループでであることが良く知られている
。３つ又はそれ以上の熱力学技術機械は連続的に接続さ
れ、作動媒体が所定の熱力学サイクルを実現するよう循
環する閉じたサイクル装置を構成する。
る密閉サイクルループでであることが良く知られている
。３つ又はそれ以上の熱力学技術機械は連続的に接続さ
れ、作動媒体が所定の熱力学サイクルを実現するよう循
環する閉じたサイクル装置を構成する。
種々の組み合せにより、種々の熱力学プロセスから種々
の熱力学サイクルを構成しつる。各熱力学サイクルは、
装置内の作動媒体の循環方向により、直接サイクル又は
逆サイクルとして分類される。ｍ度エントロピー線図に
おいて、逆サイクルは作動媒体が反時計方向に循環する
時である。
の熱力学サイクルを構成しつる。各熱力学サイクルは、
装置内の作動媒体の循環方向により、直接サイクル又は
逆サイクルとして分類される。ｍ度エントロピー線図に
おいて、逆サイクルは作動媒体が反時計方向に循環する
時である。
本発明により、冷媒用の等圧位相変換曲線が温度エント
ロピー線図において互いに平行でないことを特徴とする
冷媒が提供される。
ロピー線図において互いに平行でないことを特徴とする
冷媒が提供される。
かかる作動媒体は、熱力学サイクルに、蒸発熱変換プロ
セス曲線及び凝縮熱変換プロセス曲線が互いに平行でな
いＧｕサイクル特性を有する少なくとも一つのサブサイ
クル段階を有せしめる。
セス曲線及び凝縮熱変換プロセス曲線が互いに平行でな
いＧｕサイクル特性を有する少なくとも一つのサブサイ
クル段階を有せしめる。
以下図面と共に実施例を説明する。
Ｇｕサイクルは論文［非共沸混合物を有する温水からの
発電用熱力サイクル」．エナジー１３巻６号５２９−
５３６頁１９８８年において概略提案され、．実用的な
Ｇｕ熱力学技術の装置は中国特許出願第８９１００２１
２．ｘ号及び第８９１００３７５．４号で開示された。
発電用熱力サイクル」．エナジー１３巻６号５２９−
５３６頁１９８８年において概略提案され、．実用的な
Ｇｕ熱力学技術の装置は中国特許出願第８９１００２１
２．ｘ号及び第８９１００３７５．４号で開示された。
かかる熱力学技術装置に用いられたＧｕ熱力学サイクル
は等エント０ビー膨張過程と、変動温度蒸発熱変換過程
と、エントロピー圧縮過程及び変動温度凝縮変換過程か
らなる、蒸発熱変換過程曲線及び凝縮熱変換過程曲線は
互いに平行ではない。
は等エント０ビー膨張過程と、変動温度蒸発熱変換過程
と、エントロピー圧縮過程及び変動温度凝縮変換過程か
らなる、蒸発熱変換過程曲線及び凝縮熱変換過程曲線は
互いに平行ではない。
実際のＧＬＪサイクルは、（実際の過程において、非等
エントロピーである）断熱膨張と、（位相変換吸熱部分
）及び一又は二個の単相吸熱部分を含む》変動温度吸熱
過程と、《実際の過程は非等エント０とーである）断熱
圧縮過程と（位相変換発熱部分及び−又は二個の単相発
熱部分を含む）変動温度発熱過程とからなり、変ｅ温度
吸熱過程内の位相変換吸熱部分及び変ｗＪ温度発熱過程
内の位相変換発熱部分は温度エントＯビー線図において
互いに平行でない。図面を参照するに、第１図はＱｕ直
接サイクルを示し、第２図及び第３図は２つの異なるＧ
ｕ逆サイクルを示し、第４図は実際の直接サイクルを示
す。第４図の実際のＱｕサイクルにおいて、理想的サイ
クルにおいて省略される蒸発加熱部分が存在することは
明らかである。
エントロピーである）断熱膨張と、（位相変換吸熱部分
）及び一又は二個の単相吸熱部分を含む》変動温度吸熱
過程と、《実際の過程は非等エント０とーである）断熱
圧縮過程と（位相変換発熱部分及び−又は二個の単相発
熱部分を含む）変動温度発熱過程とからなり、変ｅ温度
吸熱過程内の位相変換吸熱部分及び変ｗＪ温度発熱過程
内の位相変換発熱部分は温度エントＯビー線図において
互いに平行でない。図面を参照するに、第１図はＱｕ直
接サイクルを示し、第２図及び第３図は２つの異なるＧ
ｕ逆サイクルを示し、第４図は実際の直接サイクルを示
す。第４図の実際のＱｕサイクルにおいて、理想的サイ
クルにおいて省略される蒸発加熱部分が存在することは
明らかである。
このサイクルの特徴は蒸黙過程ｄｅ及び凝縮過程ｂｃが
平行でないことである。作動媒体の選択は熱交換温度差
が最小化されるよう熱過程を最適に整合させるようにし
なければならない。
平行でないことである。作動媒体の選択は熱交換温度差
が最小化されるよう熱過程を最適に整合させるようにし
なければならない。
熱力学サイクルの上記特徴を有する熱力学工学装置を以
下Ｇｕサイクル熱力学技術装置という。
下Ｇｕサイクル熱力学技術装置という。
熱力学サイクル及び熱力学装置の技術分野において、い
わゆる作動媒体が熱力学過程の作用で用いられる媒体で
あることは良く知られている。逆熱力学サイクルが冷凍
及び空調装置に屡々用いられるので、逆熱力学サイクル
で用いられた作動媒体は盾々冷媒と呼ばれる。
わゆる作動媒体が熱力学過程の作用で用いられる媒体で
あることは良く知られている。逆熱力学サイクルが冷凍
及び空調装置に屡々用いられるので、逆熱力学サイクル
で用いられた作動媒体は盾々冷媒と呼ばれる。
液体は３つの主要カテゴリに分類され、夫々はその温度
が変化するか、そして如何に温度が等圧位相変換中変る
かどうかにより決められる。
が変化するか、そして如何に温度が等圧位相変換中変る
かどうかにより決められる。
第１のカテゴリの液体はその位相変換温度が完全な等圧
位相変換過程を通して代わらないものである．それらは
ランキングサイクル装置で用いられうる。
位相変換過程を通して代わらないものである．それらは
ランキングサイクル装置で用いられうる。
第２のカテゴリの液体はその位相変換温度が等圧位相変
換過程中変わり、変動位相変換温度の勾配が異なる最初
の位相変換温度と共に変わらないものである。このカテ
ゴリの作動媒体は平行四辺形サイクル《０−ランサイク
ルとして国際的にも知られている》システム内で用いら
れうる。それらの特徴はかかる熱力学サイクルの発熱及
び吸熱過程が瀧度エントロピー線図において互いに平行
であることを保証しうる。
換過程中変わり、変動位相変換温度の勾配が異なる最初
の位相変換温度と共に変わらないものである。このカテ
ゴリの作動媒体は平行四辺形サイクル《０−ランサイク
ルとして国際的にも知られている》システム内で用いら
れうる。それらの特徴はかかる熱力学サイクルの発熱及
び吸熱過程が瀧度エントロピー線図において互いに平行
であることを保証しうる。
その他は第３のカテゴリに属する。かかる液体の特徴は
蒸発熱交換過程曲線及び凝縮熱交換過程曲線が互いに平
行でないことである。このカテゴリの液体は熱力学サイ
クル装置用に実用的値を有さないと考えられてきていた
。
蒸発熱交換過程曲線及び凝縮熱交換過程曲線が互いに平
行でないことである。このカテゴリの液体は熱力学サイ
クル装置用に実用的値を有さないと考えられてきていた
。
しかし、第３のカテゴリーの適切な液体が利用される場
合、Ｑｕ熱力学サイクルの作動媒体の特徴は温度エント
０ビ一線図の位相変換勾配が最初の位相変換温度により
変わることであるので、これはＱＬｊ熱光学サイクルを
実現する作動媒体として用いられる。これは温度エント
ロピー線図の等圧位相変換曲線が互いに平行でないこと
を確実にする。温度エントロピー線図において、第５図
及び第６図に夫々示す如＜Ｇｕ熱力学サイクル作動媒体
の等圧位相変換曲８１１０の２つの形式が存在する。第
５図及び第６図の等圧線５．１０はどちらも直線である
ことが強調される。
合、Ｑｕ熱力学サイクルの作動媒体の特徴は温度エント
０ビ一線図の位相変換勾配が最初の位相変換温度により
変わることであるので、これはＱＬｊ熱光学サイクルを
実現する作動媒体として用いられる。これは温度エント
ロピー線図の等圧位相変換曲線が互いに平行でないこと
を確実にする。温度エントロピー線図において、第５図
及び第６図に夫々示す如＜Ｇｕ熱力学サイクル作動媒体
の等圧位相変換曲８１１０の２つの形式が存在する。第
５図及び第６図の等圧線５．１０はどちらも直線である
ことが強調される。
Ｇｕサイクル作動媒体はその位相変換潜熱が出来るだけ
大きくなるべきで、一方で単相の比熱が出来るだけ小さ
くなるべきで、飽和蒸気の比容積が出来るだけ小さくな
るよう求められる特徴を有すべきである。その上、温度
差の範囲が位相変換熱交換期間中Ｑｕサイクル熱力学工
学装置の要求に合うべきであることがＱｕサイクル作動
媒体に要求される。例えば、第７図に示す冷媒装置に対
し、使用者は冷却された水の温度が、ＴｏからＴｈに低
下され、凝縮水の入力温度がＴｅであるよう求め、技術
設計は凝縮水の入力及び出力闇の出度差がΔＴＯである
よう、従って、凝縮水の出力温度がＴｆ−Ｔｅ十八Ｔｏ
であるよう求める。
大きくなるべきで、一方で単相の比熱が出来るだけ小さ
くなるべきで、飽和蒸気の比容積が出来るだけ小さくな
るよう求められる特徴を有すべきである。その上、温度
差の範囲が位相変換熱交換期間中Ｑｕサイクル熱力学工
学装置の要求に合うべきであることがＱｕサイクル作動
媒体に要求される。例えば、第７図に示す冷媒装置に対
し、使用者は冷却された水の温度が、ＴｏからＴｈに低
下され、凝縮水の入力温度がＴｅであるよう求め、技術
設計は凝縮水の入力及び出力闇の出度差がΔＴＯである
よう、従って、凝縮水の出力温度がＴｆ−Ｔｅ十八Ｔｏ
であるよう求める。
技術上において、最適整合作動媒体の位相変換温度変化
の状態がＴｄ−Ｔｅ＋ΔＴ．Ｔａ−Ｔｆ＋ΔＴ，Ｔｅ−
Ｔｈ−ΔＴ，Ｔｂ＝Ｔｏ−Δ王を満足しなければならな
いよう、熱交換器用の最小の熱交換温度差がΔＴである
よう求める。ここで、熱交換過程は最適整合熱交換過程
と呼ばれ、かかる作動媒体は使用者の熱力学技術装置の
要求を満たす最適整合作動媒体と呼ばれる。冷媒及び空
調装置に対し、それは最適整合冷媒とも呼ばれる。
の状態がＴｄ−Ｔｅ＋ΔＴ．Ｔａ−Ｔｆ＋ΔＴ，Ｔｅ−
Ｔｈ−ΔＴ，Ｔｂ＝Ｔｏ−Δ王を満足しなければならな
いよう、熱交換器用の最小の熱交換温度差がΔＴである
よう求める。ここで、熱交換過程は最適整合熱交換過程
と呼ばれ、かかる作動媒体は使用者の熱力学技術装置の
要求を満たす最適整合作動媒体と呼ばれる。冷媒及び空
調装置に対し、それは最適整合冷媒とも呼ばれる。
Ｔａ，Ｔｂ，Ｔｃ，Ｔｄが前記式を厳密に満たす作動媒
体（又は冷媒）はほとんど利用できないか、Ｑｕサイク
ル作動媒体は出来るだけ近く前記式を満たすべきである
。
体（又は冷媒）はほとんど利用できないか、Ｑｕサイク
ル作動媒体は出来るだけ近く前記式を満たすべきである
。
明らかに、使用者の熱力学技術装置の作業温度範囲が異
なる場合、必要最適作動媒体も異なる。
なる場合、必要最適作動媒体も異なる。
長年の調査の後本発明者は冷凍及び空調条件を満たし、
Ｇｕサイクル冷凍及び空調装置の要求に整合するいくつ
かの作動媒体（冷媒）を見い出した。
Ｇｕサイクル冷凍及び空調装置の要求に整合するいくつ
かの作動媒体（冷媒）を見い出した。
６つの冷媒を以下説明する。それらは全て非共沸混合物
であり、共に混合される純物質の少なくとも３つの成分
からなることが注意されるべきである。
であり、共に混合される純物質の少なくとも３つの成分
からなることが注意されるべきである。
１． Ｒ１２／Ｒ２２／Ｒ １１５／Ｒ１３の混合物
．コード番号ＧＭ１．成分の分子式は下記の如くである
：Ｒ１２に対しＣＣｅ２Ｆｚ ．Ｒ２２に対しＣＨＣｉ
ＬＦｚ ， Ｒ １１５に対しＣＣｆｌＦ２ＣＦ！，
Ｒ１３に対しＣＣ之Ｆ３。この混合物において、各成分
用の濃縮用範囲《重量濃縮》は下記の如くである。Ｒ１
２．Ｒ２２，Ｒ １１５．Ｒ１３に対し夫々０．
０２から０．１５ ， ０．４５から０．６８ ，０
．２６から０．５２， ０．０から０．１１ ．この
冷媒が空調及び冷凍装置に用いられる際、装置の動作係
数は１５％以上上げつる。かかる動作係数は、空講及び
冷凍装置のユニット電力消費量により発生された冷凍出
力量として決められる。混合物が０．１以下の濃縮の不
純物を含む場合、それらは冷凍の結果に対しほんの少し
の効果を損じる。
．コード番号ＧＭ１．成分の分子式は下記の如くである
：Ｒ１２に対しＣＣｅ２Ｆｚ ．Ｒ２２に対しＣＨＣｉ
ＬＦｚ ， Ｒ １１５に対しＣＣｆｌＦ２ＣＦ！，
Ｒ１３に対しＣＣ之Ｆ３。この混合物において、各成分
用の濃縮用範囲《重量濃縮》は下記の如くである。Ｒ１
２．Ｒ２２，Ｒ １１５．Ｒ１３に対し夫々０．
０２から０．１５ ， ０．４５から０．６８ ，０
．２６から０．５２， ０．０から０．１１ ．この
冷媒が空調及び冷凍装置に用いられる際、装置の動作係
数は１５％以上上げつる。かかる動作係数は、空講及び
冷凍装置のユニット電力消費量により発生された冷凍出
力量として決められる。混合物が０．１以下の濃縮の不
純物を含む場合、それらは冷凍の結果に対しほんの少し
の効果を損じる。
２． Ｒ６００ａ／Ｒ２２／Ｒ１５２ａ／Ｒ１３の混
合物。
合物。
コード番＠ＧＭ ２ ．成分の分子式は下記の如くであ
る： ＣＨ （ＣＨｓ ）ｓすなわち、Ｒ ６００ａに
対しイソブタン，，Ｒ２２に対しＣＨＣＩｌＦｚ ，Ｒ
１５２に対しＣＨ３ ＣＨＦ２ ．Ｒ１ ３に対しＣＣ
２Ｆ ３ ｅこの混合物において、各成分用の各濃縮範
囲（ｌｆｆｉ濃縮）は下記の如くである：Ｒ６００ａ，
Ｒ２２．Ｒ１５２ａ，Ｒ１３に対し夫々０．０８から０
．３６， ０．２７から０、６５，０．０８から０．
４３ ，０．０．１７。この冷媒が空調及び冷凍装置に
用いられる場合、装置の動作係数は１５％以上引き上げ
うる。冷凍及び空調装置に用いられる場合、混合物内に
含まれる不純物の濃縮用の最大許容値は０．１５である
。
る： ＣＨ （ＣＨｓ ）ｓすなわち、Ｒ ６００ａに
対しイソブタン，，Ｒ２２に対しＣＨＣＩｌＦｚ ，Ｒ
１５２に対しＣＨ３ ＣＨＦ２ ．Ｒ１ ３に対しＣＣ
２Ｆ ３ ｅこの混合物において、各成分用の各濃縮範
囲（ｌｆｆｉ濃縮）は下記の如くである：Ｒ６００ａ，
Ｒ２２．Ｒ１５２ａ，Ｒ１３に対し夫々０．０８から０
．３６， ０．２７から０、６５，０．０８から０．
４３ ，０．０．１７。この冷媒が空調及び冷凍装置に
用いられる場合、装置の動作係数は１５％以上引き上げ
うる。冷凍及び空調装置に用いられる場合、混合物内に
含まれる不純物の濃縮用の最大許容値は０．１５である
。
ａ Ｒ ６００／Ｒ２２／Ｒ１５２ａ／Ｒ１３の混合
物。
物。
コード番＠ＧＭ３．成分の分子式は下記の如くである：
ＣＨｓ Ｃ８２ ＣＨ２ ＧＨｚ 、すなわちＲ６０
０に対しｎ−ブタン．Ｒ２２に対しＣＨＣＩｌ−Ｆ２
， Ｒ１５２ａに対しＣＨ３ ＣＨＦ２ ．Ｒ １ ３
に対しＣＣＩｌＦｓ。この混合物において、各成分用の
濃縮範囲《重量濃縮》は下記の如くである：Ｒ６ＧＧ，
Ｒ ２ ２ ． Ｒ１５２ａ， Ｒ １ ３に対し夫
々０．０８からＯ．見， ０．２１から０．６８，
０．０８から０．４７， ０．０から０．１６。こ
のの冷媒が冷凍及び空講システムに用いられる場合、装
置の動作係数は１５％以上引き上げうる。冷凍及び空調
装置に用いられる場合混合物内に含まれる不純物の濃縮
用の最大許容値は０．１５である。
ＣＨｓ Ｃ８２ ＣＨ２ ＧＨｚ 、すなわちＲ６０
０に対しｎ−ブタン．Ｒ２２に対しＣＨＣＩｌ−Ｆ２
， Ｒ１５２ａに対しＣＨ３ ＣＨＦ２ ．Ｒ １ ３
に対しＣＣＩｌＦｓ。この混合物において、各成分用の
濃縮範囲《重量濃縮》は下記の如くである：Ｒ６ＧＧ，
Ｒ ２ ２ ． Ｒ１５２ａ， Ｒ １ ３に対し夫
々０．０８からＯ．見， ０．２１から０．６８，
０．０８から０．４７， ０．０から０．１６。こ
のの冷媒が冷凍及び空講システムに用いられる場合、装
置の動作係数は１５％以上引き上げうる。冷凍及び空調
装置に用いられる場合混合物内に含まれる不純物の濃縮
用の最大許容値は０．１５である。
４． Ｒ１３００ａ／Ｒ２２／Ｒ１５２ａ／Ｒ２３の
混合物。
混合物。
コード番号ＣＭ４，成分の分子式は下記の如くである：
ＣＨ （ＣＨ３ ） ｓ ．すなわちＲ ６００に対し
イソブタン，Ｒ２２に対しＣ Ｈ Ｃ ＩＩ Ｆ ２
． Ｒ １５２ａに対しＣＨ３ＣＨＦ２ ．Ｒ２３に対
しＣＨＦｔ。
ＣＨ （ＣＨ３ ） ｓ ．すなわちＲ ６００に対し
イソブタン，Ｒ２２に対しＣ Ｈ Ｃ ＩＩ Ｆ ２
． Ｒ １５２ａに対しＣＨ３ＣＨＦ２ ．Ｒ２３に対
しＣＨＦｔ。
この混合物において、各成分用濃縮範囲《重層の濃縮》
は下記の如くである：Ｒ ６００， Ｒ２２， Ｒ１５
２，Ｒ２３に対し夫々０．０９から０．４３ ，０．１
５からに０．６８， ０．０８から０．５２， ０
．０から０．２。この冷媒が冷凍及び空調装置で用いら
れる場合、装置の動作係数は１５％以上引き上げうる。
は下記の如くである：Ｒ ６００， Ｒ２２， Ｒ１５
２，Ｒ２３に対し夫々０．０９から０．４３ ，０．１
５からに０．６８， ０．０８から０．５２， ０
．０から０．２。この冷媒が冷凍及び空調装置で用いら
れる場合、装置の動作係数は１５％以上引き上げうる。
冷凍及び空調装置に用いられる場合、混合物に含まれる
不純物の濃縮用の最大許容値は０，１５である。
不純物の濃縮用の最大許容値は０，１５である。
５． Ｒ ６００／Ｒ２２／Ｒ１５２ａ／Ｒ２３の混
合物．コード番号ＧＭ５，成分の分子式は下記の如くで
ある： Ｒ ６００に対しＣＨｚ ＣＨ２ ＣＨ２ ＣＨ３ ．
Ｒ２２に対Ｌ／ＣＨＣ之Ｆ２ ． Ｒ１５２ａｋ：対Ｌ
／ＣＨ３ＣＩＩＦ，及びＲ２３に対しＣＨＦｚ。この混
合物において、各成分用濃縮範囲（重量濃縮）は下記の
如くである： Ｒ ６００， Ｒ ２ ２． Ｒ１５２
ａ， Ｒ ２ ３に対し夫々Ｏ．Ｏａからに０．４２
， ０．２１ カら０．６９， ０．０８から０．
５２， ０．０から０．２。この冷媒が冷凍及び空：
ｌ装置に用いられる場合、装置の動作係数は１５％以上
引き上げつる。混合物に含まれる不純物の濃縮に対する
最大許容値は０．１５である。
合物．コード番号ＧＭ５，成分の分子式は下記の如くで
ある： Ｒ ６００に対しＣＨｚ ＣＨ２ ＣＨ２ ＣＨ３ ．
Ｒ２２に対Ｌ／ＣＨＣ之Ｆ２ ． Ｒ１５２ａｋ：対Ｌ
／ＣＨ３ＣＩＩＦ，及びＲ２３に対しＣＨＦｚ。この混
合物において、各成分用濃縮範囲（重量濃縮）は下記の
如くである： Ｒ ６００， Ｒ ２ ２． Ｒ１５２
ａ， Ｒ ２ ３に対し夫々Ｏ．Ｏａからに０．４２
， ０．２１ カら０．６９， ０．０８から０．
５２， ０．０から０．２。この冷媒が冷凍及び空：
ｌ装置に用いられる場合、装置の動作係数は１５％以上
引き上げつる。混合物に含まれる不純物の濃縮に対する
最大許容値は０．１５である。
６．０．２／ ０．３／ ０．４／ ０．１のモル濃度
を有するＲ １ ２／Ｒ １ １／Ｒ １１３／Ｒ １
３の混合物。
を有するＲ １ ２／Ｒ １ １／Ｒ １１３／Ｒ １
３の混合物。
ここで、不純物の定義は前記混合物に含まれる上記物質
以外のある物質を意味する。
以外のある物質を意味する。
科学者はある種のフレオン物質が大気中のオゾン層に重
大な破壊効果を有することを発見した。
大な破壊効果を有することを発見した。
それで、１９８７年のモントリオールプロトコルにおい
て、大気中のオゾン層に最も破壊的なある種のフレオン
の適用制限を求める均定が提案された。
て、大気中のオゾン層に最も破壊的なある種のフレオン
の適用制限を求める均定が提案された。
何人かの翼査者も幾つかのフレオン物質にょり起こされ
た大気中のオゾン層への破壊効果の程度を研究した。オ
ゾン減少程度の定義（以下ＯＤＰという）が与えられ、
これは種々の物質（混合物を含める》により起こされた
大気中のオゾン層への破壊の測定として用いられる。フ
レオン１１はそのＯＤＰが１．０として定義される基準
として用いられた。
た大気中のオゾン層への破壊効果の程度を研究した。オ
ゾン減少程度の定義（以下ＯＤＰという）が与えられ、
これは種々の物質（混合物を含める》により起こされた
大気中のオゾン層への破壊の測定として用いられる。フ
レオン１１はそのＯＤＰが１．０として定義される基準
として用いられた。
オゾン減少程度（ＯＤＰ）の上記定義に基き、前記の５
つのＧｕのサイクル冷媒のＯＤＰは下記の如く得られた
それらの効果が理論的で導き出される：ＧＭ１のＯＤＰ
値は０．３５以下；ＧＭ２は０．０６以下（ＧＭ３は０
．０５５以下：ＧＭ４は０．０３以下：ＧＭ５は０．０
３以下である。従って、ＧＭ２．ＧＭ３．ＧＭ４．ＧＭ
５は冷媒Ｒ１２に代わりオゾン層破壊より少ないものと
して用いられつる。
つのＧｕのサイクル冷媒のＯＤＰは下記の如く得られた
それらの効果が理論的で導き出される：ＧＭ１のＯＤＰ
値は０．３５以下；ＧＭ２は０．０６以下（ＧＭ３は０
．０５５以下：ＧＭ４は０．０３以下：ＧＭ５は０．０
３以下である。従って、ＧＭ２．ＧＭ３．ＧＭ４．ＧＭ
５は冷媒Ｒ１２に代わりオゾン層破壊より少ないものと
して用いられつる。
第８図は本発明の作動媒体が用いられる冷媒装置のブロ
ック系統図である。冷凍装置は作動媒体が矢印の方向に
循環する流体循環路１５からなる。
ック系統図である。冷凍装置は作動媒体が矢印の方向に
循環する流体循環路１５からなる。
液体循環路は圧縮器２０と、コンデンサー３０と、スロ
ットル４０及び蒸発器５０を相互接続する。
ットル４０及び蒸発器５０を相互接続する。
コンデンサー３０は熱交換器を介して熱除去手段、例え
ば冷水源６０に接続される。蒸発器５０はその空間から
の熱の除去の為制御された空間に設けられるか又は熱交
換器を介して蒸発器５０から離間した位直において冷却
をする低温液体循環路７０に接続される。
ば冷水源６０に接続される。蒸発器５０はその空間から
の熱の除去の為制御された空間に設けられるか又は熱交
換器を介して蒸発器５０から離間した位直において冷却
をする低温液体循環路７０に接続される。
第８図に示す如く冷凍装置を含む空ｖＡ′ａ置は第９図
に示され、液体循環路１００を含む。循環路は混合器１
２Ｇで混合される外気及び再循環空気取入れは１０５，
１１０と、ファン及び一過器１３０と、第８５！Ｊ
に示すと同様の冷却／冷凍装置１４０と、加湿器１５０
と、夫々が区域区分室１９０に提供するプレナムチャン
パー１７０， １８０に接続された区域加熱器１６Ｇ
を設けられる。
に示され、液体循環路１００を含む。循環路は混合器１
２Ｇで混合される外気及び再循環空気取入れは１０５，
１１０と、ファン及び一過器１３０と、第８５！Ｊ
に示すと同様の冷却／冷凍装置１４０と、加湿器１５０
と、夫々が区域区分室１９０に提供するプレナムチャン
パー１７０， １８０に接続された区域加熱器１６Ｇ
を設けられる。
本発明及びそれに用いられる冷凍及び空調装置の特定の
実施例を示したが、本発明はこれらの実施例に限定され
るものではなく、本発明の範囲は請求項により限定され
るものである。
実施例を示したが、本発明はこれらの実施例に限定され
るものではなく、本発明の範囲は請求項により限定され
るものである。
第１図はａｂが等エント０ビー膨張過程，ｂｃが等圧変
ａｍ度発熱過程，ｃｄが等エント０ビー圧縮過程，ｄａ
が等圧変動温度吸熱過程である直接Ｑｕサイクルの温度
エントロピー線図、第２図はａｂが等エント０ビー圧縮
過程，ｂｃが等圧変ｖＪ温度発熱過程，ｃｄが等エント
０ビー膨張過程，ｄａが等圧変動温度吸熱過程である第
１の逆Ｇｔｊサイクルの温度エンド０ビ一線図《この逆
サイクルの特徴は発熱線の勾配が吸熱線の勾配より大き
いことである》、 第３図はａｂがエントロピー圧縮過程，ｂｃが等圧変動
温度発熱過程，ｃｄがエント０ビー膨張過程，ｄａが等
圧変動温度吸熱過程である第２の逆Ｑｕサイクルの温度
エント０ビー線図である《この逆サイクルの特徴は発熱
線の勾配が吸熱線の勾配より小さいことである》、 第４図はａｂが断熱膨張過程，ｂｃが変動温度凝縮過程
，ｃｄｔｆｉ断熱圧縮過程，ｄｅが変動温度蒸発過程で
ある実際のＧｕ直接サイクルの温度エントロピー線図、 第５図はＧｕサイクル作ｖＪｔｊ１体の第１の種類の位
相変換線図《かかる位相変換線図は温度エント０ビ一線
図における等圧蒸発過程の勾配が最初の蒸発温度の増加
で増えることを特徴とする》、第６図はＧＵサイクル作
動媒体の第２の種類の位相変換線図《かかる位相変換線
図は温度エントロピーＷ１図における等圧蒸発過程の勾
配が第１の蒸発温度の増加で減ることを特徴とする》、
第７図は０が冷却した水の入口，ｈが冷却水の出口．ｅ
が冷却水の入口．ｆが冷即水の出口である最適に整合し
た冷凍装置の温度エントロピー線図（ａｄ及びｅｆ［の
熱交換温度差はどこでも略同じであり、そしてＱｈ及び
ｅｂ間の熱交換１度差も到る所で略同じである）、 第８図は本発明の実施例での使用の為の冷凍／冷却装置
の系統図、 第９ＷＪは第８図の冷却装置を組み込んだ空気調和装置
を示す図である。 ５，１０・・・等圧線、１５，１ｏｏ・・・液体循環路
、２０・・・圧縮器、３０・・・冷却器、４０・・・ス
ロットル、５０・・・蒸発器、６０・・・冷水源、７０
・・・低温液体循環路、１０５， １１０・・・再循
環空気取り入れ口、１２Ｇ・・・混合器、１３０・・・
一過器、１４Ｇ・・・冷却／冷凍装置、１５０・・・加
湿器、１６０・・・区域加熱器、１７０， １８０・
・・ブリナムチャンパー １９０・・・区域区分室。
ａｍ度発熱過程，ｃｄが等エント０ビー圧縮過程，ｄａ
が等圧変動温度吸熱過程である直接Ｑｕサイクルの温度
エントロピー線図、第２図はａｂが等エント０ビー圧縮
過程，ｂｃが等圧変ｖＪ温度発熱過程，ｃｄが等エント
０ビー膨張過程，ｄａが等圧変動温度吸熱過程である第
１の逆Ｇｔｊサイクルの温度エンド０ビ一線図《この逆
サイクルの特徴は発熱線の勾配が吸熱線の勾配より大き
いことである》、 第３図はａｂがエントロピー圧縮過程，ｂｃが等圧変動
温度発熱過程，ｃｄがエント０ビー膨張過程，ｄａが等
圧変動温度吸熱過程である第２の逆Ｑｕサイクルの温度
エント０ビー線図である《この逆サイクルの特徴は発熱
線の勾配が吸熱線の勾配より小さいことである》、 第４図はａｂが断熱膨張過程，ｂｃが変動温度凝縮過程
，ｃｄｔｆｉ断熱圧縮過程，ｄｅが変動温度蒸発過程で
ある実際のＧｕ直接サイクルの温度エントロピー線図、 第５図はＧｕサイクル作ｖＪｔｊ１体の第１の種類の位
相変換線図《かかる位相変換線図は温度エント０ビ一線
図における等圧蒸発過程の勾配が最初の蒸発温度の増加
で増えることを特徴とする》、第６図はＧＵサイクル作
動媒体の第２の種類の位相変換線図《かかる位相変換線
図は温度エントロピーＷ１図における等圧蒸発過程の勾
配が第１の蒸発温度の増加で減ることを特徴とする》、
第７図は０が冷却した水の入口，ｈが冷却水の出口．ｅ
が冷却水の入口．ｆが冷即水の出口である最適に整合し
た冷凍装置の温度エントロピー線図（ａｄ及びｅｆ［の
熱交換温度差はどこでも略同じであり、そしてＱｈ及び
ｅｂ間の熱交換１度差も到る所で略同じである）、 第８図は本発明の実施例での使用の為の冷凍／冷却装置
の系統図、 第９ＷＪは第８図の冷却装置を組み込んだ空気調和装置
を示す図である。 ５，１０・・・等圧線、１５，１ｏｏ・・・液体循環路
、２０・・・圧縮器、３０・・・冷却器、４０・・・ス
ロットル、５０・・・蒸発器、６０・・・冷水源、７０
・・・低温液体循環路、１０５， １１０・・・再循
環空気取り入れ口、１２Ｇ・・・混合器、１３０・・・
一過器、１４Ｇ・・・冷却／冷凍装置、１５０・・・加
湿器、１６０・・・区域加熱器、１７０， １８０・
・・ブリナムチャンパー １９０・・・区域区分室。
Claims (17)
- （１）冷媒用の等圧位相変換曲線が温度エントロピー線
図において互いに平行でないことを特徴とする冷媒。 - （２）約１０から約７５％のにＣＨＣｌＦ＿２と約５か
ら約５５％の一般式Ｃ＿２ＨｘＸｙの少なくとも一つの
他の冷媒よりなり、ここでｘ及びｙは整数であり、ｙが
１より大きく、ｘ＋ｙ＝６でＸはハロゲン原子を示し、
各Ｘは同じ又は異なる請求項１記載の冷媒。 - （３）ハロゲン原子は塩素及びふっ素から選ばれる請求
項２記載の冷媒。 - （４）一般式はＣ＿２ＣｌＦ＿５又はＣＨ＿３ＣＨＦ＿
２を表わす請求項２記載の冷媒。 - （５）更に約５から約５０％のＣ＿４Ｈ＿１＿０からな
る請求項１乃至４のうちいずれか一項記載の冷媒。 - （６）更に一般式ＣＨ＿ｍＣｌ＿ｎＦ＿３を有する約２
０％までの冷媒よりなり、ここでｍ及びｎの一方が１で
あり、他方が０である請求項１乃至５のうちいずれか一
項記載の冷媒。 - （７）１５％又はそれ以下の不純物を有する請求項１乃
至６のうちいずれか一項記載の冷媒。 - （８）少なくとも３つの成分の混合物である請求項１記
載の冷媒。 - （９）Ｒ１２／Ｒ２２／Ｒ１１５／Ｒ１３からなる混合
物であり、各成分の濃度はＲ１２に対し０．０２から０
．１５、Ｒ２２に対し、０．４５から０．６８、Ｒ１１
５に対し０．２６から０．５２及びＲ１３に対し０．０
から０．１１であり、混合物内の不純物の最大濃度は０
．１以下である請求項８記載の冷媒。 - （１０）０．２／０．３／０．４／０．１のモル濃度を
有するＲ１２／Ｒ１１／Ｒ１１３／Ｒ１３からなる混合
物である請求項８記載の冷媒。 - （１１）冷媒はフレオンを含まない請求項８記載の冷媒
。 - （１２）Ｒ６００ａ／Ｒ２２／Ｒ１５２ａ／Ｒ１３の混
合物であり、各成分の濃度はＲ６００に対し０．０８か
ら０．３６、Ｒ２２に対し０．２７から０．６５、Ｒ１
５２ａに対し０．０８から０．４３及びＲ１３に対し０
．０から０．１７であり、混合物内の不純物の最大濃度
は０．１５以下である請求項８又は１１記載の冷媒。 - （１３）Ｒ６００／Ｒ２２／Ｒ１５２ａ／Ｒ１３の混合
物であり、各成分の濃度はＲ６００に対し０．０８から
０．３８、Ｒ２２に対し０．２１から０．６８、Ｒ１５
２ａに対し０．０８から０．４７及びＲ１３に対し０．
０から０．１６であり、混合物内の不純物の最大濃度は
０．１５以下である請求項８又は１１記載の冷媒。 - （１４）Ｒ６００ａ／Ｒ１１／Ｒ１５２ａ／Ｒ２３から
なる混合物であり、各成分の濃度はＲ６００ａに対し、
０．０９から０．４３、Ｒ２２に対し０．１５から０．
６８、Ｒ１５２ａに対し０．０８から０．５２及びＲ２
３に対し０．０から０．２であり、混合物内の不純物の
最大の濃度は０．１５以下である請求項８又は１１記載
の冷媒。 - （１５）Ｒ６００／Ｒ２２／Ｒ１５２ａ／Ｒ２３からな
る混合物であり、各成分の濃度はＲ６００に対し０．０
８から０．４２、Ｒ２２に対し０．２１から０．８９、
Ｒ１５２ａに対し０．０８から０．５２及びＲ２３に対
し０．０から０．２であり、混合物内の不純物の最大濃
度は０．１５以下である請求項８又は１１記載の冷媒。 - （１６）請求項１乃至１５のうちいずれか一項記載の作
動媒体を有する冷凍装置。 - （１７）請求項１乃至８のちいずれか一項記載の作動媒
体を有する空気調和装置。
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN89100375.4 | 1989-01-28 | ||
| CN 89100375 CN1036246A (zh) | 1989-01-28 | 1989-01-28 | 应用顾氏热力循环方式工作的热工装置 |
| CN89109125.4 | 1989-12-09 | ||
| CN 89109125 CN1020465C (zh) | 1989-12-09 | 1989-12-09 | 顾氏热力循环热工装置的工作介质 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02289673A true JPH02289673A (ja) | 1990-11-29 |
Family
ID=25742539
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9017629A Pending JPH02289673A (ja) | 1989-01-28 | 1990-01-26 | 冷媒 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5049296A (ja) |
| EP (1) | EP0381389B1 (ja) |
| JP (1) | JPH02289673A (ja) |
| AT (1) | ATE111502T1 (ja) |
| AU (1) | AU635238B2 (ja) |
| CA (1) | CA2008677C (ja) |
| DE (1) | DE69012359D1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007191597A (ja) * | 2006-01-19 | 2007-08-02 | Nihon Freezer Kk | 超低温度用非共沸冷媒 |
| CN110631278A (zh) * | 2019-08-23 | 2019-12-31 | 李华玉 | 第三类多向热力循环 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BR9106694A (pt) * | 1990-07-26 | 1993-06-08 | Du Pont | Misturas quase azeotropicas para uso como refrigerantes |
| CN1031514C (zh) * | 1992-01-24 | 1996-04-10 | 顾雏军 | 在热力循环中使用的改进的非共沸工作介质 |
| US5635100A (en) * | 1992-01-24 | 1997-06-03 | Chujun Gu | Nonazeotropic working fluid media for use in thermodynamic cycle applications |
| WO1993016143A1 (en) * | 1992-02-12 | 1993-08-19 | Allied-Signal Inc. | Refrigerant compositions of monochlorodifluoromethane, pentafluoroethane and 1,1,1,2-tetrafluoroethane |
| RU2088626C1 (ru) * | 1994-04-27 | 1997-08-27 | Акционерное общество "ИНЕРТЕК" | Рабочая смесь для холодильных машин |
| JP3571296B2 (ja) * | 1998-06-06 | 2004-09-29 | 日本フリーザー株式会社 | 超低温用冷媒 |
Family Cites Families (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2641580A (en) * | 1951-03-02 | 1953-06-09 | Du Pont | Azeotropic refrigerant composition of 1,1-difluoroethane and monochloropentafluoroethane |
| US2641579A (en) * | 1951-03-02 | 1953-06-09 | Du Pont | Azeotropic refrigerant composition of monochlorodifluoromethane and chloropentafluoroethane |
| DE1241468B (de) * | 1962-12-01 | 1967-06-01 | Andrija Fuderer Dr Ing | Kompressionsverfahren zur Kaelterzeugung |
| DE2203728A1 (de) * | 1971-03-23 | 1972-09-28 | VEB Monsator Haushaltgroßgerätekombinat Schwarzenberg Betrieb DKK Scharfenstein, χ 9366 Scharfenstein | Kühlmöbel mit Kühlfächern unterschiedlicher Temperatur, insbesondere Zweitemperatur-Haushaltkühlschrank |
| DD100969A1 (ja) * | 1972-03-24 | 1973-10-12 | ||
| JPS5270466A (en) * | 1975-12-08 | 1977-06-11 | Daikin Ind Ltd | Low boiling point cooling medium composition |
| JPS5437328A (en) * | 1977-08-27 | 1979-03-19 | Hitachi Chemical Co Ltd | Sheet for repairing road |
| US4303536A (en) * | 1980-12-29 | 1981-12-01 | Allied Corporation | Nonazeotropic refrigerant composition containing monachlorodifluoromethane, and method of use |
| US4603002A (en) * | 1981-10-13 | 1986-07-29 | Vsesojuzny Nauchno-Issledova-Telsky Experimentalno-Kontstruktorsky Institut Elektrobytovykh Mashin I Priborov | Method and cooling agent for freezing and storing products |
| FR2514875A1 (fr) * | 1981-10-19 | 1983-04-22 | Inst Francais Du Petrole | Procede de chauffage et/ou de conditionnement thermique d'un local au moyen d'une pompe a chaleur a compression utilisant un melange specifique de fluides de travail |
| JPS58171492A (ja) * | 1982-03-31 | 1983-10-08 | Daikin Ind Ltd | ランキンサイクル用動作流体 |
| JPS60173082A (ja) * | 1984-02-17 | 1985-09-06 | Asahi Glass Co Ltd | ヒ−トポンプ用作動媒体 |
| JPS6343991A (ja) * | 1986-08-11 | 1988-02-25 | Du Pont Mitsui Fluorochem Co Ltd | ヒ−トポンプ用作動媒体 |
| FR2607144B3 (fr) * | 1986-11-21 | 1989-02-17 | Inst Francais Du Petrole | Melanges non azeotropiques d'au moins trois composes utilisables dans les cycles thermodynamiques a compression |
| US4810403A (en) * | 1987-06-09 | 1989-03-07 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Halocarbon blends for refrigerant use |
| JPH01139676A (ja) * | 1987-11-26 | 1989-06-01 | Asahi Glass Co Ltd | 作動媒体混合物 |
| JPH01139674A (ja) * | 1987-11-26 | 1989-06-01 | Asahi Glass Co Ltd | 作動媒体混合物 |
-
1990
- 1990-01-19 US US07/467,775 patent/US5049296A/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-01-25 AU AU48845/90A patent/AU635238B2/en not_active Ceased
- 1990-01-26 AT AT90300839T patent/ATE111502T1/de not_active IP Right Cessation
- 1990-01-26 DE DE69012359T patent/DE69012359D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-01-26 EP EP90300839A patent/EP0381389B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-01-26 JP JP9017629A patent/JPH02289673A/ja active Pending
- 1990-01-26 CA CA002008677A patent/CA2008677C/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007191597A (ja) * | 2006-01-19 | 2007-08-02 | Nihon Freezer Kk | 超低温度用非共沸冷媒 |
| CN110631278A (zh) * | 2019-08-23 | 2019-12-31 | 李华玉 | 第三类多向热力循环 |
Also Published As
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