JPH02289672A

JPH02289672A - 砥石および研削材

Info

Publication number: JPH02289672A
Application number: JP1338836A
Authority: JP
Inventors: Volker Selgrad; フォルカー・ゼルグラート; Friedrich Sladky; フリードリッヒ・スラドキー
Original assignee: Tyrolit-Schleifmittelwerke Swarovski KG
Current assignee: Tyrolit-Schleifmittelwerke Swarovski KG
Priority date: 1988-12-30
Filing date: 1989-12-28
Publication date: 1990-11-29
Also published as: US5116392A; CA2006775A1

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、コランダムのごとき砥粒、硬化可能な有機ま
たは無機系、例えばフェノール樹脂のごときプラスチッ
クである結合剤、および少なくとも部分的に研削能動で
ある充填剤を存する砥石に関するものである．本発明はまた、可撓性基板、砥粒および結合剤、例えば
フェノール樹脂によって基板上に保持されている少なく
とも部分的に研削能動の充填剤を有する研削材に関する
ものである．砥石における充填材の使用は公知である。この点におい
て、研削産業における用語、充填剤は実際には以下の３
つの用語を含んでいる．ｌ．プラスチックを充填するた
めの代表的なまたは標準的な意味における充填剤これらは以下の作用を有する．ａ）樹脂の経済性かつしたがって樹脂系のかつしたがっ
て砥石のコストの低減．ｂ）強化作用（補強作用）かつしたがって砥粒間の結合
ウエブの強度の増加．これは砥石の研削硬度、側部剛性
等の［煽発値バースティング｛ｉ）」　（破壊での周速
）の増加を生じる．Ｃ）結合ウエブの強度の低下かつし
たがってより軟かい結合材料のかつより柔軟な研削の達
成．鈍くした砥粒はより容易に破壊しかつ砥石の自生作
用が改善されるが、砥石輪の摩耗はまた増大する．多くの充填剤に関して、作用ａ）およびｂ）またはａ》
およびＣ）がともに発生する．このような充填剤の例は
、木粉、ココヤシ穀粉、岩粉、チョーク、粘土、長石、
カオリン、石英、短いガラス繊維、ガラス球（微小ガラ
スビーズ）、表面処理細粒（炭化ケイ素、コランダム等
）、軽石、コルク粉末等である．これらの充填剤に共通
な特徴はそれらが「研削不能動」すなわち研削過程に正
確に影響を及ぼす化学的および物理的反応がこの過程の
間中発生しないことである．２．処理過程、とくにプラスチック樹脂の熱硬化に影響
を及ぼす充填剤、例えば酸化マグネシウム、酸化カルシ
ウム．３．「研削能動充填剤」．研削過程の間これらは研削作
動に正確に影響を及ぼす化学的および物理的過程を生じ
る．とくに、これらの充填剤は研削機の寿命の増加およ
び加工片と砥石の加熱の低減かつしたがってとくに乾式
研削における熱分解の阻止を引き起すのに向けられる．
材料除去技術により加工するのが困難である多くの材料
、例えば非合金、低炭素鋼またはチタンに関して、これ
らの充填剤は経済的加工のための必要条件である．明ら
かなように、研削能動充填剤はまたｌ．および２．に記
載した充填剤の作用（強度の増加または減少、硬化過程
への影響等）を有することができる．引用した充填剤に加えて、研削工具の添加物があり、そ
れらの添加物はいずれも結合材料（結合剤、例えばシラ
ンまたは結合コーティング、例えば溶融金属酸化物セラ
ミックコーティング等を有するフリット）中の砥粒の改
善された付着を生じる．他の添加物は、例えば研摩材の易流動能力を改善するか
または圧縮プレスの間中内部摩擦を低下するために容易
な製造を生じる．特別な場合を除いて、これらの添加物
は研削過程に影響を及ぼさない．砥石輪用化合物の最も重要な充填剤は研削能動充填剤で
ある．それらの作用は一般に以下の３つの主グループに
分割される。

■．砥料、加工片および切り屑間の摩擦の減少、すなわ
ち充填剤またはそれらの二次製品は高温および高圧潤滑
剤として作用しなければならない．このためそれらは溶
融フィルム（例えば水晶石）または固形潤滑剤フィルム
（グラファイト、硫化モリブデン、酸化鉛）の形の一次
潤滑剤フィルムを形成することができる．しかしながら
、二次フィルムがまた形成されることができる．すなわ
ち充填剤→塩素（イオウ）の分裂→研削材料の塩化金属
のような塩化（硫化）金属が形成されることができる．２．砥粒、加工片および切り屑（ポイント１．と同様な
）上への一次または二次表面フィルムを形成することに
よる保護作用．それにより拡散方法による粒子分解（例
えば、コランダムによる鉄材料の研削の間中のスピネル
形成）、粒子上の形成縁および再溶接作用（切り屑およ
び材料）が阻止される．３．溶融、蒸発および変換の高熱および温度目盛り上に
好都合に位置される熱変換点による微小領域冷却作用。

とくに研削能動であることを立証した物質の例はハロゲ
ン化物（例えば、塩化鉛、螢石、水晶石等）、カルコゲ
ンド（例えば、硫化絋、硫化亜鉛、硫化アンチモン、硫
化モリブデン、セレン化物、テルル化物等）、低溶融金
属（例えば、鉛、スズ、低溶融組成金属）および高圧潤
滑剤（例えば、グラファイト、チッ化ホウ素）である．砥石輪寿命および低研削温度（「冷却」研削）に関して
実際最良の充填剤は塩化鉛および三硫化アンチモンであ
ることを証明した．充填剤が研削能動であればあるほどその変換温度（溶融
、沸騰、昇華、分解点）が低くなりかつ研削温度でより
良好に潤滑剤フィルムを形成することが認められた．明
らかなように、これらの温度は砥石の製造中の処理条件
によって低い側に制限される．加えて、研削過程の間中
の分解のため、化学的に非常に能動的な元素または化合
物、例えば、元素状態で存在する塩素、塩化水素、イオ
ウ、二酸化イオウ等が遊離させられる。

実際には、しかしながら、多くの物質は使用不能かまた
は特別な必要条件にしたがってのみ使用可能である．こ
れはそれらか高価（ハロゲン化貴金属、硫化モリブデン
）であるかまたは有毒（ヒ素、セレン、鉛化合物）であ
るため、それらが砥石輪強度を凍しる（例えば、グラフ
ァイト、イオウ）ためまたはそれらが吸湿性かまたは少
なくとも容易に水に溶けることができる（多くの塩化物
）かまたは非硬化フェノール樹脂系（吸湿性塩化物）と
強力に反応するためである．要するに、それゆえ最適な研削能動充填剤は好都合な変
換温度、好都合なフィルム形成特性および化学的反応除
去生成物を持たねばならず、それおよびその二次製品は
考え得る最低の毒性をかつしたがって高い最大透過可能
な作業所濃度を有し、安価でかつ砥石に対するその処理
が不都合な貯蔵条件（高温および高湿度）下で保持され
ねばならないことが記載されることができる．本発明の目的は、低毒性および高い最大透過作業所濃度
によって特徴づけられる、低価格での新規な研削能動充
填剤を提供することにある。

本出願人のオーストリア特許第３６６，９４４号から、
極めて良好な研削能動特性を有する吸湿性充填材の使用
が知られている．これらの充填材の不都合は、実際には
それらがコーティングされねばならずそれは、一方で面
倒でかつしたがって高価でありかつ他方でコーティング
のため研削剤に結合されることができる研削能動充填剤
の容量が城しられるということである。

本発明の特別な目的は、最初に述べた型の研摩要素にお
いて、有毒充填剤、例えば、鉛かつまた、この場合に吸
湿性であることなしに、吸湿性充填剤、例えばＺｎＣｌ
ｚの研削能動冷却特性と同一の作用を有する充填剤を結
合することである．研摩剤の研削！（可撓性基板上での
単位時間当りの材料除去）およびそれにより達成される
加工片の表面品質は研摩材の摩耗度により変化する。

可撓性基仮との研摩材の多くの用途に関して、表面品質
は材料除去量より重要な検討である。研削において、研
削要素の鈍さ（プランテイング）が増大しかつ山対谷の
高さが減少する．さらに、研摩材の寿命は重要なコスト
および品質要因を呈する。

材料除去量および研摩材の寿命ならびに加工片の表面品
質を改善するために種々の示唆が知られている．とくに
、長期間にわたって実質上一定に残る表面の山対谷の高
さを得ることが求められる．このような研摩材の可撓性
基板は織布、ペーパまたは不織布から主として形成され
る。主としてコランダムが砥粒として使用され、その点
において個々の粒子および砥粒集合体が使用されること
ができることが知られている．例えば、フエノール樹脂
が結合剤として使用される．種々の実際の用途に関して、基板上の研摩材は加工片か
ら除去される切り屑によって「線状」にされる傾向があ
る．これは材料除去量の低下、加工片表面の劣化および
成る状況下での、研削機の故障に至る。

基板上の研摩材は一般に結合された研摩材（研削輪）よ
り冷却して研削するけれども、加工片表面のｔｉ傷（例
えば、亀列、変色）が高い材料除去量での不安定な加工
片の場合に発生するかも知れない。

さらに、砥粒が比較的急速に摩耗（一般に基板上の研摩
剤は１層の粒子のみを有する）するので研摩材の砥料の
能動切断状態を改善することが重要であり、これに反し
て研摩基板は非常に長い使用期間にわたって完全に不活
性のままである．早く摩耗した研摩材の場合においては
、それゆえ、経済的に顕著な比率が使用せず放棄されね
ばならない．過去に、砥料の特別な配置によりおよび／または充填材
を結合マトリックスに混合することにより、砥料の適宜
な選択により研摩剤の研摩特性の最適化を達成すること
が試みられた。いわゆる研削能勤充填剤はとくに研摩特
性を改善するのに使用される．研削過程の間中、これら
は研摩および摩耗作用に正確に影響を及ぼす化学的かつ
物理的過程を生じる．とくに、これらの充填剤は寿命お
よび材料切断量の増加ならびに研削温度およびライニン
グの度合の減少を引き起すと仮定される。

本発明の他の目的は、低毒性、低吸湿性および高い最大
透過作業濃縮によって充填剤が特徴づけられる、低価格
において可撓性基板を有する研摩材用の新規な研削能動
充填剤を提供することにある．本発明の特別な目的は、最初に述べた型の研摩材におい
て、有毒充填材、例えば鉛化合物、ならびにこの場合に
吸湿性なしに、吸湿性充填材、例えばＺｎＣｌ，の研削
能動冷却特性と同一作用を有する充填剤を組み込むこと
にある．本発明による砥石および本発明による研摩材は、研削能
動充填剤の少なくとも１部が以下の構造、すなわち、ｕＭ，　−　ｖＭ，　・ｗＨａｌ−ｘｃｈａｌ　・ｚＰ
ｈを有する金属錯体塩であり、Ｍ１　　−アルカリ金属の純金属または混合物、アルカ
リ土金属および／またはＡｌＭ２　　一塩化物のようなＦｅを除（　Ｚｎ，　ＭｎＳ
Ｆｅの純金属または混合物Ｈａｌ　＝Ｆ，　Ｃｌ．．Ｂｒ、Ｊの純ハロゲンまたは
混合物Ｃｈａｌ−カルコゲント、０および／またはＳｐ
ｈ　　−リン酸塩またはより高＜ｉｌｌたリン酸塩ＰｒＯｓ　（　ｒ　＝　１〜１０、好ましくは１〜２、
ｓ＝４〜２０、好ましくは４〜７）ｕ，ｖ，ｗ，ｘまたはｚ＝ｏ　〜９５％、およびＵおよ
びＶの合計＝１〜９５％、好ましくは２０〜８０％、お
よびｗ，ｘおよび２０合計＝１〜９５％、好ましくは２
０〜８０％、ここで、ｕ，ｖＳｗ，ｘおよび２の合計は
１００χであり、そしてこれらの充填剤は互いに溶融さ
れるかまたは焼結されることによウて特徴づけられる．ここでかつ以下の説明において示される百分率は他の方
法で表現されないならば重量％である．本発明によれば
、塩化物は吸湿性でないように設けられる．有機物質に
よるような高価な保護工程はしたがって省略されること
ができる．これはまた、既述のごとく、単位質量当りよ
り多くの研削能動充填剤が研削剤中に存在するという利
点を導く．フェノール樹脂の限界結合能力および量のた
め、研削剤に限定されない量の充填剤を結合することは
できない．か《して研削輪中の研削能動充填剤の容量は
コーティングによって減じられる．本発明の実施例を以
下に説明する．本発明による充填剤は砥粒としてコランダムを有する通
常のフェノール樹脂結合切断研削輪におけるその使用に
おいてまず説明する．本発明による実施例において、３
つの金属塩が本発明による充填剤を作るためにともに溶
融され、粉砕されかつ選別され、そして実際に塩は溶融
されかつ溶融液がこれが非常に象、速に冷却した場合に
金属スラプ上に鋳造されかつ硬化後、混合物は新たな充
填剤を形成するために粉砕された．構造用鋼の切断のための切断研削輪用の好適な研削配合
物は７０重量％のＫＣｌおよび１０重量％のＺｎＳおよ
び１０重量％のＭｎＳからなる配合物である。鋼スラプ
上に溶融および硬化後の配合物はクロスビータミル中で
わ｝砕されかつ２４０メッシ、アメリカ合衆国規格（６
３ミクロン）の適合度に選別された．３つの切断輪が作
られた．第１の切断輪には塩化鉛（ＰｂＣｆ！）が単なる研削能
動充填剤として通常の方法において使用された．この研
削輸は他の研削輪の結果がそれに比して測定された基準
研削輪であった．また、Ｋ＊ＭｎＣｌｍが吸湿性、非毒性能動充填剤とし
て結合さている第２の研削輪が通常の方法において作ら
れた．第３の切断輪は本発明による上述した充填剤を備えた．切断輪は以下に説明されるように．作られた．これら３
つの切断輪に使用された結合剤用配合物はフェノール樹
脂および充填剤からなった６フェノール樹脂は分割され
た．８２容量％の合計フェノール樹脂がノボラックへキ
サ混合物の形で使用されかつ残部が液体レゾールの形で
あった．まず、乾燥樹脂粉末および充填剤からなる結合
剤配合物が作られた．３つの切断輪用の結合配合物の組
成は以下の通りであった。

充填剤を有する結合剤表　　Ｉ材料　　　　　　　　第１輪　第２輪　第３輪フェノー
ル樹脂粉末　　１００．０　　１００．０　　１００．
ＯＰｂＣ１ｔ　　　　　　　　　　　　　　７５．２Ｋ
ｘＭｎＣｌ　ｍ　　　　　　　　　　　５２．　１４κ
Ｃｌ　・ＦＩｎＳ−ＺｎＳ　　　　　　　　　　　　４
８．５の溶融配合物（重量単位における数）乾燥結合剤配合物は上述した成分を混合することにより
作られた．次の工程はコランダム、液体樹脂および結合剤配合物か
らなる研削輪配合物の調製であった．３つの切断輪用研
削配合物は以下に示される．表■ 材料　　　　　　　第１輪　第２輪　第３輪コランダム
　　　　　　７４．４１　　？４．６９　　１４．７７
液体フェノールレゾール　２．３４　　　２．３５　　
　２．３５微粉結合材料　　　　　２３．２５　　２２
．９６　　２２．８８研削輪配合物はミキサにコランダ
ムを導入することにより調製された．液体フェノールレ
ゾールはコランダム上に注がれかつミキサはコランダム
粒が液体レゾールで被覆されるまで運転された．予め混
合された、微粉結合配合物が第２ミキサに導入されかつ
液体樹脂で湿らされた砥粒がこれらすべてが被膜で覆わ
れるまで混合された．配合物は次いで凝集物を除去する
ために選別されかつ１２時間エージングされた．エージ
ングされた配合物は直径６００ｌおよび厚さ７．５１１
ｍの輪状体にプレスされた．型式９３１６０の補強織布
が各輪状体に挿入された．輪状体は次いで３６時間硬化
され、最高温度１７５゜が６時間維持された．硬化され
た輪状体は破裂試験を受けかつアンバランスおよび寸法
が検査された．すべての輪状体は基準値に応じていた．研削試験は周速８０ｓ／ｓｅｃでリコ切断機で行なわれ
た，８０Ｘ８０−の断面を有するＣＫ−４５構造用鋼が
切断された．各切断輪により２０回の切断が行なわれた
．切断量は６．４ｃｊ／ｓｅｅであった．切断輪の摩耗
および研削率が測定された．性能係数（Ｇ）はとして計
算された．これら３つの切断輪の研削結果は表ｍに示される．表■ 第ｌ輪　　ｐｂｃｚｔ　　　　ｔｏｏχ　ブランク　６
．４　　非吸湿性第２輪　　　　κｚＭｎｃＺ＊　　　
　　　　７０χ　　ブランク　　　６．４　　　　吸湿
性第３輪　４κＣＺ−ＭｎＳ−ＺｎＳ　　９５χ　プラ
乃　６．４　　非吸湿性本発明による充填剤配合物の他
の例は以下の通りである．例：　４ＫＣｌ　−ＺｎＳ４ＫＣｌ　・ＭｎＳ６ＫＣＺ　−　１’Ｉｎｓ　−　Ｚｎ！Ｐ！０，４ＫＣ
ｌ　・ＺｎｔＰｚＯｔ６ＫＣｌ　・ＺｎＳ−ＦＩｎＣ１ｚ　・ＺｎｚＰｉＯ　
　ｆｆ表が示すように、本発明による充填剤によれば、
同一切断品質およひ吸湿性マンガン充填剤より約３６％
良好である結果を有する塩化鉛と同等の性能係数が得ら
れる．研削材の実施例を以下に示す．本発明による充填剤がその使用において砥粒として従来
のフェノール樹脂結合コランダムとともに説明される。

研摩剤は可撓性基仮、例えば織布土に載置する．本発明
による実施例において、３つの金属塩が互いに混合され
、粉砕されかつ本発明による充填剤を作るために選別さ
れそして実際には塩が溶融されかつ溶融された液体がこ
れが非常に急速に冷却された場合に金属スラブ上に鋳造
され、そして硬化後、混合物が新たな充填剤を形成する
ためにクロスビータミルにより粉砕された．その後、粒
体は２４０メッシュ、アメリカ合衆国規格（６３ミクロ
ン）の適合度に選別された．織布基板を有する研削帯片
が通常の方法において作られ、その過程においてこれら
の帯片は一方で新たな研削能動充填剤を備える一方、他
方で標準の充填剤（カオリン、螢石、リトポン、チョー
ク）が使用された．可撓性研削要素の３つの例が調製された。

カリウムテトラフルオ口ボレート（ＫＢＦ４）が単一研
削能動充填剤として通常の方法において使用された第１
例が作られた．この砥石は他の砥石の結果がそれに比し
て測定される基準砥石であった．他の例は本発明による
上述した充填剤を備え、該充填剤はカバー結合剤被膜に
混和された．水性フェノール樹脂の下地結合剤被膜が布
支持材料上に堆積された．その後Ｐ４６粒子サイズの合
成コランダムが約６４０ｇ／ｃｄの比率において堆積さ
れた．下地結合剤の硬化および砥粒の定着後、カバー結合剤被
膜が堆積された．このカバー結合剤被膜例１において：
　ＫＢＦ４例■において：　４ＫＣｌ−ＭｎＳ−ＺｎＳ例■におい
て：　Ｚｎ．Ｐ１（１，・κＣｌピロリン酸亜鉛および
塩化カリウムを含有している．カバー被膜の塗布密度は３つの例において１１５ｇ／ポ
であった．調製された研削帯片による比較研削が試験機で行なわれ
た．試験機はｌ２■／ｓｅｅの研削速度で運転した．研削さ
れた量は６０分の研削時間後測定された．例Ｉの結果は
１００χとして定義され、そして例■および■はそれに
対する関係において設定された．表１は充填剤■および
■の有効性が標準充填剤の有効性よりそれぞれ２０％お
よび２７％良好であることを示す．表　　Ｉ例　　　充填剤　　　　　　　　性能Ｉ　　　　ＫＢＦ．　　　　　　　　　１００χ２　　
　　４ＫＣｌ−ＭｎＳ−ＺｎＳ　　　　１２０χ３　　
　　　　　　ＺｎｌＰｚＯｙ　　Ｈ　　ＫＣｌ　　　　
　　　　　　１２７χ本発明によれば、充填剤はまた第
３の結合剤被膜中に堆積されることができる．手続補正書（方式）平成２年３月１３日

Claims

【特許請求の範囲】

（１）コランダムのごとき砥粒、硬化可能な有機又は無
機系、例えばフェノール樹脂のごときプラスチックであ
る結合剤、および少なくとも部分的に研削能動である充
填剤を有する砥石において、前記研削能動充填剤の少な
くとも１部が以下の構造、すなわち、ｕＭ＿１・ｖＭ＿２・ｗＨａｌ・ｘＣｈａｌ・ｚＰｈを
有する金属錯体塩であり、ここで、Ｍ＿１＝アルカリ金属の純金属または混合物、アルカリ
土金属および／またはＡｌＭ＿２＝塩化物のようなＦｅを除くＺｎ、Ｍｎ、Ｆｅの
純金属または混合物Ｈａｌ＝Ｆ、Ｃｌ、Ｂｒ、Ｊの純ハロゲンまたは混合物
Ｃｈａｌ＝カルコゲント、Ｏおよび／またはＳＰｈ＝リ
ン酸塩またはより高く濃縮したリン酸塩Ｐ＿ｒＯ＿ｓ（ｒ＝１〜１０、好ましくは１〜２、ｓ＝
４〜２０、好ましく４〜７）ｕ、ｖ、ｗ、ｘまたはｚ＝０〜９５％、およびｕおよび
ｖの合計＝１〜９５％、好ましくは２０〜８０％、およ
びｗ、ｘおよびｚの合計＝１〜９５％、好ましくは２０
〜８０％、ここで、ｕ、ｖ、ｗ、ｘおよびｚの合計は１
００％であり、そしてこれらの充填剤は互いに溶融され
るかまたは焼結されることを特徴とする砥石。
（２）Ｍ＿１はＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｍｇ、ＣａまたはＡｌ
であることを特徴とする請求項１に記載の砥石。
（３）Ｍ＿２はＺｎ、ＭｎまたはＦｅであることを特徴
とする請求項１に記載の砥石。
（４）ＨａｌはＦまたはＣｌであることを特徴とする請
求項１に記載の砥石。
（５）ＣｈａｌはＯまたはＳであることを特徴とする請
求項１に記載の砥石。
（６）Ｐｈ＝ＰＯ＿４またはＰ＿２Ｏ＿７であることを
特徴とする請求項１に記載の砥石。
（７）前記研削能動充填剤が以下の構造、すなわち、ｍＫＣｌ・ｎＭｎＳ・ｐＺｎ＿２Ｐ＿２Ｏ＿７を有する
金属錯体塩であり、ここで、ｍ、ｎ、ｐ＝１〜９５％そ
してｍ、ｎおよびｐの合計が１００％であることを特徴
とする請求項１に記載の砥石。
（８）前記研削能動充填剤が以下の構造、すなわち、ｍＫＣｌ・ｎＺｎＳ・ｐＭｎ＿２Ｐ＿２Ｏ＿７を有する
金属錯体塩であり、ここで、ｍ、ｎ、ｐ＝１〜９５％で
あることを特徴とする請求項１に記載の砥石。
（９）前記研削能動充填剤が以下の構造、すなわち、ｍＫＣｌ・ｎＭｎＳを有する金属錯体塩であり、ここで、ｍ、ｎ＝１〜９５
％、好ましくは２０〜８０％であることを特徴とする請
求項１に記載の砥石。
（１０）前記研削能動充填剤が以下の構造、すなわち、ｍＫＣｌ・ｎＺｎＳを有する金属錯体塩であり、ここで、ｍ、ｎ＝１〜９５
％、好ましくは２０〜８０％であることを特徴とする請
求項１に記載の砥石。
（１１）可撓性基板、砥粒および結合剤、例えばフェノ
ール樹脂によって前記基板上に保持されている少なくと
も部分的に研削能動の充填剤を有する研削材において、
前記研削能動充填材の少なくとも１部分が以下の構造、
すなわち、ｕＭ＿１・ｖＭ＿２・ｗＨａｌ・ｘＣｈａｌ・ｚＰｈを
有する金属錯体塩であり、ここで、Ｍ＿１＝アルカリ金属の純金属または混合物、アルカリ
土金属および／またはＡｌＭ＿２＝Ｚｎ、Ｍｎ、塩化物としてのＦｅを除くＦｅの
純金属または混合物Ｈａｌ＝Ｆ、Ｃｌ、Ｂｒ、Ｊの純ハロゲンまたは混合物
Ｃｈａｌ＝カルコゲント、Ｏおよび／またはＳＰｈ＝リ
ン酸塩またはより高く濃縮したリン酸塩Ｐ＿ｒＯ＿ｓ（ｒ＝１〜１０、好ましくは１〜２、ｓ＝
４〜２０、好ましく４〜７）ｕ、ｖ、ｗ、ｘまたはｚ＝０〜９５％、およびｕおよび
ｖの合計＝１〜９５％、好ましくは２０〜８０％、およ
びｗ、ｘおよびｚの合計＝１〜９５％、好ましくは２０
〜８０％、ここで、ｕ、ｖ、ｗ、ｘおよびｚの合計は１
００％であり、そしてこれらの充填剤は互いに溶融され
るかまたは焼結されることを特徴とする研削材。
（１２）Ｍ＿１はＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｍｇ、ＣａまたはＡ
ｌであることを特徴とする請求項１１に記載の研削材。
（１３）Ｍ＿２がＺｎ、ＭｎまたはＦｅであることを特
徴とする請求項１１に記載の研削材。
（１４）ＨａｌがＦまたはＣｌであることを特徴とする
請求項１１に記載の研削材。
（１５）ＣｈａｌがＯまたはＳであることを特徴とする
請求項１１に記載の研削材。
（１６）Ｐｈ＝ＰＯ＿４またはＰ＿２Ｏ＿７であること
を特徴とする請求項１１に記載の研削材。
（１７）前記研削能動充填剤が以下の構造、すなわち、ｍＫＣｌ・ｎＭｎＳ・ｐＺｎ＿２Ｐ＿２Ｏ＿７を有する
金属錯体塩であり、ここで、ｍ、ｎ、ｐ＝１〜９５％で
あることを特徴とする請求項１１に記載の研削材。
（１８）前記研削能動充填剤が以下の構造、すなわち、ｍＫＣｌ・ｎＺｎＳ・ｐＭｎ＿２Ｐ＿２Ｏ＿７を有する
金属錯体塩であり、ここで、ｍ、ｎ、ｐ＝１〜９５％で
あることを特徴とする請求項１１に記載の研削材。
（１９）前記研削能動充填剤は以下の構造、すなわち、ｍＫＣｌ・ｎＭｎＳを有する金属錯体塩であり、ここで、ｍ、ｎ＝１〜９５
％、好ましくは２０〜８０％であることを特徴とする請
求項１１に記載の研削材。
（２０）前記研削能動充填剤は以下の構造、すなわち、ｍＫＣｌ・ｎＺｎＳを有する金属錯体塩であり、ここで、ｍ、ｎ＝１〜９５
％、好ましくは２０〜８０％であることを特徴とする請
求項１１に記載の研削材。