JPH02273549A - 良好な耐熱応力・耐熱疲労特性を有する自動車排ガス触媒用金属担体 - Google Patents
良好な耐熱応力・耐熱疲労特性を有する自動車排ガス触媒用金属担体Info
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- JPH02273549A JPH02273549A JP1094344A JP9434489A JPH02273549A JP H02273549 A JPH02273549 A JP H02273549A JP 1094344 A JP1094344 A JP 1094344A JP 9434489 A JP9434489 A JP 9434489A JP H02273549 A JPH02273549 A JP H02273549A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
- F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
- F01N3/10—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust
- F01N3/24—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust characterised by constructional aspects of converting apparatus
- F01N3/28—Construction of catalytic reactors
- F01N3/2803—Construction of catalytic reactors characterised by structure, by material or by manufacturing of catalyst support
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- F01N3/281—Metallic honeycomb monoliths made of stacked or rolled sheets, foils or plates
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
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- F01N2330/02—Metallic plates or honeycombs, e.g. superposed or rolled-up corrugated or otherwise deformed sheet metal
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- Catalysts (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、自動車排ガス浄化用触媒を担持するための金
属担体に関するものである。
属担体に関するものである。
（従来の技術）
自動車の排ガスを浄化するための触媒を担持する担体と
して、耐熱性のステンレス鋼からなるハニカム体の金属
担体が注目されている。これら金属担体は、高温の排気
ガスに耐える耐熱性、耐酸化性だけでなく、同時に加熱
・冷却の熱サイクル及びハニカム体内の温度分布差によ
る熱応力・熱疲労にも耐えることが重要である。
して、耐熱性のステンレス鋼からなるハニカム体の金属
担体が注目されている。これら金属担体は、高温の排気
ガスに耐える耐熱性、耐酸化性だけでなく、同時に加熱
・冷却の熱サイクル及びハニカム体内の温度分布差によ
る熱応力・熱疲労にも耐えることが重要である。
金属担体が加熱・冷却を受けると、担体の中心とその外
周側では大きな温度差が生じる。中心が加熱されて温度
が外周温度よりも高いときは、中６部が熱膨張を起こし
ハニカム体の外周近傍は圧輸応ツノを受ける。反対に中
心が冷却されて温度が低くなり外周温度よりも低くなっ
た場合は、中心部が収縮を起こ１２外周近傍は引張応力
を受ける。
周側では大きな温度差が生じる。中心が加熱されて温度
が外周温度よりも高いときは、中６部が熱膨張を起こし
ハニカム体の外周近傍は圧輸応ツノを受ける。反対に中
心が冷却されて温度が低くなり外周温度よりも低くなっ
た場合は、中心部が収縮を起こ１２外周近傍は引張応力
を受ける。
いずれの場合も、外周部近傍に大きな熱応力が発生する
。その結果、接合部が破断１、て平らな金属箔（以下平
箔とする。）と波形加工１．た金属箔（以Ｆ波箔とする
。）がずれて不具合が生じる。
。その結果、接合部が破断１、て平らな金属箔（以下平
箔とする。）と波形加工１．た金属箔（以Ｆ波箔とする
。）がずれて不具合が生じる。
熱サイクルによる熱応力・熱疲労対策としては、特開昭
６２−２７３０５０’！、特開昭［ｉ２−２７３０５３
号の各公報に開示されているような箔の端部のみを軸方
間に外筒と接合しハニカム体の平箔と波箔とは接合しな
いものや、特開昭８２−８３０４４号公報に開示されて
いるように平箔にも大きな周期で変形を与え、波箔）、
：は小さな波長の波をト１加して接合点で形成されるセ
ルに変形化を余分にりえて熱応力を緩和する方法などが
ある。これらの方法で前者は、７箔の端部が外筒とだけ
しか接合されていないため７、高温・高速の排ガスによ
りハニカム体の平箔と波箔がずれてしまうことがある。
６２−２７３０５０’！、特開昭［ｉ２−２７３０５３
号の各公報に開示されているような箔の端部のみを軸方
間に外筒と接合しハニカム体の平箔と波箔とは接合しな
いものや、特開昭８２−８３０４４号公報に開示されて
いるように平箔にも大きな周期で変形を与え、波箔）、
：は小さな波長の波をト１加して接合点で形成されるセ
ルに変形化を余分にりえて熱応力を緩和する方法などが
ある。これらの方法で前者は、７箔の端部が外筒とだけ
しか接合されていないため７、高温・高速の排ガスによ
りハニカム体の平箔と波箔がずれてしまうことがある。
また、後者で述べた方法は箔の波付１１加「が困蛯であ
ると同時［、：巻取りがむすか１．＜接点を安定１４て
接合するのも困難である。それ故１．：、一つ一つのセ
ルの接合不良を招き、易くハニカム体の構造安定性に欠
１）るものである。まｔ−１実間昭［１２−１６０７２
８号公報にあるジうに機械的にハニカム体を固定する方
法もあるが、外筒とは切り離されているのでハニカム体
が外筒内部で振動１７、担持１．た触媒が脱落し２て浄
化能力が低下する。
ると同時［、：巻取りがむすか１．＜接点を安定１４て
接合するのも困難である。それ故１．：、一つ一つのセ
ルの接合不良を招き、易くハニカム体の構造安定性に欠
１）るものである。まｔ−１実間昭［１２−１６０７２
８号公報にあるジうに機械的にハニカム体を固定する方
法もあるが、外筒とは切り離されているのでハニカム体
が外筒内部で振動１７、担持１．た触媒が脱落し２て浄
化能力が低下する。
以」−のように熱サイクルによる熱応力・熱疲労に対す
る従来Ｊ、７での対策は、触媒の浄化能力を低下させた
りエンジンの効率を下げるものであり部分ではない。
る従来Ｊ、７での対策は、触媒の浄化能力を低下させた
りエンジンの効率を下げるものであり部分ではない。
（発明が解決（７ようとする課題）
本発明は、外周部近傍の平箔と波箔との接合部が破断を
起こ１．て生じるハニカムのずれを防止することを目的
と１７でなされたものである。上述ｊ７た従来の技術で
は、７高温・高速の排気ガス流やエンジンの振動に耐え
ることができず、急速加熱・冷却による熱応力・熱疲労
に対しても十分に耐えることはできか、い。本発明では
、６外周部付近で発生】るハニカム体の平箔と波箔のず
れを解決１、得る自動車排気メ、ｆス触媒用金属担体を
提供するものである。
起こ１．て生じるハニカムのずれを防止することを目的
と１７でなされたものである。上述ｊ７た従来の技術で
は、７高温・高速の排気ガス流やエンジンの振動に耐え
ることができず、急速加熱・冷却による熱応力・熱疲労
に対しても十分に耐えることはできか、い。本発明では
、６外周部付近で発生】るハニカム体の平箔と波箔のず
れを解決１、得る自動車排気メ、ｆス触媒用金属担体を
提供するものである。
（課題を解決するためのト段）
本発明では、・−一カへ体の接合率を最外周から１周以
上かつ総巻数の３分の１以下の領域でそれより内部の接
合率ユ、すし高くすることにより、外周部付近で発生す
七′、ハニカム体の平箔と波箔のずれを防止し７ようと
するものである。ここで言う接合率とは、ハニカム体の
中心軸に直角な断面における周方向の平箔／波箔の全接
点に対１．て接合され°Ｃいる接点の比率を周方向接合
率といい、ノ１ニカム体の中心軸に＝ｐ ？テな断面に
おりる箔の幅に対して１シ箔ど波箔の接合している長さ
の比率を軸方向接合率とい・）６単に接合率というとき
は、同方向接合率と軸方向接合率の両方を指す。
上かつ総巻数の３分の１以下の領域でそれより内部の接
合率ユ、すし高くすることにより、外周部付近で発生す
七′、ハニカム体の平箔と波箔のずれを防止し７ようと
するものである。ここで言う接合率とは、ハニカム体の
中心軸に直角な断面における周方向の平箔／波箔の全接
点に対１．て接合され°Ｃいる接点の比率を周方向接合
率といい、ノ１ニカム体の中心軸に＝ｐ ？テな断面に
おりる箔の幅に対して１シ箔ど波箔の接合している長さ
の比率を軸方向接合率とい・）６単に接合率というとき
は、同方向接合率と軸方向接合率の両方を指す。
（作 用）
このように本発明の主旨は、金属担体の接合率に着目（
、たものであるが、ハニカム体の一つ一つのセルを応力
緩和に役立たせるのではなく、ハニカム体全体と１．て
その接合構造により熱応力緩和を目指すものである。
、たものであるが、ハニカム体の一つ一つのセルを応力
緩和に役立たせるのではなく、ハニカム体全体と１．て
その接合構造により熱応力緩和を目指すものである。
上述したごとく、ハニカム体の外周近傍部には大きな熱
応力が生じるため、接合部の破断を防止するためには外
周近傍の接合率を増やす必要がある。一方、発生する熱
応力をできるだけ小さく４゛ることも必要である。熱応
力を小さくするためには、中心部での接合率を小さく１
４．てハニカム体の剛性を減じ、フレキシビリティを太
き、り１．ておくことである。中心部の剛性が窩ければ
高いほどその部分の熱膨張・収縮により外周部分に発生
する熱応力は大きくなる。
応力が生じるため、接合部の破断を防止するためには外
周近傍の接合率を増やす必要がある。一方、発生する熱
応力をできるだけ小さく４゛ることも必要である。熱応
力を小さくするためには、中心部での接合率を小さく１
４．てハニカム体の剛性を減じ、フレキシビリティを太
き、り１．ておくことである。中心部の剛性が窩ければ
高いほどその部分の熱膨張・収縮により外周部分に発生
する熱応力は大きくなる。
以りのことから、外周部近傍でのハニカム体（７）平箔
と波箔のずれを防＋１−するためには、外周部近傍の接
合率は増やし、中心部近傍での接合率は低くする必要が
ある。従って、中心から外周に向かって徐々に接合率を
増やして行くと、外周部での熱応力は小さくすることが
でき、しかも外周部で耐λられる荷重も大きくすること
ができる。そうすると、ハニカム体の外周部近傍での平
箔と波箔がずれることがない。
と波箔のずれを防＋１−するためには、外周部近傍の接
合率は増やし、中心部近傍での接合率は低くする必要が
ある。従って、中心から外周に向かって徐々に接合率を
増やして行くと、外周部での熱応力は小さくすることが
でき、しかも外周部で耐λられる荷重も大きくすること
ができる。そうすると、ハニカム体の外周部近傍での平
箔と波箔がずれることがない。
外周部には大きな熱応力が発生するからそれに耐えるた
めには、周方向に着目すると外周部の周方向接合率が少
なくとも７０％以上必要である。−方、内部の方は剛性
度を落としてフレキシビリティを増す必要がある。その
ためには内部の周方向接合率を４０％以下に抑えておく
ことが肝要である。
めには、周方向に着目すると外周部の周方向接合率が少
なくとも７０％以上必要である。−方、内部の方は剛性
度を落としてフレキシビリティを増す必要がある。その
ためには内部の周方向接合率を４０％以下に抑えておく
ことが肝要である。
又、軸方向に着目していえば、大きな熱応力が発生する
外周部ではそれに耐えるために軸方向接合率を７０％以
上にし、内側に行くに連れて熱応力が小さくなるのと同
時に自由度も必要であるから、次第に軸方向接合率を下
げていく。そして中心部では、１０％以下にすると外側
で剛性が高く、内側でフレキシビリティの高い担体が得
られる。
外周部ではそれに耐えるために軸方向接合率を７０％以
上にし、内側に行くに連れて熱応力が小さくなるのと同
時に自由度も必要であるから、次第に軸方向接合率を下
げていく。そして中心部では、１０％以下にすると外側
で剛性が高く、内側でフレキシビリティの高い担体が得
られる。
外筒とハニカム体との接合は、一方の端面から他方の端
面までの全長接合でもよいし、一部分を接合してもよい
。
面までの全長接合でもよいし、一部分を接合してもよい
。
本発明の主旨を具現化できる接合は、ろう付、拡散接合
、抵抗溶接、レーザー溶接、電子ビーム溶接、アーク溶
接等の接合方法で可能である。特にろう付だと容易に実
現し易い。ろう付の場合、周方向接合率をコントロール
するためには、ろう材使用量をコントロールする。軸方
向接合率をコントロールするためには、ろう材を付着さ
せるときに使うバインダーの塗布長さを変化させてコン
トロールする。
、抵抗溶接、レーザー溶接、電子ビーム溶接、アーク溶
接等の接合方法で可能である。特にろう付だと容易に実
現し易い。ろう付の場合、周方向接合率をコントロール
するためには、ろう材使用量をコントロールする。軸方
向接合率をコントロールするためには、ろう材を付着さ
せるときに使うバインダーの塗布長さを変化させてコン
トロールする。
（実 施 例）
次に本発明の実施例を図面を用いて説明する。
各図面は金属担体の軸方向断面の模式図である。
これら実施例はすべてろう付の場合について説明する。
各図において符号１，２は担体の外筒、３゜４は外周部
近傍の周方向接合率が７０％以上の領域、５．６は周方
向接合率が４０％以下の領域、７は周方向接合率が４０
％から８０％の領域、８は接合されていない領域、９は
軸方向接合率が７０％以上の領域′、ｌＯは軸方向接合
率が中心に向かって変化している領域である。第１図は
、実施例１として、平箔と波箔の総巻数が４５周の金属
担体の軸方向断面を示した図である。外周部近傍として
最外周から１５周分の周方向接合率が７０％以上であり
、それより内部では、４０％以下に抑えである。第１図
においては、外周から１５周分の周方向接合率が、それ
より内部の周方向接合率よりも大きい。この金属担体で
は、自動車エンジンによる加熱冷却サイクル（８００℃
以上１００℃以下の急速加熱冷却サイクル）に対して平
箔と波箔がずれるという現象は・生じな゛かった。
近傍の周方向接合率が７０％以上の領域、５．６は周方
向接合率が４０％以下の領域、７は周方向接合率が４０
％から８０％の領域、８は接合されていない領域、９は
軸方向接合率が７０％以上の領域′、ｌＯは軸方向接合
率が中心に向かって変化している領域である。第１図は
、実施例１として、平箔と波箔の総巻数が４５周の金属
担体の軸方向断面を示した図である。外周部近傍として
最外周から１５周分の周方向接合率が７０％以上であり
、それより内部では、４０％以下に抑えである。第１図
においては、外周から１５周分の周方向接合率が、それ
より内部の周方向接合率よりも大きい。この金属担体で
は、自動車エンジンによる加熱冷却サイクル（８００℃
以上１００℃以下の急速加熱冷却サイクル）に対して平
箔と波箔がずれるという現象は・生じな゛かった。
比較例として同じ総巻数が４５周の金属担体を比較例１
，２として第２図と第３図に示す。第２図は、まったく
外周近傍の周方向接合率を増やさなかったものであり、
第３図は、外周近傍の周方向接合率を増やした領域を２
０周までにしたものである。第２図における周方向接合
率は、外周近傍も内部も４０％から８０％の範囲内で外
周部と内部で周方向接合率の差がない。一方、第３図で
は、外から２０周分での周方向接合率が７０％以上で内
部では４０％以下である。これら比較例１，２のいずれ
もが最外周の平板と波板のろう付部で破断してしまい、
平箔と波箔との間でずれが生じてしまった。
，２として第２図と第３図に示す。第２図は、まったく
外周近傍の周方向接合率を増やさなかったものであり、
第３図は、外周近傍の周方向接合率を増やした領域を２
０周までにしたものである。第２図における周方向接合
率は、外周近傍も内部も４０％から８０％の範囲内で外
周部と内部で周方向接合率の差がない。一方、第３図で
は、外から２０周分での周方向接合率が７０％以上で内
部では４０％以下である。これら比較例１，２のいずれ
もが最外周の平板と波板のろう付部で破断してしまい、
平箔と波箔との間でずれが生じてしまった。
以上の例かられかるように、外周部近傍の周方向接合率
を増やして接合を強化する領域は、最外周１周から総巻
数の３分の１以下までが平箔と波箔のずれを生じないよ
うにするために効果がある。
を増やして接合を強化する領域は、最外周１周から総巻
数の３分の１以下までが平箔と波箔のずれを生じないよ
うにするために効果がある。
比較例１の第２図では、周方向接合率が外側と内側で同
じであり、熱応力が最外周で最も大きくなり、最外周で
破断した。比較例２の第３図では外周部の接合を強化し
た領域が、総巻数の３分の１よりも大きく中心付近の周
方向接合率が低くても、強化した領域内で熱応力が大き
くなってしまい、最外周が破断した。
じであり、熱応力が最外周で最も大きくなり、最外周で
破断した。比較例２の第３図では外周部の接合を強化し
た領域が、総巻数の３分の１よりも大きく中心付近の周
方向接合率が低くても、強化した領域内で熱応力が大き
くなってしまい、最外周が破断した。
実施例１と同じ総巻数が４５である実施例２．３を第４
，５図にそれぞれ示す。第４，５図では、最外周から５
周分だけ接合率を７０％以上にしである。それより内部
は、まったく接合はなされてはおらず、端面近傍のみ周
方向接合率が４０％以下で接合されている。第４図は、
両端面接合されているが、第５図では、片側のみ接合さ
れている。実施例２．３も、自動車エンジンテストの結
果、良灯な結果が得らＢ Ｊ７．： ０実施例２，３の
ように５、内部は接合せずにフリーにしていると最外周
には大きな熱応力は発生せず、最外周から総巻数の３分
の１以下の９１周近傍のみ接合を強化しておＵばずれは
生じない。
，５図にそれぞれ示す。第４，５図では、最外周から５
周分だけ接合率を７０％以上にしである。それより内部
は、まったく接合はなされてはおらず、端面近傍のみ周
方向接合率が４０％以下で接合されている。第４図は、
両端面接合されているが、第５図では、片側のみ接合さ
れている。実施例２．３も、自動車エンジンテストの結
果、良灯な結果が得らＢ Ｊ７．： ０実施例２，３の
ように５、内部は接合せずにフリーにしていると最外周
には大きな熱応力は発生せず、最外周から総巻数の３分
の１以下の９１周近傍のみ接合を強化しておＵばずれは
生じない。
実施例４を第（：１図に示す。ハニカム体のサイズは実
施例］と同じ−ある。、第６図では、７最外周から５周
分は軸方内接８ｊ−率を７０ｔ’ｌＪ以上ｌＪ二ｊ−１
て９、それより内部では中心方向へいくにｊまたがい接
合深さを変化させて軸方向接合率を低下させである。そ
Ｌ”Ｃ’中心では１０９６以下にし′Ｃある。この実施
例でも内部は接合さ４′じζいないため外周部には大き
な熱応力が定１．七グ、しかも外周部近傍は接合長さが
内部に比べて長くなっているので、耐λられる外力も大
きい。エンジンテスト・の結果、ずれは生じなかった。
施例］と同じ−ある。、第６図では、７最外周から５周
分は軸方内接８ｊ−率を７０ｔ’ｌＪ以上ｌＪ二ｊ−１
て９、それより内部では中心方向へいくにｊまたがい接
合深さを変化させて軸方向接合率を低下させである。そ
Ｌ”Ｃ’中心では１０９６以下にし′Ｃある。この実施
例でも内部は接合さ４′じζいないため外周部には大き
な熱応力が定１．七グ、しかも外周部近傍は接合長さが
内部に比べて長くなっているので、耐λられる外力も大
きい。エンジンテスト・の結果、ずれは生じなかった。
（発明の効果）
本発明は金属担体にかかる熱応力に対１、τ、内部の接
合率を小さくするか、あるいは接合せず、外周部近傍を
内部よりも接合率を増やして最外周にが・も大きくかか
る熱応力に対応１．よう、Ｌ′１−るものである。本発
明では、４内部の接合率は低く抑λるので、外周にかか
る熱応力も小さくなろ（ｌ Ｌ’し１−のことより、金
属担体の外周部にかかる熱応力（こも耐えることができ
るようになり、加熱・冷却り゛イクル１ご対（−て外周
部の平箔と波箔の接合部の破断はな（なった。その結果
、ハニカム体の平箔と波箔のずれがなくなり金属担体の
寿命が秤１、く長くなった。
合率を小さくするか、あるいは接合せず、外周部近傍を
内部よりも接合率を増やして最外周にが・も大きくかか
る熱応力に対応１．よう、Ｌ′１−るものである。本発
明では、４内部の接合率は低く抑λるので、外周にかか
る熱応力も小さくなろ（ｌ Ｌ’し１−のことより、金
属担体の外周部にかかる熱応力（こも耐えることができ
るようになり、加熱・冷却り゛イクル１ご対（−て外周
部の平箔と波箔の接合部の破断はな（なった。その結果
、ハニカム体の平箔と波箔のずれがなくなり金属担体の
寿命が秤１、く長くなった。
第１．４，５．６図は、本発明による実施例の金属担体
の飴方向断面の接合状況を示す模式図である。第２．′
う図は、本発明に対する比較例を示１−．た金属担体の
模式図である。 １．２・・・担体の外筒 ３．４・・・外周部近傍の周方向接合率が７０ ！！６
以上の領域 ５．６・・周方向接合率が４０％以下の領域７・・・周
方向接合率が４０％から６０％の領域８・・・接合され
ていない領域 ９・・・軸方向接合率が７０％以上の領域ｌＯ・・軸り
向接合率が中心に向かって変化ｊ２ている領域 復代理人
の飴方向断面の接合状況を示す模式図である。第２．′
う図は、本発明に対する比較例を示１−．た金属担体の
模式図である。 １．２・・・担体の外筒 ３．４・・・外周部近傍の周方向接合率が７０ ！！６
以上の領域 ５．６・・周方向接合率が４０％以下の領域７・・・周
方向接合率が４０％から６０％の領域８・・・接合され
ていない領域 ９・・・軸方向接合率が７０％以上の領域ｌＯ・・軸り
向接合率が中心に向かって変化ｊ２ている領域 復代理人
Claims (3)
- （１）平箔と波箔を重ねて巻き込んでなる金属ハニカム
体と、その側面を囲む金属外筒とを接合してなる自動車
排ガス触媒用金属担体において、全体もしくは一部分接
合された金属ハニカム体の接合で最外周から１周以上か
つ外周から総巻数の３分の１以下までの接合率をそれよ
り内部の接合率よりも大きいことを特徴とする自動車排
ガス触媒用金属担体。 - （２）金属ハニカム体の接合で最外周から１周以上かつ
外周から総巻数の３分の１以下までの周方向接合率を７
０％以上にして、その内部は４０％以下の周方向接合率
を持つことを特徴とする請求項１に記載の自動車排ガス
触媒用金属担体。 - （３）金属ハニカム体の接合で最外周から１周以上かつ
外周から総巻数の３分の１以下までの軸方向接合率を７
０％以上にして、それより内部では軸方向接合率を徐々
に低下させて中心部では１０％以下になることを特徴と
する請求項１に記載の自動車排ガス触媒用金属担体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1094344A JP2732889B2 (ja) | 1989-04-14 | 1989-04-14 | 良好な耐熱応力・耐熱疲労特性を有する自動車排ガス触媒用金属担体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1094344A JP2732889B2 (ja) | 1989-04-14 | 1989-04-14 | 良好な耐熱応力・耐熱疲労特性を有する自動車排ガス触媒用金属担体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02273549A true JPH02273549A (ja) | 1990-11-08 |
| JP2732889B2 JP2732889B2 (ja) | 1998-03-30 |
Family
ID=14107669
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1094344A Expired - Lifetime JP2732889B2 (ja) | 1989-04-14 | 1989-04-14 | 良好な耐熱応力・耐熱疲労特性を有する自動車排ガス触媒用金属担体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2732889B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0570641U (ja) * | 1991-12-06 | 1993-09-24 | 新日本製鐵株式会社 | 排ガス浄化用メタル担体 |
| US5436216A (en) * | 1992-09-18 | 1995-07-25 | Nippondenso Co., Ltd. | Self-heat generation type honeycomb filter and its apparatus |
| US5447697A (en) * | 1992-04-24 | 1995-09-05 | Nippondenso Co., Ltd. | Metal catalyst carrier |
| WO2002030566A1 (fr) * | 2000-10-10 | 2002-04-18 | Nippon Steel Corporation | Procede de production de corps en nid d'abeilles |
| JP2006175346A (ja) * | 2004-12-22 | 2006-07-06 | Nippon Steel Corp | 構造耐久性に優れた触媒担持用メタル担体 |
-
1989
- 1989-04-14 JP JP1094344A patent/JP2732889B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0570641U (ja) * | 1991-12-06 | 1993-09-24 | 新日本製鐵株式会社 | 排ガス浄化用メタル担体 |
| US5447697A (en) * | 1992-04-24 | 1995-09-05 | Nippondenso Co., Ltd. | Metal catalyst carrier |
| US5436216A (en) * | 1992-09-18 | 1995-07-25 | Nippondenso Co., Ltd. | Self-heat generation type honeycomb filter and its apparatus |
| WO2002030566A1 (fr) * | 2000-10-10 | 2002-04-18 | Nippon Steel Corporation | Procede de production de corps en nid d'abeilles |
| US6908028B2 (en) | 2000-10-10 | 2005-06-21 | Nippon Steel Corporation | Method of manufacturing honeycomb body |
| JP2006175346A (ja) * | 2004-12-22 | 2006-07-06 | Nippon Steel Corp | 構造耐久性に優れた触媒担持用メタル担体 |
| JP4684645B2 (ja) * | 2004-12-22 | 2011-05-18 | 新日鉄マテリアルズ株式会社 | 構造耐久性に優れた触媒担持用メタル担体 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2732889B2 (ja) | 1998-03-30 |
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