JPH02251383A - 鋳物部品のｈｉｐ接合方法 - Google Patents
鋳物部品のｈｉｐ接合方法Info
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- JPH02251383A JPH02251383A JP6755189A JP6755189A JPH02251383A JP H02251383 A JPH02251383 A JP H02251383A JP 6755189 A JP6755189 A JP 6755189A JP 6755189 A JP6755189 A JP 6755189A JP H02251383 A JPH02251383 A JP H02251383A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、溶射法による純Ｎｉ等のインサート材を使用
し、接合強度の改善をはかった鋳物部品のＨＩＰ接合方
法に関する。
し、接合強度の改善をはかった鋳物部品のＨＩＰ接合方
法に関する。
第３図は従来形の鋳物一体形鋳鉄０２製のシリンダライ
ナの構造を示す。この場合ＦＣ３０相当材の引張強度は
σ８≧３０ ｋｇ／ｍ２程度となり低合金鋼の引張強度
σ、≧５０に９／ｍ に比べ小さく、エンジンの高出力
要求に伴ない厚肉化は避けられない。従って高出力化に
はエンジンのサイズ及び重ｉｔノ増大を伴なうため、燃
費の低下、設置スペースの増大等の不利益を生じ易い。
ナの構造を示す。この場合ＦＣ３０相当材の引張強度は
σ８≧３０ ｋｇ／ｍ２程度となり低合金鋼の引張強度
σ、≧５０に９／ｍ に比べ小さく、エンジンの高出力
要求に伴ない厚肉化は避けられない。従って高出力化に
はエンジンのサイズ及び重ｉｔノ増大を伴なうため、燃
費の低下、設置スペースの増大等の不利益を生じ易い。
ところがディーゼルエンジン用シリンダライナの場合に
おいては、一体鋳造形鋳鉄製では鋳鋼製に比べ引張強度
が低く、高出力エンジン用としてはこれが阻害要因とな
る。従っである程度の強度が得られるためには厚肉化は
避けられず、重量増大による燃費の低下、材料のコスト
アップとなる。
おいては、一体鋳造形鋳鉄製では鋳鋼製に比べ引張強度
が低く、高出力エンジン用としてはこれが阻害要因とな
る。従っである程度の強度が得られるためには厚肉化は
避けられず、重量増大による燃費の低下、材料のコスト
アップとなる。
さらに此の場合には重量増大のみならず寸法も犬となり
、エンジン全体が大型化し省スペースに反する。
、エンジン全体が大型化し省スペースに反する。
従ってこれを防止するためには高強度材を使用しＨＩＰ
接合による二重構造とし、薄肉化と多気筒エンジン全体
のコンミ４クト化を図る必要である。
接合による二重構造とし、薄肉化と多気筒エンジン全体
のコンミ４クト化を図る必要である。
しかしインサート材なしでＨＩＰ接合を行なうと高温、
高圧力の条件下では、金属間化合物の形成及びミクロ割
れの発生が生じ易く、品質劣化が懸念される。又一般に
純Ｎ、箔をインサート材として円筒状に巻き付けること
は、ＨＩＰ部品の内筒と外筒を合わせて入れこむときに
不具合を生じ易い。
高圧力の条件下では、金属間化合物の形成及びミクロ割
れの発生が生じ易く、品質劣化が懸念される。又一般に
純Ｎ、箔をインサート材として円筒状に巻き付けること
は、ＨＩＰ部品の内筒と外筒を合わせて入れこむときに
不具合を生じ易い。
本発明の目的は前記従来方法の課題を解消し、純ニッケ
ル等のインサート材を中間層とする鋳物部品のＨＩＰ接
合方法を提供するにある。
ル等のインサート材を中間層とする鋳物部品のＨＩＰ接
合方法を提供するにある。
本発明の鋳物部品のＨＩＰ接合方法は、純ニッケル等の
インサート材を中間層としてコーテングにより取り付け
、鋳物同志を高温高圧中で加圧接合することを特徴とし
ている。
インサート材を中間層としてコーテングにより取り付け
、鋳物同志を高温高圧中で加圧接合することを特徴とし
ている。
本方法によれば、どのような形状にも容易にコーテング
可能であシ、コスト的にも有利であり密着強度も問題は
ないと考えられる。また膜厚の多少の不均一も１（ＩＰ
接合性に影響を与えることはない。
可能であシ、コスト的にも有利であり密着強度も問題は
ないと考えられる。また膜厚の多少の不均一も１（ＩＰ
接合性に影響を与えることはない。
以下第１〜２図を参照し本発明の一実施例について説明
する。
する。
第１図（、）は線爆溶射法による厚肉病炉部品０２の内
面への純Ｎ、をコーテングする方法を示す図であり、陰
極１５と陽極１４の間で純Ｎ、ワイヤー３をつかみ、高
電圧をかけて瞬時にコーテングする。
面への純Ｎ、をコーテングする方法を示す図であり、陰
極１５と陽極１４の間で純Ｎ、ワイヤー３をつかみ、高
電圧をかけて瞬時にコーテングする。
第１図（ｂ）は鋳物円筒外面０３へ純Ｎ、をプラズマ溶
射する例であり、円筒鋳鉄ｏ３をターンテーブル１９上
で回転し、さらにプラズマ溶射ガン２ｏを上下させなが
ら純ニツケルコーテングを行なう。
射する例であり、円筒鋳鉄ｏ３をターンテーブル１９上
で回転し、さらにプラズマ溶射ガン２ｏを上下させなが
ら純ニツケルコーテングを行なう。
以上の例はディーゼルエンジンシリンダライチ製作の場
合の純Ｎｉインサート方法であυ、内筒は鋳鉄０３．外
筒は鋳鋼０２からなる２重管構造とし、各々接合面の両
方又は片方に純Ｎ１をインサートし次に第２図に示すよ
うに純Ａの高温（約１０００Ｃ）でかつ高圧（１０００
ｋｇ／ｃｒｎ２〜２０００ｋｇ／１ＩＩＩ２）の雰囲気
を保持できるＨＩＰ接合装置２１内に入れる。接合面は
予め真空となるように電子ビーム等で真空排気しながら
両端面をシール溶接しておき、高温でかつ外圧をかけて
密着塑性変形させ拡散接合の原理で接合させる。
合の純Ｎｉインサート方法であυ、内筒は鋳鉄０３．外
筒は鋳鋼０２からなる２重管構造とし、各々接合面の両
方又は片方に純Ｎ１をインサートし次に第２図に示すよ
うに純Ａの高温（約１０００Ｃ）でかつ高圧（１０００
ｋｇ／ｃｒｎ２〜２０００ｋｇ／１ＩＩＩ２）の雰囲気
を保持できるＨＩＰ接合装置２１内に入れる。接合面は
予め真空となるように電子ビーム等で真空排気しながら
両端面をシール溶接しておき、高温でかつ外圧をかけて
密着塑性変形させ拡散接合の原理で接合させる。
この場合、接合面には第１図（、）〜（ｂ）に示す溶射
法により純Ｎｉを約（５０〜１００）μ産は一テングし
ておき、金属化合物の形成を抑制しながら接合を行なう
もので、健全かつ強固な接合が可能となる。
法により純Ｎｉを約（５０〜１００）μ産は一テングし
ておき、金属化合物の形成を抑制しながら接合を行なう
もので、健全かつ強固な接合が可能となる。
本発明では前記のように純Ｎｉ等を溶射法等によシ予め
コーテング仕上しておけば、鋳物のようにガス発生の原
因となる東欠陥及びグラファイト等の接合時可変物質が
多い材質でも、健全なＨＩＰＩＰ接合性られる。さらに
前記溶射法の採用により経済的かつ高効率のコーテング
が可能となり、厚肉かつ大型部品のコーテングも容易と
なり、例えばディーゼルエンジン用シリンダライナ等の
高品質、高強度の鋳物部品のＨＩＰ接合が可能となる。
コーテング仕上しておけば、鋳物のようにガス発生の原
因となる東欠陥及びグラファイト等の接合時可変物質が
多い材質でも、健全なＨＩＰＩＰ接合性られる。さらに
前記溶射法の採用により経済的かつ高効率のコーテング
が可能となり、厚肉かつ大型部品のコーテングも容易と
なり、例えばディーゼルエンジン用シリンダライナ等の
高品質、高強度の鋳物部品のＨＩＰ接合が可能となる。
第１図（ａ）は線爆溶射法による鋳物内面への純Ｎｉコ
ーテング方法を示す図、第１図（ｂ）はプラズマ溶射法
による鋳物外面への純Ｎｉコーテング層法を示す図、第
２図は第１図（、）と第１図（ｂ）によりＮｉインサー
トを行った鋳物のＨＩＰ接合を行なう作用説明図、第３
図は従来形の一体鋳造形厚肉鋳鉄製シリンダライナの一
部断面図である。 ０２・・・外筒鋳鋼、０３・・・内筒鋳鉄、１２・・・
純Ｎｉコーテング層。 第 図
ーテング方法を示す図、第１図（ｂ）はプラズマ溶射法
による鋳物外面への純Ｎｉコーテング層法を示す図、第
２図は第１図（、）と第１図（ｂ）によりＮｉインサー
トを行った鋳物のＨＩＰ接合を行なう作用説明図、第３
図は従来形の一体鋳造形厚肉鋳鉄製シリンダライナの一
部断面図である。 ０２・・・外筒鋳鋼、０３・・・内筒鋳鉄、１２・・・
純Ｎｉコーテング層。 第 図
Claims (1)
- 純ニッケル等のインサート材を中間層として鋳物同志を
高温高圧中で加圧接合することを特徴とする鋳物部品の
ＨＩＰ接合方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6755189A JPH02251383A (ja) | 1989-03-22 | 1989-03-22 | 鋳物部品のｈｉｐ接合方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6755189A JPH02251383A (ja) | 1989-03-22 | 1989-03-22 | 鋳物部品のｈｉｐ接合方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02251383A true JPH02251383A (ja) | 1990-10-09 |
Family
ID=13348213
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6755189A Pending JPH02251383A (ja) | 1989-03-22 | 1989-03-22 | 鋳物部品のｈｉｐ接合方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02251383A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008520838A (ja) * | 2004-11-18 | 2008-06-19 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | 三次元ｐｖｄターゲットの形成方法 |
| JP2018003696A (ja) * | 2016-07-01 | 2018-01-11 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | ガスタービン燃焼器の燃料ノズル及びその製造方法、ガスタービン燃焼器 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60213375A (ja) * | 1984-04-09 | 1985-10-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 鋳造品の接合方法 |
| JPS6240981A (ja) * | 1985-08-19 | 1987-02-21 | Hitachi Metals Ltd | 鋳鉄の接合法 |
-
1989
- 1989-03-22 JP JP6755189A patent/JPH02251383A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60213375A (ja) * | 1984-04-09 | 1985-10-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 鋳造品の接合方法 |
| JPS6240981A (ja) * | 1985-08-19 | 1987-02-21 | Hitachi Metals Ltd | 鋳鉄の接合法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008520838A (ja) * | 2004-11-18 | 2008-06-19 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | 三次元ｐｖｄターゲットの形成方法 |
| JP2018003696A (ja) * | 2016-07-01 | 2018-01-11 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | ガスタービン燃焼器の燃料ノズル及びその製造方法、ガスタービン燃焼器 |
| US11511378B2 (en) | 2016-07-01 | 2022-11-29 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Fuel nozzle of gas turbine combustor and manufacturing method thereof, and gas turbine combustor |
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