JPH02232315A - 溶接継手靭性の良い鋼板の製造法 - Google Patents
溶接継手靭性の良い鋼板の製造法Info
- Publication number
- JPH02232315A JPH02232315A JP5414189A JP5414189A JPH02232315A JP H02232315 A JPH02232315 A JP H02232315A JP 5414189 A JP5414189 A JP 5414189A JP 5414189 A JP5414189 A JP 5414189A JP H02232315 A JPH02232315 A JP H02232315A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- temperature
- steel sheet
- steel plate
- cooling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 59
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 59
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 14
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 17
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims abstract description 17
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 9
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 abstract description 6
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 abstract description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 11
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 2
- 238000012733 comparative method Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000000593 degrading effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は溶接継手靭性の良い鋼板の製造法に関するもの
である。
である。
（従来の技術）
鋼構造物を溶接により組立てる場合、溶接人熱量を増加
させることにより作業効率を向上させることが可能であ
る。しかしこのような大入熱溶接を行うと溶接熱影響部
の金属組織が著しく粗大化し、溶接継手靭性が劣化する
問題が生ずる。
させることにより作業効率を向上させることが可能であ
る。しかしこのような大入熱溶接を行うと溶接熱影響部
の金属組織が著しく粗大化し、溶接継手靭性が劣化する
問題が生ずる。
これを解決する技術として、Ｔｌ添加により、溶接人熱
による最高到達温度における溶接熱影響部の金属組織の
粗大化を防止する技術およびＴＩ析出物を利用して金属
組織を微細化する技術が報告されている。
による最高到達温度における溶接熱影響部の金属組織の
粗大化を防止する技術およびＴＩ析出物を利用して金属
組織を微細化する技術が報告されている。
このような技術としては、例えば特開昭５９−１１１１
５７６０号公報、特公昭４５ − ２５０４２号公報等
がある。
５７６０号公報、特公昭４５ − ２５０４２号公報等
がある。
しかしこのような技術では、添加したＴＩの多くが鋼板
中で粗大に析出した状態となっており、金属組織の粗大
化防止に有効に作用するものが少ないという欠点があっ
た。さらに過度のｍのＴＩ添加は母材材質の靭性を劣化
させるという欠点があった。
中で粗大に析出した状態となっており、金属組織の粗大
化防止に有効に作用するものが少ないという欠点があっ
た。さらに過度のｍのＴＩ添加は母材材質の靭性を劣化
させるという欠点があった。
（発明が解決しようとする課題）
本発明は鋼板中の固溶Ｔｉｔｋを確保し、Ｔｉを最適な
状態に析出分散させる溶接継手靭性の良い鋼板の製造法
を提供するものである。
状態に析出分散させる溶接継手靭性の良い鋼板の製造法
を提供するものである。
（課題を解決するための手段）
本発明は上記のような従来法の欠点を存利に排除しうる
、微量のＴ１添加量でも溶接熱影響部靭性が良好な厚鋼
板の製造法であり、その要旨とする所は重量％テｃ ：
０．０２％〜０．２５％、ｓＩ二０．０５％〜０．６
％、Ｍ旧０．３０％〜２．０ ％、Ａｆｌ：０．００５
％〜０．１０％、Ｔ ｉ：０．００５％〜０．１０％、
必要によりさらに、Ｎｂ≦０．０５％、Ｃｕ≦１．０％
、Ｎｉ≦２．５％、Ｃ『≦１．０％、ＭＯ ５ ０．５
％、■≦０．１０％、Ｂ≦０．００２５％の１種または
２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物か
らなる鋼を、鋳造後冷却することなくそのままＡ『３点
以上の温度域で熱間圧延し、圧延終了後常温まで放冷す
る。しかる後に当該鋼板を６５０℃以上Ａ ｃ ａ ＋
５０℃以下の温度で熱処理することを特徴とする大入
熱溶接用厚鋼板の製造法である。
、微量のＴ１添加量でも溶接熱影響部靭性が良好な厚鋼
板の製造法であり、その要旨とする所は重量％テｃ ：
０．０２％〜０．２５％、ｓＩ二０．０５％〜０．６
％、Ｍ旧０．３０％〜２．０ ％、Ａｆｌ：０．００５
％〜０．１０％、Ｔ ｉ：０．００５％〜０．１０％、
必要によりさらに、Ｎｂ≦０．０５％、Ｃｕ≦１．０％
、Ｎｉ≦２．５％、Ｃ『≦１．０％、ＭＯ ５ ０．５
％、■≦０．１０％、Ｂ≦０．００２５％の１種または
２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物か
らなる鋼を、鋳造後冷却することなくそのままＡ『３点
以上の温度域で熱間圧延し、圧延終了後常温まで放冷す
る。しかる後に当該鋼板を６５０℃以上Ａ ｃ ａ ＋
５０℃以下の温度で熱処理することを特徴とする大入
熱溶接用厚鋼板の製造法である。
更に本発明においては、鋳造後冷却することなくそのま
まＡ ｒ ａ点以上の温度域で熱間圧延し、引続き２℃
／ｓ以上８０℃／ｓ以下の冷却速度で５００℃以下の温
度まで冷却した鋼板を６５０℃以上Ａ ｃ ３＋ ５０
℃以下の温度で熱処理することができる。
まＡ ｒ ａ点以上の温度域で熱間圧延し、引続き２℃
／ｓ以上８０℃／ｓ以下の冷却速度で５００℃以下の温
度まで冷却した鋼板を６５０℃以上Ａ ｃ ３＋ ５０
℃以下の温度で熱処理することができる。
以下本発明について詳細に説明する。
溶接人熱による溶接熱影響部靭性の劣化を防止するため
に、Ｔ１を添加しその析出物で結晶粒の粗大化を防ぐこ
とが可能である。これはＴ１析出物が結晶粒界に存在し
て粒成長を抑制することによりもたらされるが、ＴＩ析
出物による粒成長抑制効果は、鋼中に存在するＴＩ析出
物の数と寸法に依存する。
に、Ｔ１を添加しその析出物で結晶粒の粗大化を防ぐこ
とが可能である。これはＴ１析出物が結晶粒界に存在し
て粒成長を抑制することによりもたらされるが、ＴＩ析
出物による粒成長抑制効果は、鋼中に存在するＴＩ析出
物の数と寸法に依存する。
よって従来の鋼板の製造法のように、鋼塊または鋼片を
鋳造後一旦ｔ温まで冷やした後に再加熱して熱間圧延す
る方法では、添加したＴＩのうちの大半が粗大な析出物
として析出してしまい、溶接時の結晶粒の粒成長抑制に
は有効に作用しない。
鋳造後一旦ｔ温まで冷やした後に再加熱して熱間圧延す
る方法では、添加したＴＩのうちの大半が粗大な析出物
として析出してしまい、溶接時の結晶粒の粒成長抑制に
は有効に作用しない。
しかるに、本発明者らは上記の限界を打破することを可
能とする新しい事実を発見し、それをもとに新たなる大
入熱溶接用鋼の製造法を導いた。
能とする新しい事実を発見し、それをもとに新たなる大
入熱溶接用鋼の製造法を導いた。
鋼塊または鋼片を鋳造後冷やすことなくそのまま熱間圧
延する方法では、添加したＴｉのうちの大半は鋼中に固
溶した状態で残存している、熱間圧延終了後引続き制御
冷却すれば固溶した状態で残存しているＴＩの割合いは
さらに増加する。
延する方法では、添加したＴｉのうちの大半は鋼中に固
溶した状態で残存している、熱間圧延終了後引続き制御
冷却すれば固溶した状態で残存しているＴＩの割合いは
さらに増加する。
次にこの鋼板を熱処理することにより、固溶しているＴ
ｌは鋼中に析出し、その析出物の数と寸法は熱処理温度
により制御することが可能である。
ｌは鋼中に析出し、その析出物の数と寸法は熱処理温度
により制御することが可能である。
すなわち溶接時の結晶粒の粒成長抑制に最も有効に作用
する状態でＴＩを鋼中に析出せしめることが可能となる
。
する状態でＴＩを鋼中に析出せしめることが可能となる
。
このような新しい発見に基づき、鋼の化学成分、鋼板の
製造条件および圧延終了後の熱処理条件を詳細に調査し
た結果、大入熱溶接用鋼の製造法を導いた。
製造条件および圧延終了後の熱処理条件を詳細に調査し
た結果、大入熱溶接用鋼の製造法を導いた。
以下に製造方法の限定理由を詳細に説明する。
まず本発明における出発材の成分の限定理由について述
べる。
べる。
Ｃは、綱を強化するのに有効な元素であり、０．０２％
未満では十分な強度が得られない。一方その含有量が０
．２５％を超えると、溶接性を劣化させる。
未満では十分な強度が得られない。一方その含有量が０
．２５％を超えると、溶接性を劣化させる。
Ｓ１は脱酸元素として、また鋼の強化元素として有効で
あるが、０．０５％未満の含有量ではその効果はない。
あるが、０．０５％未満の含有量ではその効果はない。
一方０．６％を超えると、鋼の表面性状を損なう。
Ｍｎは鋼の強化に存効な元素であり、０．３０％未満で
は十分な効果が得られない。一方、その含有量が２．０
％を超えると鋼の加工性を劣化させる。
は十分な効果が得られない。一方、その含有量が２．０
％を超えると鋼の加工性を劣化させる。
Ａｊ）は脱酸元索として添加される。０．００５％未満
の含有量ではその効果がなく、０．１％を超えると、鋼
の表面性状を損なう。
の含有量ではその効果がなく、０．１％を超えると、鋼
の表面性状を損なう。
Ｔｉは本発明で最も重要な役割を狙う元素であり、溶接
時の結晶粒の拉成長抑制に有効に作用するが、その含有
量が０．００５％未満では十分な効果が得られない。０
．１％を超えると析出量が多くなり、かえって溶接熱影
響部の靭性を劣化させる。
時の結晶粒の拉成長抑制に有効に作用するが、その含有
量が０．００５％未満では十分な効果が得られない。０
．１％を超えると析出量が多くなり、かえって溶接熱影
響部の靭性を劣化させる。
Ｎｂ，ＴＩはいずれも微量の添加で結晶粒の微細化と析
出硬化の面で有効に機能するから、溶接部の靭性を劣化
させない範囲で添加しても良い。
出硬化の面で有効に機能するから、溶接部の靭性を劣化
させない範囲で添加しても良い。
この観点から、Ｎｂ，ＴＩともその添加回の上限を０，
０５％とする。
０５％とする。
Ｃｕ， Ｎｔ ．Ｃｒ，Ｍｏはいずれも鋼の焼入れ性を
向上させる元素である。本発明における場合、その添加
により鋼の強度を高めることができるが、過度の量の添
加は鋼の溶接性を損なうため、Ｃｕ≦ １，０％、Ｎｌ
≦２，５％、Ｃｒ≦ １．０％、Ｍｏ≦０．５％に限
定する。
向上させる元素である。本発明における場合、その添加
により鋼の強度を高めることができるが、過度の量の添
加は鋼の溶接性を損なうため、Ｃｕ≦ １，０％、Ｎｌ
≦２，５％、Ｃｒ≦ １．０％、Ｍｏ≦０．５％に限
定する。
■は、析出硬化により鋼の強度を高めるのに有効である
が、過度の添加は鋼の靭性を損なうため、その上限を０
．１０％とする。
が、過度の添加は鋼の靭性を損なうため、その上限を０
．１０％とする。
Ｂは鋼の焼入れ性を向上させる元素である。本発明にお
ける場合、その添加により鋼の強度を高めることができ
るが、過度の添加はＢの析出物を増加させて鋼の靭性を
損なうためその含有量の上限を０．００２５％とする。
ける場合、その添加により鋼の強度を高めることができ
るが、過度の添加はＢの析出物を増加させて鋼の靭性を
損なうためその含有量の上限を０．００２５％とする。
次に本発明におけるプロセス条件について述べる。
本発明はいかなる鋳造条件で鋳造された鋳片についても
有効であるので、特に鋳造条件を制限する必要はない。
有効であるので、特に鋳造条件を制限する必要はない。
鋳片を冷やすことなくそのまま熱間圧延を開始すること
が必要であるが、その熱間圧延温度をＡ ｒ ａ点以上
としたのは、それ以下まで温度が低下すればＴ１の析出
が急速に進行してしまうためである。
が必要であるが、その熱間圧延温度をＡ ｒ ａ点以上
としたのは、それ以下まで温度が低下すればＴ１の析出
が急速に進行してしまうためである。
この条件が守られる限り、本発明はいかなる熱間圧延条
件で圧延された鋼板についても有効であるので、特に圧
延条件を制限する必要はない。圧延終了後は放冷しても
良いが、引続き２℃／ｓ以上６０℃／ｓ以下の冷却速度
で５００℃以下の温度まで冷却することにより、固溶Ｔ
１量をより多く確保することが可能である。
件で圧延された鋼板についても有効であるので、特に圧
延条件を制限する必要はない。圧延終了後は放冷しても
良いが、引続き２℃／ｓ以上６０℃／ｓ以下の冷却速度
で５００℃以下の温度まで冷却することにより、固溶Ｔ
１量をより多く確保することが可能である。
冷却速度が２℃／ｓ未満では析出を抑制するための冷却
の効果がなく、ＢＯ℃超では鋼板が硬化して母材材質を
劣化させる。また冷却終了温度が５００℃超ではその後
の放冷遇程でＴＩが析出してしまうため５００℃以下ま
で冷却する。
の効果がなく、ＢＯ℃超では鋼板が硬化して母材材質を
劣化させる。また冷却終了温度が５００℃超ではその後
の放冷遇程でＴＩが析出してしまうため５００℃以下ま
で冷却する。
このようにして製造された鋼板を６５０℃以上Ａ ｒ
ａ ＋ ２０℃以下の温度で熱処理することにより、溶
接時の結晶粒の粒成長抑制に最も有効に作用する状態で
Ｔ１を鋼中に析出せしめ得る。
ａ ＋ ２０℃以下の温度で熱処理することにより、溶
接時の結晶粒の粒成長抑制に最も有効に作用する状態で
Ｔ１を鋼中に析出せしめ得る。
この熱処理の温度が６５０℃未満ではＴｆの析出が不十
分で溶接時の結晶粒の粒成長抑制ができない。一方、熱
処理の温度がＡ ｃ ａ点＋５０℃超では、析出したＴ
１が凝集してしまいやはり溶接時の結晶粒の粒成長抑制
ができない。
分で溶接時の結晶粒の粒成長抑制ができない。一方、熱
処理の温度がＡ ｃ ａ点＋５０℃超では、析出したＴ
１が凝集してしまいやはり溶接時の結晶粒の粒成長抑制
ができない。
（実 施 例）
第１表に示す成分の鋼について、第２表に示す本発明方
法および比較方法を適用した場合、第２表に示したよう
な溶接熱影響部の靭性が得られ、明らかに本発明により
溶接熱影響部の靭性の向上がもたらされており、 本発明は有効である。
法および比較方法を適用した場合、第２表に示したよう
な溶接熱影響部の靭性が得られ、明らかに本発明により
溶接熱影響部の靭性の向上がもたらされており、 本発明は有効である。
（発明の効果）
本発明は鋼板中固溶Ｔｌｆｆｌを確保し、Ｔｉを最適な
状．憇に分散析出させるので、溶接熱影響部の靭件の向
上がもたらされる。
状．憇に分散析出させるので、溶接熱影響部の靭件の向
上がもたらされる。
代
理
人
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、重量％で Ｃ：０．０２％〜０．２５％ Ｓｉ：０．０５％〜０．６％ Ｍｎ：０．３０％〜２．０％ Ａｌ：０．００５％〜０．１０％ Ｔｉ：０．００５％〜０．１０％ 残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼を、鋳造後
冷却することなくそのままＡｒ＿３点以上の温度域で熱
間圧延し圧延終了後常温まで放冷し、しかる後に該鋼板
を６５０℃以上Ａｃ＿３＋５０℃以下の温度に再び加熱
することを特徴とする溶接継手靭性の良い鋼板の製造法
。 ２、重量％で Ｎｂ≦０．０５％ Ｃｕ≦１．０％ Ｎｉ≦２．５％ Ｃｒ≦１．０％ Ｍｏ≦０．５％ Ｖ≦０．１０％ Ｂ≦０．００２５％ の１種または２種以上をさらに含有し、残部がＦｅおよ
び不可避的不純物からなる鋼を、鋳造後冷却することな
くそのままＡｒ＿３点以上の温度域で熱間圧延し、圧延
終了後常温まで放冷し、しかる後に該鋼板を６５０℃以
上Ａｃ＿３＋５０℃以下の温度で熱処理することを特徴
とする特許請求の範囲第１項記載の大入熱溶接用厚鋼板
の製造法。 ３、特許請求の範囲第１項記載の鋼を鋳造後冷却するこ
となくそのままＡｒ＿３点以上の温度域で熱間圧延し、
引続き２℃／ｓ以上６０℃／ｓ以下の冷却速度で５００
℃以下の温度まで冷却した鋼板を、６５０℃以上Ａｃ＿
３＋５０℃以下の温度で熱処理することを特徴とする大
入熱溶接用厚鋼板の製造法。 ４、特許請求の範囲第２項記載の鋼を鋳造後冷却するこ
となくそのままＡｒ＿３点以上の温度域で熱間圧延し、
引続き２℃／ｓ以上６０℃／ｓ以下の冷却速度で５００
℃以下の温度まで冷却した鋼板を、６５０℃以上Ａｃ＿
３＋５０℃以下の温度で熱処理することを特徴とする大
入熱溶接用厚鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5414189A JP2823220B2 (ja) | 1989-03-07 | 1989-03-07 | 溶接継手靭性の良い鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5414189A JP2823220B2 (ja) | 1989-03-07 | 1989-03-07 | 溶接継手靭性の良い鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02232315A true JPH02232315A (ja) | 1990-09-14 |
| JP2823220B2 JP2823220B2 (ja) | 1998-11-11 |
Family
ID=12962285
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5414189A Expired - Lifetime JP2823220B2 (ja) | 1989-03-07 | 1989-03-07 | 溶接継手靭性の良い鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2823220B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102676945A (zh) * | 2012-04-25 | 2012-09-19 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种水电工程用易焊接调质高强韧性钢板及其生产方法 |
| CN104294174A (zh) * | 2014-11-07 | 2015-01-21 | 江苏天舜金属材料集团有限公司 | 一种大线能量焊接高强热轧钢筋及其生产工艺 |
-
1989
- 1989-03-07 JP JP5414189A patent/JP2823220B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102676945A (zh) * | 2012-04-25 | 2012-09-19 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种水电工程用易焊接调质高强韧性钢板及其生产方法 |
| CN104294174A (zh) * | 2014-11-07 | 2015-01-21 | 江苏天舜金属材料集团有限公司 | 一种大线能量焊接高强热轧钢筋及其生产工艺 |
| CN104294174B (zh) * | 2014-11-07 | 2016-05-11 | 江苏天舜金属材料集团有限公司 | 一种大线能量焊接高强热轧钢筋及其生产工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2823220B2 (ja) | 1998-11-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2002235114A (ja) | 大入熱溶接部靱性に優れた厚肉高張力鋼の製造方法 | |
| JP2000256795A (ja) | 表面割れのない連続鋳造鋳片およびこの鋳片を用いた非調質高張力鋼材の製造方法 | |
| JP3546308B2 (ja) | 大入熱溶接用鋼材 | |
| JPS605647B2 (ja) | 低温靭性と溶接性に優れたボロン含有非調質高張力鋼の製造方法 | |
| JPH06128631A (ja) | 低温靱性の優れた高マンガン超高張力鋼の製造方法 | |
| JPH11131177A (ja) | 溶接後熱処理の省略可能な中常温圧力容器用鋼板およびその製造方法 | |
| JP3635803B2 (ja) | 靱性に優れた高張力鋼材の製造方法 | |
| JPH02232315A (ja) | 溶接継手靭性の良い鋼板の製造法 | |
| JP2000104116A (ja) | 強度と靱性に優れた鋼材の製造法 | |
| JPH03249128A (ja) | 強靭な厚鋼板の製造方法 | |
| JPH04157117A (ja) | 母材および溶接部靭性の優れた圧延形鋼の製造方法 | |
| JP2532176B2 (ja) | 溶接性および脆性亀裂伝播停止特性の優れた高張力鋼の製造方法 | |
| JP3371715B2 (ja) | 耐溶融亜鉛メッキ割れ性に優れたＴＳ７８０ＭＰａ級鋼の製造方法 | |
| JP2583654B2 (ja) | 低温靭性に優れた高ヤング率構造用鋼板の製造方法 | |
| JP2633743B2 (ja) | 結晶粒径の微細な厚鋼板の製造法 | |
| JPH05345919A (ja) | 高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH09184013A (ja) | 耐硝酸腐食性に優れたＭｏ含有オーステナイト系ステンレス熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH05271770A (ja) | 細粒厚鋼板の製造法 | |
| JP2003089819A (ja) | 溶接熱影響部靱性に優れた鋼材の製造方法 | |
| JPH07138638A (ja) | 加工性および溶接性の良い高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH0613733B2 (ja) | 高靭性厚鋼板の製造方法 | |
| JP3385966B2 (ja) | 強度と靱性に優れた鋼材およびその製造方法 | |
| JPH0215122A (ja) | 溶接性の優れた高強度高靭性厚肉鋼板の製造方法 | |
| JPS62139813A (ja) | 熱片直送圧延方法 | |
| JP2627114B2 (ja) | 靱性の良好な鋼材の熱間圧延方法 |