JPH02217457A - プラズマ溶射方法 - Google Patents
プラズマ溶射方法Info
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- JPH02217457A JPH02217457A JP1036647A JP3664789A JPH02217457A JP H02217457 A JPH02217457 A JP H02217457A JP 1036647 A JP1036647 A JP 1036647A JP 3664789 A JP3664789 A JP 3664789A JP H02217457 A JPH02217457 A JP H02217457A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、母材表面に耐摩耗性、耐熱性、耐食性等に優
れた材料を被覆するために使用されるプラズマ溶射方法
に関する。
れた材料を被覆するために使用されるプラズマ溶射方法
に関する。
プラズマ溶射方法は、溶射法のなかでは比較的簡便な方
法であり、その原理は、プラズマ炎中に溶射粉末を供給
し、プラズマの熱で溶射粉末を溶融すると共にプラズマ
の圧力でこれを加速して、ノズルより母材へ向けて噴射
するというものである。この方法は、高融点材料が使用
できる利点を有するが、その反面、次のような欠点も合
せ持っている。
法であり、その原理は、プラズマ炎中に溶射粉末を供給
し、プラズマの熱で溶射粉末を溶融すると共にプラズマ
の圧力でこれを加速して、ノズルより母材へ向けて噴射
するというものである。この方法は、高融点材料が使用
できる利点を有するが、その反面、次のような欠点も合
せ持っている。
第１の欠点は、溶融状態で飛行中の溶射粒子がプラズマ
炎への大気混入により酸化され、母材表面に形成された
皮膜の内部や母材と皮膜との界面に酸化物が混入し、皮
膜の接合強度や皮膜自体の強度を低下させることである
。
炎への大気混入により酸化され、母材表面に形成された
皮膜の内部や母材と皮膜との界面に酸化物が混入し、皮
膜の接合強度や皮膜自体の強度を低下させることである
。
第２の欠点は、大気とのＦＪ擦や大気混入によりプラズ
マ炎の流速が減衰し、プラズマ炎中の溶射粒子が十分な
速度を保つことができないことである。また、第３の欠
点は、大気に熱を奪われてプラズマ炎が急冷され、溶射
粒子が十分に加熱されないことである。これらの欠点も
第１の欠点と同様に皮膜性能を低下させる。
マ炎の流速が減衰し、プラズマ炎中の溶射粒子が十分な
速度を保つことができないことである。また、第３の欠
点は、大気に熱を奪われてプラズマ炎が急冷され、溶射
粒子が十分に加熱されないことである。これらの欠点も
第１の欠点と同様に皮膜性能を低下させる。
このような欠点は、いずれもプラズマ炎が直接大気と接
触していることに起因しており、この接触を断てば溶射
皮膜の性能は改善されると考えられる。この考えに基づ
いたプラズマ溶射方法が、減圧プラズマ溶射方法とＡｒ
シールドプラズマ溶射方法とである。
触していることに起因しており、この接触を断てば溶射
皮膜の性能は改善されると考えられる。この考えに基づ
いたプラズマ溶射方法が、減圧プラズマ溶射方法とＡｒ
シールドプラズマ溶射方法とである。
前者の減圧プラズマ溶射方法は溶射装置のうちの溶接ガ
ン、母材、移動装置を減圧チャンバ内に組み込んで溶射
を行う方法である（「溶射ハンドブック（日本溶射協会
績）Ｐ１５４〜Ｐ１６０」）。
ン、母材、移動装置を減圧チャンバ内に組み込んで溶射
を行う方法である（「溶射ハンドブック（日本溶射協会
績）Ｐ１５４〜Ｐ１６０」）。
排気装置によって減圧チャンバ内を１０−１〜１Ｏ−２
Ｔｏｒｒ程度に減圧した後に、減圧チャンバ内にガスを
供給して減圧チャンバ内を２０〜３５０Ｔｏｒｒの使用
圧力に戻し、この状態で溶射を行う、減圧下なので大気
中に比べて溶射粒子速度が増大し、母材の予熱もできる
特長がある。また、減圧チャンバ内に供給するガスの種
類選択により、溶射粒子の酸化も抑止できる。
Ｔｏｒｒ程度に減圧した後に、減圧チャンバ内にガスを
供給して減圧チャンバ内を２０〜３５０Ｔｏｒｒの使用
圧力に戻し、この状態で溶射を行う、減圧下なので大気
中に比べて溶射粒子速度が増大し、母材の予熱もできる
特長がある。また、減圧チャンバ内に供給するガスの種
類選択により、溶射粒子の酸化も抑止できる。
後者のＡｒシールプラズマ溶射方法は、大気圧下で溶射
を行うことを前提としており、プラズマ炎を噴出する主
ノズル孔の周囲に同心状に副ノズル孔を設け、この副ノ
ズル孔より噴出するＡｒガスでプラズマ炎をシールドし
なから溶射を行う方法である（ ｒｓｕｒｆａｃｅ Ｅ
ｒ４ｔｎｅｅｒｉｎｇ １９８６ ｖｏｆ、２Ｎ［Ｌ
３ Ｇ１１ｌ ａｎｄ Ｒｉｄｄｉｎｇ Ａｒｇｏｎ
５ｈｒｏｕｄｅｄ Ｐｌａｓ＋＊ａｓｐｒａｙ Ｔｅ
ｃｈｎｏｌｏｇｙ ｆｏｒ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ａ
ｐｐＨｃａＬｉｏｎｓＪ ） 。
を行うことを前提としており、プラズマ炎を噴出する主
ノズル孔の周囲に同心状に副ノズル孔を設け、この副ノ
ズル孔より噴出するＡｒガスでプラズマ炎をシールドし
なから溶射を行う方法である（ ｒｓｕｒｆａｃｅ Ｅ
ｒ４ｔｎｅｅｒｉｎｇ １９８６ ｖｏｆ、２Ｎ［Ｌ
３ Ｇ１１ｌ ａｎｄ Ｒｉｄｄｉｎｇ Ａｒｇｏｎ
５ｈｒｏｕｄｅｄ Ｐｌａｓ＋＊ａｓｐｒａｙ Ｔｅ
ｃｈｎｏｌｏｇｙ ｆｏｒ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ａ
ｐｐＨｃａＬｉｏｎｓＪ ） 。
この方法ではプラズマ炎がＡｒガスにてシールドされる
ことにより、プラズマ炎への空気混入量が減少し、溶射
粒子の酸化が抑止できる。
ことにより、プラズマ炎への空気混入量が減少し、溶射
粒子の酸化が抑止できる。
（発明が解決しようとする課題〕
これらの従来技術のうち、前者の減圧プラズマ溶射方法
では、装置規模が大きくなるだけでなく、母材寸法が減
圧チャンバの容量によって制限され、更に減圧チャンバ
内を減圧する関係から処理能率も低い問題がある。
では、装置規模が大きくなるだけでなく、母材寸法が減
圧チャンバの容量によって制限され、更に減圧チャンバ
内を減圧する関係から処理能率も低い問題がある。
また、後者のＡｒシールドプラズマ溶射方法では、Ａｒ
ガスのプラズマ炎への混入が避けられないために、プラ
ズマ炎が冷却され、またプラズマ炎中の溶射粒子が減速
される。その結果、溶射粒子は十分な速度、温度を持つ
ことができなくなる。
ガスのプラズマ炎への混入が避けられないために、プラ
ズマ炎が冷却され、またプラズマ炎中の溶射粒子が減速
される。その結果、溶射粒子は十分な速度、温度を持つ
ことができなくなる。
本発明は、これら従来技術の問題点を全て解決するもの
で、大気圧下で能率よく溶射が行なえて、しかも溶射粒
子に十分な速度および温度を与えることができるプラズ
マ溶射方法を提供することを目的とする。
で、大気圧下で能率よく溶射が行なえて、しかも溶射粒
子に十分な速度および温度を与えることができるプラズ
マ溶射方法を提供することを目的とする。
本発明のプラズマ溶射方法は、溶融状態の溶射粒子を含
むブラズム炎を噴出する主ノズル孔に対して同心状に設
けた副ノズル孔より、燃焼ガス炎を、該燃焼ガス炎がプ
ラズマ炎をとりかこむように噴出させながらプラズマ溶
射を行なう方法である。
むブラズム炎を噴出する主ノズル孔に対して同心状に設
けた副ノズル孔より、燃焼ガス炎を、該燃焼ガス炎がプ
ラズマ炎をとりかこむように噴出させながらプラズマ溶
射を行なう方法である。
第１図は本発明の溶射方法を実施するのに適したノズル
構造を示している。ノズル本体１０は先端に主ノズル孔
１１、その側方に粉末供給孔１２を夫々有している。ノ
ズル本体ｌＯの内部には同心状に電極１３が設けられ、
外側には補助ノズル２０が設けられている。補助ノズル
２０は、ノズル本体ｌＯの外周面に間隙をあけて同心状
に設けた外筒２１と、その先端部を上記主ノズル孔１１
の部分を残して閉塞する端板２２と、燃焼用ガス送給管
３２とを備えている。端板２２には第２図に示すように
、主ノズル孔ｌｌに対して同心状に複数の副ノズル孔２
３が等間隔で開設されている。
構造を示している。ノズル本体１０は先端に主ノズル孔
１１、その側方に粉末供給孔１２を夫々有している。ノ
ズル本体ｌＯの内部には同心状に電極１３が設けられ、
外側には補助ノズル２０が設けられている。補助ノズル
２０は、ノズル本体ｌＯの外周面に間隙をあけて同心状
に設けた外筒２１と、その先端部を上記主ノズル孔１１
の部分を残して閉塞する端板２２と、燃焼用ガス送給管
３２とを備えている。端板２２には第２図に示すように
、主ノズル孔ｌｌに対して同心状に複数の副ノズル孔２
３が等間隔で開設されている。
プラズマ溶射を行うには、ノズル本体ｌＯと電極１３と
の間に高電圧を印加した状態でノズル本体１０内にプラ
ズマ作動ガスを供給するとともに、粉末供給孔１２より
ノズル本体ｌＯ内に溶射粒子を供給する。これにより、
ノズル本体１０の主ノズル孔１１から、溶融状態の溶射
粒子がプラズマ炎とともに噴射される。同時に、補助ノ
ズル２０内の燃焼用ガス送給管３２には燃焼用ガスが供
給°され、その副ノズル孔２３より燃焼ガス炎が噴射さ
れる。これにより、主ノズル孔１１から噴射されるプラ
ズマ炎は、副ノズル孔２３から噴射される燃焼ガス炎に
より周囲を被包される。プラズマ炎とともに噴射される
溶融状態の溶射粒子は、母材３０上に衝突して皮１１１
３１を形成する。
の間に高電圧を印加した状態でノズル本体１０内にプラ
ズマ作動ガスを供給するとともに、粉末供給孔１２より
ノズル本体ｌＯ内に溶射粒子を供給する。これにより、
ノズル本体１０の主ノズル孔１１から、溶融状態の溶射
粒子がプラズマ炎とともに噴射される。同時に、補助ノ
ズル２０内の燃焼用ガス送給管３２には燃焼用ガスが供
給°され、その副ノズル孔２３より燃焼ガス炎が噴射さ
れる。これにより、主ノズル孔１１から噴射されるプラ
ズマ炎は、副ノズル孔２３から噴射される燃焼ガス炎に
より周囲を被包される。プラズマ炎とともに噴射される
溶融状態の溶射粒子は、母材３０上に衝突して皮１１１
３１を形成する。
燃焼用ガスとしては、アセチレン、プロパン等の汎用の
ガスを使用することができる。これらのガスは還元炎の
状態で燃焼させて副ノズル孔２３から噴出させるのがよ
い。
ガスを使用することができる。これらのガスは還元炎の
状態で燃焼させて副ノズル孔２３から噴出させるのがよ
い。
本発明の溶射方法においては、プラズマ炎がその周囲を
燃焼ガスにて被包されるので、プラズマ炎が外気から遮
断され、プラズマ中の溶融状態の溶射粒子の酸化が抑制
される。燃焼ガスを還元炎とすれば、溶射雰囲気の還元
が可能になり、溶射粒子の酸化防止がより確実なものと
なる。溶射粒子の酸化が抑制されると、母材表面に形成
される反覆の内部や母材と皮膜との界面に介在する酸化
物が減少し、皮膜の接合強度や皮膜自体の強度が向上す
る。この効果は、溶射粒子が酸化しやすい場合に特に有
効になる。
燃焼ガスにて被包されるので、プラズマ炎が外気から遮
断され、プラズマ中の溶融状態の溶射粒子の酸化が抑制
される。燃焼ガスを還元炎とすれば、溶射雰囲気の還元
が可能になり、溶射粒子の酸化防止がより確実なものと
なる。溶射粒子の酸化が抑制されると、母材表面に形成
される反覆の内部や母材と皮膜との界面に介在する酸化
物が減少し、皮膜の接合強度や皮膜自体の強度が向上す
る。この効果は、溶射粒子が酸化しやすい場合に特に有
効になる。
更に、プラズマ炎を被包する燃焼ガス炎は、プラズマ炎
を大気から遮断するだけでなく、大気に比べて高温なた
めに密度が小さく、摩擦や燃焼ガスのプラズマ炎への混
入によるプラズマ炎の減速を抑える。その結果、プラズ
マ炎中の溶射粒子に十分な速度が与えられる。また、燃
焼ガスによるプラズマ炎の温度低下がない上に、外気に
よるプラズマ炎の温度低下もこの燃焼ガスによって防止
される。したがって、溶射粒子は十分な速度および温度
をもって母材上に到達し、酸化介在物が少ないこととあ
いまって、高品質、高性能な皮膜が母材上に形成される
。
を大気から遮断するだけでなく、大気に比べて高温なた
めに密度が小さく、摩擦や燃焼ガスのプラズマ炎への混
入によるプラズマ炎の減速を抑える。その結果、プラズ
マ炎中の溶射粒子に十分な速度が与えられる。また、燃
焼ガスによるプラズマ炎の温度低下がない上に、外気に
よるプラズマ炎の温度低下もこの燃焼ガスによって防止
される。したがって、溶射粒子は十分な速度および温度
をもって母材上に到達し、酸化介在物が少ないこととあ
いまって、高品質、高性能な皮膜が母材上に形成される
。
また、減圧チャンバを必要とせず、減圧作業も不要であ
るので、装置が簡単で作業能率も優れる。
るので、装置が簡単で作業能率も優れる。
以下に本発明をその実施例について詳述する。
５Ｓ４１からなる直径４０■、長さ４０鵬の円柱材の一
方の端面をアルミナ（＃３６）でブラスト処理して母材
となし、その処理端面に第１図および第２図に示す如き
ノズル構造の装置を用いて、プラズマ炎を燃焼ガス炎で
被包しながら、５ＯＮ１５０Ｃｒからなる溶射粒子を５
００μｍの厚みに溶射した。プラズマ溶射条件を第１表
に、また燃焼ガスによるシールド条件を第２表に示す。
方の端面をアルミナ（＃３６）でブラスト処理して母材
となし、その処理端面に第１図および第２図に示す如き
ノズル構造の装置を用いて、プラズマ炎を燃焼ガス炎で
被包しながら、５ＯＮ１５０Ｃｒからなる溶射粒子を５
００μｍの厚みに溶射した。プラズマ溶射条件を第１表
に、また燃焼ガスによるシールド条件を第２表に示す。
第
表
第
表
上記プラズマ溶射において、燃焼ガスを噴出する副ノズ
ルの個数８（一定）、配設用の直径６０ａｉｍ（一定）
として、個々の副ノズルにおけるガス流量をθ〜１０１
／ｍｉｎの範囲で変化させた時の、ガス流量と接合強度
との関係を第３図に示す、接合強度はＪＩＳ Ｈ８６
６４に基づく接着剤引張り法による接合強度試験で評価
した。
ルの個数８（一定）、配設用の直径６０ａｉｍ（一定）
として、個々の副ノズルにおけるガス流量をθ〜１０１
／ｍｉｎの範囲で変化させた時の、ガス流量と接合強度
との関係を第３図に示す、接合強度はＪＩＳ Ｈ８６
６４に基づく接着剤引張り法による接合強度試験で評価
した。
第３図から明らかなように、ノズル当りのガス流量をＯ
とした場合、すなわち燃焼ガス炎によるプラズマ炎のシ
ールドを行わなかった場合は、接合強度は４ ｋｇ ｆ
／ｓ”に達しないが、このガスシールドを行うことに
より接合強度は上昇し、ノズル当りのガス流量が２７！
／ｗｉｎで６ ｋｇ ｆ ／ａ”を超え、４４！／ｓ＋
Ｉｎ以上では約７ ｋｇ ｆ ／ａ”になり、好ましい
ガス流量は１ノズル当り４１／ｓｉｎ以上である。
とした場合、すなわち燃焼ガス炎によるプラズマ炎のシ
ールドを行わなかった場合は、接合強度は４ ｋｇ ｆ
／ｓ”に達しないが、このガスシールドを行うことに
より接合強度は上昇し、ノズル当りのガス流量が２７！
／ｗｉｎで６ ｋｇ ｆ ／ａ”を超え、４４！／ｓ＋
Ｉｎ以上では約７ ｋｇ ｆ ／ａ”になり、好ましい
ガス流量は１ノズル当り４１／ｓｉｎ以上である。
また、上記プラズマ溶射において、副ノズル１個当りの
燃焼ガス流量４ ｊ！／ｍｊｎ （一定）、配役用の直
径６０ａｍ＜一定）として、ノズル数を変化させた場合
のノズル数と接合強度との関係を第４図に示す、ノズル
数が２〜４でも、プラズマシールドを行わない場合（ノ
ズル数Ｏの場合）に比べれば接合強度は上昇するが、安
定な効果が得られるのは、ノズル個数が６以上の場合で
ある。したがって、ノズル個数は６以上が好ましい。
燃焼ガス流量４ ｊ！／ｍｊｎ （一定）、配役用の直
径６０ａｍ＜一定）として、ノズル数を変化させた場合
のノズル数と接合強度との関係を第４図に示す、ノズル
数が２〜４でも、プラズマシールドを行わない場合（ノ
ズル数Ｏの場合）に比べれば接合強度は上昇するが、安
定な効果が得られるのは、ノズル個数が６以上の場合で
ある。したがって、ノズル個数は６以上が好ましい。
副ノズル１個当りの燃焼ガス流１４ ｌ／ｍｊｎ （−
定）、ノズル個数８（一定）で、副ノズルの配設円直径
を種々変化させた場合は、第５図に示すように、この直
径が５０〜７・ＯＣＩの範囲で、接合強度が特に向上す
る。なぜなら、副ノズルの配設円直径が小さくなると、
燃焼ガス炎がプラズマ炎に接近することから、燃焼ガス
炎がプラズマ炎の一部にとり込まれてプラズマ炎に対す
るシールド効果が低下し、逆に配役円直径が大きい場合
もプラズマ炎に対するシールド効果が低下するためであ
る。このことから、副ノズルの配設円直径は５０〜７０
ｃｍの範囲が好ましい。
定）、ノズル個数８（一定）で、副ノズルの配設円直径
を種々変化させた場合は、第５図に示すように、この直
径が５０〜７・ＯＣＩの範囲で、接合強度が特に向上す
る。なぜなら、副ノズルの配設円直径が小さくなると、
燃焼ガス炎がプラズマ炎に接近することから、燃焼ガス
炎がプラズマ炎の一部にとり込まれてプラズマ炎に対す
るシールド効果が低下し、逆に配役円直径が大きい場合
もプラズマ炎に対するシールド効果が低下するためであ
る。このことから、副ノズルの配設円直径は５０〜７０
ｃｍの範囲が好ましい。
副ノズル個数８、その配設円直径６０■、１ノズル当り
の燃焼ガス流１４ｊ！／ａ＋ｉｎで本発明のプラズマ溶
射方法を実施した場合、上述のとおり約７ｋｇ ｆ ／
１１１の接合強度が確保され、本発明のプラズマ溶接
方法を実施しない場合（燃焼ガス炎によるプラズマ炎の
シールドを行わない場合）の約４ｋｇ ｆ ／■１に比
べて、約７５％の接合強度向上が図られており、これは
、減圧プラズマ溶射方法にほぼ匹敵する接合強度である
。また、上記とほぼ同じ条件で副ノズルからＡｒガスを
噴出した場合の接合強度は約２ ｋｇ ｆ ／Ｍ”であ
り、本発明のプラズマ溶射方法はこのＡｒシールドプラ
ズマ溶射方法と比べて約２５０％の接合強度向上を図る
ことができる。
の燃焼ガス流１４ｊ！／ａ＋ｉｎで本発明のプラズマ溶
射方法を実施した場合、上述のとおり約７ｋｇ ｆ ／
１１１の接合強度が確保され、本発明のプラズマ溶接
方法を実施しない場合（燃焼ガス炎によるプラズマ炎の
シールドを行わない場合）の約４ｋｇ ｆ ／■１に比
べて、約７５％の接合強度向上が図られており、これは
、減圧プラズマ溶射方法にほぼ匹敵する接合強度である
。また、上記とほぼ同じ条件で副ノズルからＡｒガスを
噴出した場合の接合強度は約２ ｋｇ ｆ ／Ｍ”であ
り、本発明のプラズマ溶射方法はこのＡｒシールドプラ
ズマ溶射方法と比べて約２５０％の接合強度向上を図る
ことができる。
なお、上記実施例では副ノズルの個数は１２個を最大と
しているが、接合強度確保の上からはこの個数を増大さ
せても別設支障はない。しかし副ノズルを全周にわたっ
て連続的に形成して環状のスリットノズルとすると燃焼
が不安定となる。なお、副ノズルからの燃焼ガス流量を
増加させることは、接合強度確保の上からは特に支障な
く、その上限はガスコスト等の観点から適宜決定される
。
しているが、接合強度確保の上からはこの個数を増大さ
せても別設支障はない。しかし副ノズルを全周にわたっ
て連続的に形成して環状のスリットノズルとすると燃焼
が不安定となる。なお、副ノズルからの燃焼ガス流量を
増加させることは、接合強度確保の上からは特に支障な
く、その上限はガスコスト等の観点から適宜決定される
。
〔発明の効果］
本発明のプラズマ溶射方法は、減圧プラズマ溶射方法に
比べて装置構造が簡単で作業能率も優れ、Ａ「ガスシー
ルプラズマ溶射方法と同程度の簡便さで溶射を行うこと
ができる。更に溶射性能についてはＡｒガスシールドプ
ラズマ溶射方法より優れ、減圧プラズマ溶射方法に略匹
敵する能力を保有している。
比べて装置構造が簡単で作業能率も優れ、Ａ「ガスシー
ルプラズマ溶射方法と同程度の簡便さで溶射を行うこと
ができる。更に溶射性能についてはＡｒガスシールドプ
ラズマ溶射方法より優れ、減圧プラズマ溶射方法に略匹
敵する能力を保有している。
第１図は本発明のプラズマ溶射方法を実施するのに適し
たノズル構造を示す縦断面図、第２図はその底面図、第
３図〜第５図は本発明のプラズマ溶射方法におけるガス
シールド条件と接合強度との関係を示すグラフである。 図中、１０：ノズル本体、１１主ノズル孔、２３：副ノ
ズル孔。 第 １ 図 第 ２ 図 第 図 、ノズルあた〜シールドガス流ｔ（し、１ｎ）ノズル個
数 （ＩＩ！＞ 第 図 ノ ズル配設円の直径（ｍｍ）
たノズル構造を示す縦断面図、第２図はその底面図、第
３図〜第５図は本発明のプラズマ溶射方法におけるガス
シールド条件と接合強度との関係を示すグラフである。 図中、１０：ノズル本体、１１主ノズル孔、２３：副ノ
ズル孔。 第 １ 図 第 ２ 図 第 図 、ノズルあた〜シールドガス流ｔ（し、１ｎ）ノズル個
数 （ＩＩ！＞ 第 図 ノ ズル配設円の直径（ｍｍ）
Claims (1)
- １、溶融状態の溶射粒子を含むプラズマ炎を噴出する主
ノズル孔に対して同心状に設けた副ノズル孔より、燃焼
ガス炎を、該燃焼ガス炎がプラズマ炎をとりかこむよう
に噴出させながらプラズマ噴射を行なうことを特徴とす
るプラズマ溶射方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1036647A JPH02217457A (ja) | 1989-02-16 | 1989-02-16 | プラズマ溶射方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1036647A JPH02217457A (ja) | 1989-02-16 | 1989-02-16 | プラズマ溶射方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02217457A true JPH02217457A (ja) | 1990-08-30 |
| JPH0564707B2 JPH0564707B2 (ja) | 1993-09-16 |
Family
ID=12475644
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1036647A Granted JPH02217457A (ja) | 1989-02-16 | 1989-02-16 | プラズマ溶射方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02217457A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001511484A (ja) * | 1997-07-28 | 2001-08-14 | フオルクスワーゲン・アクチエンゲゼルシヤフト | 特に滑り軸受用のサーマルコーティング方法 |
| EP1651790A1 (en) * | 2003-07-31 | 2006-05-03 | Praxair S.T. Technology, Inc. | Method of shielding effluents in spray devices |
| JP2011017509A (ja) * | 2009-07-10 | 2011-01-27 | Time Auto Machine Co Ltd | バーナー |
-
1989
- 1989-02-16 JP JP1036647A patent/JPH02217457A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001511484A (ja) * | 1997-07-28 | 2001-08-14 | フオルクスワーゲン・アクチエンゲゼルシヤフト | 特に滑り軸受用のサーマルコーティング方法 |
| EP1651790A1 (en) * | 2003-07-31 | 2006-05-03 | Praxair S.T. Technology, Inc. | Method of shielding effluents in spray devices |
| JP2007500791A (ja) * | 2003-07-31 | 2007-01-18 | プラックセアー エス．ティ．テクノロジー、 インコーポレイテッド | 吹き付け装置において流出液をシールドする方法 |
| EP1651790A4 (en) * | 2003-07-31 | 2009-12-23 | Praxair Technology Inc | METHOD FOR SHIELDING OUTLET HEADS IN SPRAYING DEVICES |
| JP2011017509A (ja) * | 2009-07-10 | 2011-01-27 | Time Auto Machine Co Ltd | バーナー |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0564707B2 (ja) | 1993-09-16 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |