JPH02207940A - リン酸塩系鋳型材 - Google Patents
リン酸塩系鋳型材Info
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- JPH02207940A JPH02207940A JP1027155A JP2715589A JPH02207940A JP H02207940 A JPH02207940 A JP H02207940A JP 1027155 A JP1027155 A JP 1027155A JP 2715589 A JP2715589 A JP 2715589A JP H02207940 A JPH02207940 A JP H02207940A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B19/00—Other methods of shaping glass
- C03B19/02—Other methods of shaping glass by casting molten glass, e.g. injection moulding
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
- C04B35/14—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on silica
-
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- C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/626—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B
- C04B35/63—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B using additives specially adapted for forming the products, e.g.. binder binders
- C04B35/6303—Inorganic additives
- C04B35/6306—Binders based on phosphoric acids or phosphates
- C04B35/6313—Alkali metal or alkaline earth metal phosphates
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、融点が高い(1000℃以上)ガラスセラミ
クス等の鋳造に適したリン酸塩系の鋳型材に関する。
クス等の鋳造に適したリン酸塩系の鋳型材に関する。
この種のリン酸塩系鋳型材は、石膏系鋳型材に比べ耐熱
性が高いことから、N1−Cr合金またはCo−Cr合
金等の融点が高い非貴金属合金の鋳造に使用されている
。特に、非貴金属合金を用いる歯科鋳造の分野では有用
な鋳型材として注目されている。
性が高いことから、N1−Cr合金またはCo−Cr合
金等の融点が高い非貴金属合金の鋳造に使用されている
。特に、非貴金属合金を用いる歯科鋳造の分野では有用
な鋳型材として注目されている。
リン酸塩系鋳型材は、耐火材としての機能を有するシリ
カ(結晶系の異なるクリストバライトと石英からなる)
と、結合材としてのリン酸塩および金属酸化物を主成分
としている。一般に、リン酸塩としては第1リン酸アン
モニウム、第1リン酸マグネシウム等の酸性リン酸塩が
用いられている。また、金属酸化物としては、酸化マグ
ネシウム特にペリクレーズ結晶の発達した硬焼あるいは
電融マグネシアが用いられている。リン酸塩系鋳型材の
組成比としては、例えば特開昭57−72749号公報
に開示されているように、耐火材80〜90vt%、結
合材10〜20 wt’Xの割合いで配合し、さらに硬
化時間の調節8通気性、保存安定性等の調整を目的とし
てその他の成分を微量加えた成分割合いとしている。こ
のような組成比の鋳型材を20〜30%のコロイダルシ
リカ液で練和して鋳型を作成し、この鋳型により鋳造体
を作成している。なお、鋳型から鋳造体を取出すときは
、鋳型自体を壊して中の鋳造体を取出すという方法が取
られている。
カ(結晶系の異なるクリストバライトと石英からなる)
と、結合材としてのリン酸塩および金属酸化物を主成分
としている。一般に、リン酸塩としては第1リン酸アン
モニウム、第1リン酸マグネシウム等の酸性リン酸塩が
用いられている。また、金属酸化物としては、酸化マグ
ネシウム特にペリクレーズ結晶の発達した硬焼あるいは
電融マグネシアが用いられている。リン酸塩系鋳型材の
組成比としては、例えば特開昭57−72749号公報
に開示されているように、耐火材80〜90vt%、結
合材10〜20 wt’Xの割合いで配合し、さらに硬
化時間の調節8通気性、保存安定性等の調整を目的とし
てその他の成分を微量加えた成分割合いとしている。こ
のような組成比の鋳型材を20〜30%のコロイダルシ
リカ液で練和して鋳型を作成し、この鋳型により鋳造体
を作成している。なお、鋳型から鋳造体を取出すときは
、鋳型自体を壊して中の鋳造体を取出すという方法が取
られている。
一方、ガラスセラミクス等の高溶融合金は鋳込み後の冷
却過程で2.0〜2.3%程度収縮するため、寸法精度
の高い鋳造体を作成するためには、収縮分を補償する必
要がある。そこで従来は、特開昭57−9554号公報
に開示されているように、クリストバライトの含有量を
増やし、例えば各成分の配合割合いを石英65wtX、
クリストバライト20νt%、酸化マグネシウム5.8
vt%、第一リン酸アンモニウム9.4vt%の重量
比とし、さらにカルボン酸を添加した鋳型材としている
。このような鋳型材からなる鋳型によれば、加熱膨張と
凝固膨張とを合わせた総膨脹量を大きくすることができ
、鋳造物の収縮が補償される。
却過程で2.0〜2.3%程度収縮するため、寸法精度
の高い鋳造体を作成するためには、収縮分を補償する必
要がある。そこで従来は、特開昭57−9554号公報
に開示されているように、クリストバライトの含有量を
増やし、例えば各成分の配合割合いを石英65wtX、
クリストバライト20νt%、酸化マグネシウム5.8
vt%、第一リン酸アンモニウム9.4vt%の重量
比とし、さらにカルボン酸を添加した鋳型材としている
。このような鋳型材からなる鋳型によれば、加熱膨張と
凝固膨張とを合わせた総膨脹量を大きくすることができ
、鋳造物の収縮が補償される。
しかしながら、従来のリン酸塩系鋳型材は76〜185
kg/cdの圧縮強度を有しており、非常に硬い。その
ため、ガラスのような脆性材料からなる鋳造体を成形し
た場合には、鋳型を壊してその中の鋳造体を取出す過程
において鋳造体を破損してしまう可能性が極めて高いと
いう問題がある。
kg/cdの圧縮強度を有しており、非常に硬い。その
ため、ガラスのような脆性材料からなる鋳造体を成形し
た場合には、鋳型を壊してその中の鋳造体を取出す過程
において鋳造体を破損してしまう可能性が極めて高いと
いう問題がある。
また、クリストバライトの含有量を増やせば膨張率が高
くなり総膨脹量を補償することができるが、その反面、
鋳型を凝固させるときに溶液が蒸発し易くなり、鋳型に
サーマルショックによるクラックが生じ易くなるという
問題がある。
くなり総膨脹量を補償することができるが、その反面、
鋳型を凝固させるときに溶液が蒸発し易くなり、鋳型に
サーマルショックによるクラックが生じ易くなるという
問題がある。
そこで本発明の目的は、高精度の寸法を有する鋳造体を
得ることができると共に、成形された鋳造体を極めて容
易に取出すことができ、ガラスセラミクス歯根等の鋳造
に好適なリン酸塩系鋳型材を提供することにある。
得ることができると共に、成形された鋳造体を極めて容
易に取出すことができ、ガラスセラミクス歯根等の鋳造
に好適なリン酸塩系鋳型材を提供することにある。
本発明は上記課題を解決し目的を達成するために次のよ
うな手段を講じた。すなわち、クリストバライト及び石
英を含有する耐火材と、リン酸塩と金属酸化物を含有す
る結合材とを主成分とするリン酸塩系鋳型材において、
結合材としての金属酸化物にマグネシアクリンカ−を含
有させるものとした。なお、耐火材と結合材とは85:
15の成分割合とすることが望ましい。
うな手段を講じた。すなわち、クリストバライト及び石
英を含有する耐火材と、リン酸塩と金属酸化物を含有す
る結合材とを主成分とするリン酸塩系鋳型材において、
結合材としての金属酸化物にマグネシアクリンカ−を含
有させるものとした。なお、耐火材と結合材とは85:
15の成分割合とすることが望ましい。
また、耐火材に含有されるクリストバライトと石英とを
6:1〜7:1の割合いで含有させるようにした。
6:1〜7:1の割合いで含有させるようにした。
また、耐火材に含有されるクリストバライトは、粒度分
布の異なる2種類のクリストバライトとした。なお、異
なる2種類のクリストバライトのうち、一方のクリスト
バライトの粒径を100μm以下とし、他方クリストバ
ライトの粒径を500μm以下とするこ゛とが好ましい
。
布の異なる2種類のクリストバライトとした。なお、異
なる2種類のクリストバライトのうち、一方のクリスト
バライトの粒径を100μm以下とし、他方クリストバ
ライトの粒径を500μm以下とするこ゛とが好ましい
。
また、耐火材と結合材とを85=15の割合で配合した
ときに、結合材としてマグネシアクリンカ−4,0〜5
.0重量%、リン酸2水素アンモニウム9,5〜10.
0重量%1重質マグネシア0.5〜160fli%とを
含有させるものとした。
ときに、結合材としてマグネシアクリンカ−4,0〜5
.0重量%、リン酸2水素アンモニウム9,5〜10.
0重量%1重質マグネシア0.5〜160fli%とを
含有させるものとした。
上記手段を講じたことにより次のような作用を奏する。
すなわち、リン酸塩系鋳型材の結合材として含有された
マグネシアクリンカ−は、鋳型の圧縮強度を低下させる
如く作用する。したがって、このような鋳型材からなる
鋳型は容易に壊すことができ、鋳型内の鋳造体がガラス
等であっても破損することなく容易に取出すことができ
る。
マグネシアクリンカ−は、鋳型の圧縮強度を低下させる
如く作用する。したがって、このような鋳型材からなる
鋳型は容易に壊すことができ、鋳型内の鋳造体がガラス
等であっても破損することなく容易に取出すことができ
る。
また、クリストバライトと石英を6:1〜7:1の割合
いで含有させるものとしたので、加熱膨張率が1.4%
〜1.8%変化し、総膨張量が補償される。
いで含有させるものとしたので、加熱膨張率が1.4%
〜1.8%変化し、総膨張量が補償される。
そのため、鋳造体の収縮等による鋳造精度の低下が防止
される。
される。
また、耐火材と結合祠とを85:15の割合で配合した
ときの結合材の成分比を、マグネシアクリンカ−4,0
〜5,0重量%、リン酸2水索アンモニウム9.5〜1
0.0重量%1重質マグネシア0.5〜1.0重量%と
したので、凝固膨張量が0,35〜0.8%まで変化し
、総膨張量が補償されるので、精度の良い鋳造体を作成
できる。
ときの結合材の成分比を、マグネシアクリンカ−4,0
〜5,0重量%、リン酸2水索アンモニウム9.5〜1
0.0重量%1重質マグネシア0.5〜1.0重量%と
したので、凝固膨張量が0,35〜0.8%まで変化し
、総膨張量が補償されるので、精度の良い鋳造体を作成
できる。
また、耐火材として粒度分布の異なる2種類のクリスト
バライトを含有させることとしたので、サーマルンヨッ
クによるクラックを有効に防止でき、しかも膨張率を高
くすることができる。
バライトを含有させることとしたので、サーマルンヨッ
クによるクラックを有効に防止でき、しかも膨張率を高
くすることができる。
以下、本発明の実施例について説明する。
第1実施例のリン酸塩系鋳型材は、耐火材としてのクリ
ストバライトA、クリストバライトB。
ストバライトA、クリストバライトB。
石英と、結合材としてのマグネシアクリンカ−第1リン
酸アンモニウム(またはリン酸2水素アンモニウム)、
ffi質マグネシアを表1に示す配合比で配合している
。なお、クリストバライトAとクリストバライトBとは
粒度分布が異なっており、クリストバライトAはその粒
径が50μm以下であり、クリストバライトBはその粒
径が840μm以上である。また、マグネシアクリンカ
−は、MgOを主成分とし、その他の成分として例えば
Cab、5i02.SO2等の成分が含まれている。
酸アンモニウム(またはリン酸2水素アンモニウム)、
ffi質マグネシアを表1に示す配合比で配合している
。なお、クリストバライトAとクリストバライトBとは
粒度分布が異なっており、クリストバライトAはその粒
径が50μm以下であり、クリストバライトBはその粒
径が840μm以上である。また、マグネシアクリンカ
−は、MgOを主成分とし、その他の成分として例えば
Cab、5i02.SO2等の成分が含まれている。
表 1
上記リン酸塩系鋳型材の特性を調べるために、凝固膨張
、凝固時の発熱温度、熱膨張、圧縮強度の各測定を行な
った。なお、圧縮強度は取出し易さの目安となる。
、凝固時の発熱温度、熱膨張、圧縮強度の各測定を行な
った。なお、圧縮強度は取出し易さの目安となる。
先ず、上記鋳型材をコロイダルシリカ濃度が5%、10
%、15%の三種類のコロイダルシリカ溶液でそれぞれ
真空練和し、各Jlll定に応じた形状をなす型枠に流
し込み、圧縮強度は−J定用試料。
%、15%の三種類のコロイダルシリカ溶液でそれぞれ
真空練和し、各Jlll定に応じた形状をなす型枠に流
し込み、圧縮強度は−J定用試料。
凝固膨張測定用試料、凝固時の発熱温度測定用試料、熱
膨張測定用試料を作成する。なお、コロイダルシリカ溶
液と鋳型材との割合いは、鋳型材100gに対しコロイ
ダルシリカ溶液261Lllとした。た、圧縮強度用試
料、凝固膨張iPj定用試料。
膨張測定用試料を作成する。なお、コロイダルシリカ溶
液と鋳型材との割合いは、鋳型材100gに対しコロイ
ダルシリカ溶液261Lllとした。た、圧縮強度用試
料、凝固膨張iPj定用試料。
凝固時の発熱温度測定用試料が成形される型枠は、塩化
ビニルからなり直径30mm、長さ60關の大きさのも
のとし、熱膨張用試料が成形される型枠は直径5mm、
長さ15〜16mm程度の大きさのものとした。
ビニルからなり直径30mm、長さ60關の大きさのも
のとし、熱膨張用試料が成形される型枠は直径5mm、
長さ15〜16mm程度の大きさのものとした。
上記各試料の測定を行なった結果を表2に示す。
なお、表2には従来のリン酸塩系鋳型材による従来品の
各種特性が併記されている。
各種特性が併記されている。
表 2
なお、上記凝固膨脂測定にはデジタルマグネスケーラ(
小野側蓋社製)を用いた。また、熱膨張測定には、上記
型枠に流し込み固化した後、−昼夜放置して得た熱膨張
用試料を用い、この熱膨張用試料を300℃まで1時間
かけて昇温し、そのままの状態で30分係留した後、6
00℃まで加熱したときの熱膨張量を測定した。
小野側蓋社製)を用いた。また、熱膨張測定には、上記
型枠に流し込み固化した後、−昼夜放置して得た熱膨張
用試料を用い、この熱膨張用試料を300℃まで1時間
かけて昇温し、そのままの状態で30分係留した後、6
00℃まで加熱したときの熱膨張量を測定した。
表2に示すように、上記配合比からなるリン酸塩系鋳型
材を用いた場合には、従来の鋳型材を用いた場合に比べ
圧縮強度が著しく低下している。
材を用いた場合には、従来の鋳型材を用いた場合に比べ
圧縮強度が著しく低下している。
したがって、ガラス等の鋳造体であっても、鋳型を容易
に壊すことができ、鋳造体を破壊することなく容易に取
出すことができる。また、凝固時の発熱量が小さいので
、ワックスパターンを軟化させることがなく、精密な鋳
造成形を行なうことができる。このようなリン酸塩系鋳
型材は、例えばガラスセラミクス歯根の鋳造を行なうよ
うな場合には、極めて有効な鋳型材であるといえる。
に壊すことができ、鋳造体を破壊することなく容易に取
出すことができる。また、凝固時の発熱量が小さいので
、ワックスパターンを軟化させることがなく、精密な鋳
造成形を行なうことができる。このようなリン酸塩系鋳
型材は、例えばガラスセラミクス歯根の鋳造を行なうよ
うな場合には、極めて有効な鋳型材であるといえる。
次に、本発明の第2実施例について説明する。
本実施例に係かるリン塩系鋳型材は、クリストバライト
A、クリストバライトB1石英、マグネシアクリンカ−
、リン酸2水素アンモニウム、重質マグネシアを表3に
示す割合いで配合している。
A、クリストバライトB1石英、マグネシアクリンカ−
、リン酸2水素アンモニウム、重質マグネシアを表3に
示す割合いで配合している。
表 3
上記リン酸塩系鋳型材の特性を調べるため、上記第1実
施例と同様に圧縮強度用試料、凝固膨張測定用試料、凝
固時の発熱温度測定用試料、熱膨張測定用試料を作成し
た。なお、本実施例では鋳型材をコロイダルシリカ濃度
10%、15%の二種類のコロイダルシリカ溶液で練和
して各々二種類の試料を作成した。作成した試料を用い
て各種の測定を行なった結果を表4に示す。
施例と同様に圧縮強度用試料、凝固膨張測定用試料、凝
固時の発熱温度測定用試料、熱膨張測定用試料を作成し
た。なお、本実施例では鋳型材をコロイダルシリカ濃度
10%、15%の二種類のコロイダルシリカ溶液で練和
して各々二種類の試料を作成した。作成した試料を用い
て各種の測定を行なった結果を表4に示す。
表 4
表4に示すように、上記成分割合いのリン酸塩系鋳型材
によれば、圧縮強度を従来のものに比べて著しく低下す
ることができ、第1実施例と同様の効果を得ることがで
きる。また、重質マグネシアの含有割合いを変えたこと
により、総膨張量が変化することが示されている。した
がって、重質マグネシアの含有量を微量変化させること
によってもクリストバライトの含有量を増加させる場合
同様、鋳造体の収縮分を補償するだけの総膨張量を得る
ことができ高精度な鋳造体を作成できる。
によれば、圧縮強度を従来のものに比べて著しく低下す
ることができ、第1実施例と同様の効果を得ることがで
きる。また、重質マグネシアの含有割合いを変えたこと
により、総膨張量が変化することが示されている。した
がって、重質マグネシアの含有量を微量変化させること
によってもクリストバライトの含有量を増加させる場合
同様、鋳造体の収縮分を補償するだけの総膨張量を得る
ことができ高精度な鋳造体を作成できる。
次に、上記第1実施例に示した鋳型材を用いて作成した
鋳型でガラス鋳造体を作成した。先ず、第1実施例に示
す鋳型材100gに対しコロイダルシリカ10%溶液を
加えて真空練和しスラリーを作成する。次に、円錐台状
のマスター台を用いて作成したワックスパターンを上記
スラリー中に埋入し焼却し鋳型を作成する。この鋳型を
600℃まで昇温した後、ガラスをキャストしガラス鋳
造体を作成した。その結果、鋳造されたガラス鋳造体は
破損することなく容易に取出すことができた。取出した
ガラス鋳造体を三次元測定機で寸法を測定したところ、
60±5 amだけマスター台より大きく成形できるこ
とが確認された。
鋳型でガラス鋳造体を作成した。先ず、第1実施例に示
す鋳型材100gに対しコロイダルシリカ10%溶液を
加えて真空練和しスラリーを作成する。次に、円錐台状
のマスター台を用いて作成したワックスパターンを上記
スラリー中に埋入し焼却し鋳型を作成する。この鋳型を
600℃まで昇温した後、ガラスをキャストしガラス鋳
造体を作成した。その結果、鋳造されたガラス鋳造体は
破損することなく容易に取出すことができた。取出した
ガラス鋳造体を三次元測定機で寸法を測定したところ、
60±5 amだけマスター台より大きく成形できるこ
とが確認された。
上記試験結果より、ガラスセラミクス歯根を鋳造するた
めの鋳型材として適用可能であることが確認できた。
めの鋳型材として適用可能であることが確認できた。
なお、本発明は上記実施例に限定されるものではなく、
例えばリン酸塩として第1リン酸マグネシウム等を、ま
た金属酸化物として電融マグネシア等を用いることもで
きる。
例えばリン酸塩として第1リン酸マグネシウム等を、ま
た金属酸化物として電融マグネシア等を用いることもで
きる。
本発明によれば、リン酸塩系鋳型材の結合材としてマグ
ネシアクリンカ−を含有させたので、マグネシアクリン
カ−を含有していない従来の鋳型材に比べて圧縮強度を
著しく低下させることができ、従ってガラスのような脆
性材料からなる鋳造体であっても破損することな(容易
に取出すことができる。また、クリストバライトの含有
比率を石英よりも大きくしたので、総膨張量を補償でき
、高精度の鋳造体を成形することができる。また、リン
酸塩系鋳型材の耐火材として含有されるクリストバライ
トを粒度分布の異なる2種類のものを含有させるように
したので、クリストバライトの含有比率を石英よりも大
きくしてもクラックを生じることな(膨張率を高くする
ことができ、従って高精度の寸法をした鋳造体を作成で
きる。
ネシアクリンカ−を含有させたので、マグネシアクリン
カ−を含有していない従来の鋳型材に比べて圧縮強度を
著しく低下させることができ、従ってガラスのような脆
性材料からなる鋳造体であっても破損することな(容易
に取出すことができる。また、クリストバライトの含有
比率を石英よりも大きくしたので、総膨張量を補償でき
、高精度の鋳造体を成形することができる。また、リン
酸塩系鋳型材の耐火材として含有されるクリストバライ
トを粒度分布の異なる2種類のものを含有させるように
したので、クリストバライトの含有比率を石英よりも大
きくしてもクラックを生じることな(膨張率を高くする
ことができ、従って高精度の寸法をした鋳造体を作成で
きる。
出願人代理人 弁理士 坪井 淳
Claims (5)
- (1)クリストバライト及び石英を含有する耐火材と、
リン酸塩と金属酸化物を含有する結合材とを主成分とす
るリン酸塩系の鋳型材において、結合材としての金属酸
化物にマグネシアクリンカーを含有せしめたことを特徴
とするリン酸塩系鋳型材。 - (2)請求項1に記載の耐火材は、クリストバライトと
石英の割合いを6:1〜7:1としたことを特徴とする
リン酸塩系鋳型材。 - (3)請求項1または請求項2に記載の耐火材は、粒度
分布の異なる2種類のクリストバライトを含有してなる
ことを特徴とするリン酸塩系鋳型材。 - (4)前記耐火材と結合材の割合いを85:15とし、
結合材としてマグネシアクリンカー4.0〜5.0重量
%、リン酸2水素アンモニウム9.5〜10.0重量%
、重質マグネシア0.5〜1.0重量%を含有せしめた
ことを特徴とする請求項1に記載のリン酸塩系鋳型材。 - (5)請求項3に記載の2種類のクリスト バライトは、一方のクリストバライトの粒径を100μ
m以下とし、他方のクリストバライトの粒径を500μ
m以上としたことを特徴とするリン酸塩系鋳型材。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1027155A JPH02207940A (ja) | 1989-02-06 | 1989-02-06 | リン酸塩系鋳型材 |
US07/471,840 US5013363A (en) | 1989-02-06 | 1990-01-29 | Mold for the casting of glass ceramic |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1027155A JPH02207940A (ja) | 1989-02-06 | 1989-02-06 | リン酸塩系鋳型材 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02207940A true JPH02207940A (ja) | 1990-08-17 |
Family
ID=12213165
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1027155A Pending JPH02207940A (ja) | 1989-02-06 | 1989-02-06 | リン酸塩系鋳型材 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5013363A (ja) |
JP (1) | JPH02207940A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010223662A (ja) * | 2009-03-23 | 2010-10-07 | Japan Atomic Energy Agency | リン酸二水素ナトリウムを含む放射性廃液の固化処理方法 |
JP2010223663A (ja) * | 2009-03-23 | 2010-10-07 | Japan Atomic Energy Agency | 放射性廃棄物の固化処理方法 |
JP2015536828A (ja) * | 2012-10-18 | 2015-12-24 | セルマトコ リミテッド | インベストメント用結合剤およびインベストメント用結合剤の使用 |
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GB9713899D0 (en) | 1997-07-02 | 1997-09-03 | Techceram Limited | Dental restorations |
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US7056338B2 (en) | 2003-03-28 | 2006-06-06 | Conor Medsystems, Inc. | Therapeutic agent delivery device with controlled therapeutic agent release rates |
EP2289571B1 (en) | 2003-03-28 | 2016-08-03 | Innovational Holdings, LLC | Implantable medical device with beneficial agent concentration gradient |
CN114558982B (zh) * | 2022-01-20 | 2023-10-27 | 上海中洲特种合金材料股份有限公司 | 涂料及原料组合物、熔模铸造模壳及其制备方法、应用 |
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JPS579554A (en) * | 1980-06-20 | 1982-01-19 | Tokuyama Soda Co Ltd | Mold material |
JPS5772749A (en) * | 1980-10-24 | 1982-05-07 | Tokuyama Soda Co Ltd | Mold material |
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GB2168060B (en) * | 1984-12-04 | 1988-08-10 | Ohara Kk | Mold material and process for casting of pure titanium or titanium alloy |
-
1989
- 1989-02-06 JP JP1027155A patent/JPH02207940A/ja active Pending
-
1990
- 1990-01-29 US US07/471,840 patent/US5013363A/en not_active Expired - Fee Related
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US5013363A (en) | 1991-05-07 |
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