JPH0220702Y2

JPH0220702Y2 -

Info

Publication number: JPH0220702Y2
Application number: JP1985005181U
Authority: JP
Priority date: 1978-10-13
Filing date: 1985-01-17
Publication date: 1990-06-05
Also published as: JPS6121978U; JPS5552959A

Description

【考案の詳細な説明】本考案は内燃機関などの点火回路の二次回路に
配設される抵抗入り高圧コードの抵抗値を検出す
る方法および装置に関する。

高電圧点火方法による内燃機関等の点火回路
は、一般的にエンジンの運転時に点火コイルの二
次側から発生される数10KVの高電圧をコイルコ
ードによつてデイストリビユータ内の分配器に供
給し、分配器の回転によつてエンジンの気筒別に
分配し、プラグコードを介して各気筒の点火栓に
供給し、点火栓に火花を発生させるための高圧回
路を有する。前記高電圧を供給するためのコイル
コードおよびプラグコードは高絶縁性のケーブル
で形成されている。

近年、これらの高圧回路を形成しているコイル
コードおよびプラグコードは、該コイルコードお
よびプラグコードに点火コイルから発生される高
電圧を通電して点火栓に火花を発生させる場合
に、これらのコードから放射される電波雑音を抑
制するために数ＫΩから数10KΩの抵抗がコード
内に併設されている。すなわち近年のコイルコー
ド，およびプラグコードの芯線は、炭素粒子が塗
布された細いガラスフアイバーをたばねて形成さ
れ、炭素粒子の塗布量により、数ＫΩから数10K
Ωの抵抗を有している。該炭素粒子の塗布された
フアイバー芯線は、高絶縁性のゴムなどにより被
覆されて、高圧コードとして適用されている。従
つて、これらの高圧コードは高電圧が供給され、
点火栓に火花が発生される極めて短い時間内にお
いて、該高圧コードに極めて高い周波数成分を有
する高圧電流が流れるため電波雑音が放射される
が、前記高圧コードの適当な内部抵抗によつて高
圧電流が抑えられて、該高圧コードから放射され
る電波雑音を抑制する効果を有している。また、
該高圧コードはエンジンへの点火回路の配設態様
によりその長さは多種多様となつているため、
個々の高圧コードの有する抵抗値も多種多様であ
る。一般的には5KΩから20KΩの値が採用され、
前記電波雑音の抑制効果を果たしている。

しかし、該高圧コードの経年劣化や損傷などに
より、該高圧コードの抵抗値が上昇すると、電波
雑音を抑制するための高圧電流の抑制効果が大き
くなり、点火栓へ供給される高圧電流値が低下
し、点火栓での火花発生が弱くなる。従つて該高
圧コードの抵抗値が異常に大きいと点火栓での火
花を弱め、しいてはシリンダ内の混合気体を着火
させることができなくなり、エンジンに対して失
火を誘起する原因となる。

以上の問題から高圧コードの抵抗状態または抵
抗値は常に規定値以内に維持されており、放射雑
音の抑制効果と、点火栓への高圧電流供給が正常
に保たれている必要があり、該高圧コードの抵抗
値を車両の点検時などにおいて適時検査、測定す
ることは重要なことである。

従来、これら高圧コードの抵抗値は、エンジン
の点火回路から該高圧コードをエンジン外部に取
り外し、サーキツトテスターなどによつて一本一
本測定されていた。

従つて高圧コードをエンジン外部に取り外す手
間と、多気筒エンジンにおいては、一本一本測定
しなければならず。長時間を要し、作業性が悪い
という欠点があつた。

さらに、高圧コードは、上述した如くガラスフ
アイバー線に炭素粒子を塗布し、炭素の量により
抵抗値を設定する。炭素粒子は、粒状・鎖状など
の形態を有し、加える電圧値により配向・配列形
態が変化するため、抵抗値が変化する。従つて従
来の低電圧（7V程度）のサーキツトテスターで
測定する場合は、高圧コードの動作状態における
炭素の配向・配列と異なり、異なつた抵抗値を示
すため、実際の動作状態における実効抵抗を精度
良く検出できないという欠点があつた。

また近年排気ガス対策の一手段として点火回路
の信頼性を向上させてエンジンの失火などを防止
するため、点火回路にはいくつかの信頼性向上手
段が施こされている。前記高圧回路においては、
高圧コードの接触不良すなわち点火コイルの二次
端子とコイルコードとの接続点、該コイルコード
とデイストリビユータ分配器の中心電極部との接
続点および分配器の外側電極とプラグコードとの
接続点などにおける接触不良と、これら接続点か
らコイルコードや、プラグコードなどがエンジン
稼動中における振動などによつて容易に外れない
ようにするため、前記接続法が強化されている。
従つて、従来法のサーキツトテスターによつてこ
れら高圧コードの抵抗値を測定する場合には、該
高圧コードが容易に外されないため、測定作業が
極めて低下するという問題があつた。

更に、前記点火回路の信頼性向上対策の実施に
伴ない、近年の車両点検，整備においては特に必
要な時以外（例えばこれら高圧コードの交換時な
ど）には、該高圧コードを取り外してはならない
とされている。

以上、前記従来の点火回路の高圧コードの抵抗
測定法が有していたいくつかの問題点を解決する
ために、本考案にかかる点火回路における高圧コ
ードの抵抗検出装置は次の目的を有する。

(1) 点火回路の高電圧回路から高圧コード全体を
取り外すことなく容易且つ迅速に実際の動作状
態に近い状態における高圧コードの抵抗状態お
よび抵抗値を検出表示する高圧コードの抵抗検
出装置を提供することである。

(2) 点火回路の高圧回路から高圧コードの接続点
を取り外す箇所を削減し、該高圧コードの一部
のみを取り外して、該高圧コードの抵抗を該コ
ード毎にあるいは多気筒エンジンにおいては複
数コードを同時に測定し、高圧コード測定の作
業性を向上させる装置を提供することである。

(3) 点火回路の信頼性向上対策の施行されている
前記高圧コードの接続点は全く取り外すことな
く、エンジン点火回路の実装状態のままで、エ
ンジンをクランキング運転あるいはアイドリン
グ運転して、複数の高圧コードの抵抗をエンジ
ンの点火順序に従い、順次測定し、点火回路の
信頼性をそこなうことなく、且つ作業性を極め
て向上させる装置を提供することである。

(4) 前記高圧コードの抵抗測定を極めて簡単な作
業により自動的に測定し、該測定結果から高圧
コードの良否を判定して作業者に指示し、該高
圧コード検査，判定を作業者の勘によることな
く定量的に測定，判定することを可能にする装
置を提供することである。

上述の目的を達成するため、本考案者らは、次
に述べる本考案を案出した。

本考案（実用新案登録請求の範囲第(1)項記載の
考案）の点火回路における高圧コードの抵抗検出
装置は、少なくとも点火式内燃機関の空気間隙を
有する点火栓に分配器および高圧コードを介して
点火電圧を供給する点火回路の高電圧回路に接続
すべき第１の接点と直流電源とスイツチ手段とか
ら成り、間歇的にパルス状の高電圧を発生する電
源であつて、前記分配器の中心電極を介して前記
高圧コードに少なくとも前記分配器の空気間隙を
放電導通させる所定の高電圧を印加する電源手段
と、所定の電気的抵抗を有する抵抗手段より成る電
気的負荷を有し、前記電源手段とともに少なくと
も前記分配器の空気間隙の放電による閉回路を構
成する高圧コードに接続すべき第２の接点を備え
た負荷手段と、高圧コードに接続すべき接点を有し、電源手段
により前記第１の接点を介して高圧コードに所定
の高電圧が印加されて少なくとも前記分配器の空
気間隙が放電導通されたとき、前記高圧コードの
抵抗状態に応じて前記高圧コードに生ずる電流ま
たは電圧として分圧回路よりなる検出回路により
前記第２の接点を介して検出し、表示手段により
高圧コードの抵抗状態として表示する検出表示手
段とから成る。

上述の構成より成る本考案の高圧コードの抵抗
検出装置は、点火回路の高電圧回路から高圧コー
ド全体を取り外すことなく、少くとも分配器の空
気間隙を放電導通させて実際の動作状態に近い状
態における高圧コードの抵抗状態を容易且つ迅速
にしかも精度良く検出表示するものである。

すなわち、本考案は、実際の動作状態に近い高
圧コードの異常すなわち、抵抗が異常に高い、抵
抗が異常に低い、断線状態等を検出することがで
きる。

また、分配器の中心電極に対して電源手段の発
生する高電圧を印加するものであるため、分配器
のロータを回転させることにより、各気筒の高圧
コードに電圧を印加できるので、一瞬にして各気
筒の高圧コードの抵抗値を精度良く検出できると
とに、分配器のギヤツプ及び電極表面の異常も同
時に検知できる。さらにまた、高圧コードに、電
気的抵抗を有する負荷手段および分圧回路よりな
る検出回路を接続するので、負荷手段に点火栓あ
るいは固定抵抗を用いることにより、内燃機関の
運転状態、クランキング状態など幅広い条件下で
の高圧コードの抵抗状態を検知することができ
る。

更に本考案（実用新案登録請求の範囲第(1)項記
載の考案）は、次に示す様な態様をとりうる。

第１の態様（実用新案登録請求の範囲第(2)項記
載）の点火回路の高圧コードの抵抗検出装置は、
前記検出表示手段が分圧回路とピークホールド回
路とから成り、前記高圧コードの抵抗値に応じた
電圧として検出する信号処理回路と処理された信
号により高圧コードの抵抗値を表示する表示手段
とから成るものである。

本態様は、前述の検出表示手段を信号処理回路
と表示手段とに分けるものであるため、プラグコ
ードの抵抗を検出するために独自の信号処理回路
を採用することができるので、精度良くプラグコ
ードの抵抗を検出することができる。

また、エンジンの停止および運転状態によつて
信号処理が異なるため、信号処理と表示とを分離
することにより、条件に応じた信号処理を最適設
計でき、信号処理回路の簡素化をはかることがで
きる。

第２の態様（実用新案登録請求の範囲第(3)項記
載）の点火回路の高圧コードの抵抗検出装置は、
前記第１の態様において、分配器の中心電極部に
電源手段を接続し、プラグコードと点火栓との接
続点に負荷手段を接続して前記電源手段とプラグ
コードと負荷手段とで閉回路を構成し、前記負荷
手段に接続した分圧回路とピークホールド回路と
からなる信号処理回路により、信号を処理して、
プラグコードの抵抗値に応じた電圧信号を出力
し、前記信号処理回路に接続した表示手段により
処理された信号に基づきプラグコードの抵抗値を
表示するようにしたものである。

本態様は、分配器の中心電極に電源手段を接続
するものであるため、分配器のロータを回転させ
ることにより、各気筒に電圧を印加するので、実
際の動作状態に近い状態で一瞬にして各気筒のプ
ラグコードの抵抗値を精度良く検出できるという
利点を有する。

また分配器のギヤツプ、電極表面の異常も同時
に検知できるとともに、負荷手段に固定抵抗を使
用すれば安定しているため計測信号の信頼性が大
きく向上する。

第３の態様（実用新案登録請求の範囲第(4)項記
載）の点火回路の高圧コードの抵抗検出装置は、
高圧コードと点火栓との間に負荷手段を接続し、
内燃機関の点火コイルを有する点火回路で電源手
段を構成させ、該電源手段と高圧コードと点火栓
で構成される負荷手段とで閉回路を構成し、前記
負荷手段および点火コイルの二次側コイルの出力
端に接続した分圧回路と差動型演算回路とで構成
される信号処理回路により高圧コードの抵抗値を
内燃機関の運転状態における点火コイルの二次側
コイルの出力端と負荷手段の出力端との間の電位
差そして検出し、前記信号処理回路に接続した表
示手段により前記検出した電圧値を高圧コードの
抵抗値として表示するものである。

本態様は、内燃機関の運転状態において高圧コ
ードの抵抗値を精度良く検出するとともに、内燃
機関を停止させることなく、高圧コードの抵抗値
を検出することができる。

また、点火コイル出力端から点火栓を含めた点
火回路の高圧回路全体の抵抗も測定できるととも
に、点火栓、分配器のギヤツプや電極表面の異常
も検知できる。さらに運転状態において測定する
ため、各気筒の計測データが短時間に大量に得ら
れるため、精度および信頼性が向上する。

第４の態様（実用新案登録請求の範囲第(5)項記
載）の点火回路の高圧コードの抵抗検出装置は、
電源手段が内燃機関のエンジンクランク軸の上死
点に同期した上死点信号を検出し、上死点信号に
基づき電源電圧を印加する上死点信号検出手段を
有し、デイストリビユータの中心電極に電源手段
を接続してデイストリビユータの中心電極と外側
電極間において上死点時放電破壊を生ずる電圧以
上の電圧を印加し、高圧コードと点火栓との接続
点に負荷手段を接続し、前記電源手段と高圧コー
ドと負荷手段とで閉回路を構成し、前記負荷手段
および電源手段の出力端に接続した分圧回路と割
算回路とから成る信号処理回路により高圧コード
の抵抗値を前記中心電極と外側電極間の放電導通
時の内燃機関のクランキング状態における上死点
の電源手段の出力電圧と負荷手段の出力電流との
割算を行い、前記信号処理回路に接続した表示手
段により前記割算値を高圧コードの抵抗値として
表示するものである。

本態様は、内燃機関のクランキング状態におい
て高圧コードの抵抗値を検出するものであるた
め、実際の動作状態に近い状態で精度良く検出す
ることができる。また電源手段および断続器の状
態等の不安定要素が無いとともに、負荷手段に安
定な固定抵抗を用いることができるので、前記第
４の態様に比べ、コード抵抗の測定精度をより一
層向上でき、更に多気筒エンジンにおいて多数の
コード抵抗を極めて短時間に測定できる利点を有
している。

さらに分配器のギヤツプ，電極表面の異常も同
時に検知できる利点を有する。

尚、内燃機関のクランキング状態とは機関のシ
リング内の混合ガスを着火燃焼させないでスター
タにより内燃機関を回転駆動する状態をいう。

以下、本考案の高圧コードの抵抗測定装置を、
実施例に基づいて詳細に説明する。

実施例の説明に先立ち、一般的点火式内燃機関
に適用されている点火回路を第１図に基づき説明
する。

第１図において、バツテリＢ，スイツチＳ，点
火コイルIGの一次コイル，コンタクトポイント
CP，コンデンサＣから構成される一次回路にお
いて、これらの要素の作用によつて発生される数
100Vの一次電圧V₁は点火コイルIGの誘導作用に
よつて、該点火コイルIGの二次コイルに高電圧
の二次電圧V₂（数10KV）として誘起されるとと
もに、該二次電圧V₂は前記点火コイルIGの二次
出力端P₁に出力される。該二次電圧V₂は、コイ
ルコードICを介して分配器ROの中心電極端P₂に
供給され、エンジンの回転と連動する中心電極の
回転によつて空気間隙を介して該分配器ROの気
筒別の外側電極部P₃に放電分配される。該外側
電極部P₃に分配供給された二次電圧V₂はプラグ
コードPCを介して、エンジンＥに装置されてい
る点火栓PLに供給され、該点火栓PLに火花を発
生させて、エンジンシリンダ内の混合気体を着火
燃焼させエンジンを駆動するものである。以上の
構成、動作による点火回路において、点火コイル
IGから出力される二次電圧V₂が印加される高圧
回路は、点火コイルIGの二次コイル出力端とコ
イルコードICとの接続点P₁、該コイルコードIC
と分配器ROの中心電極との接続点P₂・該分配器
ROとプラグコードPCとの接続点P₃，該プラグコ
ードPCと点火栓PLとの接続点P₄の各接続点を有
し、それぞれ、高絶縁性のゴムや樹脂材で被覆、
あるいはシールドされており、高電圧の二次電圧
V₂がエンジン本体などに漏れないように構成さ
れている。しかし、前記高圧回路において、分配
器ROの中心電極と外側電極間および点火栓PL
は、それぞれ空気間隙を有し、該空気間隙は二次
電圧V₂による放電破壊によつて火花放電結合さ
れ、前記高圧回路のループが形成される。従つ
て、該空気間隙は二次電圧V₂の極めて短時間内
における放電破壊が生じ、前記高圧回路には、高
い周波数成分を有する高圧電流が流れるため、該
空気間隙部やコイルコードICおよびプラグコー
ドPCなどの周辺には、電波が放射され、その結
果、家庭のラジオ，テレビ等に電波雑音として、
害を与えている。現在一般的にはこれらの電波雑
音を抑えるために前記高圧コードに所定の抵抗を
持たせて前記高圧回路を流れる高圧電流を抑制し
ている。しかし、該高圧コードは、前記放射電波
を抑制すると同時に、点火栓PLへ前記二次電圧
V₂を伝送する目的から、該点火栓PLに火花を発
生させ、シリンダ内の混合気体を着火燃焼させる
に十分な二次電圧V₂が前記高圧コードの抵抗に
左右されることなく、伝送する必要がある。従つ
て、該高圧コードの抵抗値は以上の目的を達成す
るために数ＫΩから数10KΩの適当な値が一般的
に定められ、用いられており、しかも、継続して
その抵抗値を維持させる必要がある。

次に、点火回路における高圧コードの抵抗検出
を、本考案者が作成した説明用の参考例装置に基
づき第２図を用いて説明する。

第２図ａは本参考例装置の検出原理を、第２図
ｂは具体的な装置を第２図ｃは、その検出結果の
一例をそれぞれ示す。本参考例装置の高圧コード
の検出手法は、エンジンの停止状態において高圧
コード（プラグコード）PCと分配器ROとの接続
点P₃のみを取り外して、プラグコードPCと点火
栓PLとの接続点P₄は実装状態であり、前記プラ
グコードPCの取外し点から所定の接続具および
高圧コードを介して点火栓に定電圧の高電圧を印
加し、負荷手段としての点火栓PLに火花放電を
させ、プラグコードPCの抵抗RCを測定するもの
である。

第２図ａにおいて定電圧電源HVから交流ある
いは直流電圧E₀を接続具（図示せず）を介して
プラグコードPCの取り外し点に印加し、プラグ
コードPCを介して点火栓PLを火花放電せしめ
る。該点火栓PLはエンジンシリンダ内において
該点火栓の間隙が一定で、且つ、雰囲気が一定
（大気圧，空気）であれば、ほぼ一定の火花抵抗
γ_Sで放電が維持される。従つてプラグコードPC
に流れる放電々流ＩはＩ＝E₀／（R_C＋γ_S＋R_L）
で表わされ、放電々流Ｉを検出することによつ
て、該プラグコードPCの抵抗R_Cを検出すること
ができる。すなわち抵抗R_Lは放電々流Ｉを検出
するための、電流計の微少な一定の内部抵抗で
R_L＜＜R_C，γ_Sとなつており、放電々流Ｉはプラ
グコードPCのみの函数として表わされる。

第２図ａの測定方法にもとづく具体的な装置を
第２図ｂに示す。プラグコードPCの抵抗R_Cの検
出装置は定電圧−高電圧電源１と、電流計２と、
電流制限抵抗R₁および高絶縁性で被覆されてい
る電流ケーブル３とから構成されている。

高電圧電源１は、交流あるいは直流電圧を発生
する機能を有し、エンジンシリンダ内の点火栓
PLの放電破壊電圧以上の所定の電圧を出力する
高電圧電源となつている。本装置では、規定空気
間隙0.8m／ｍ程度の点火栓PLにおいては、エン
ジンシリンダ内に該点火栓PLが実装されている
時の放電破壊電圧は数KVであることから前記高
電圧電源１の出力電圧は約10KVに設定した。

また電流計２は、前記高電圧電源１のアース
と、本参考例装置のアース間に接続され、微少な
内部抵孔RLを有し、流れる電流に応じて指示針
が振れるものである。

前記高電圧電源１の高電圧出力端は、所定の抵
抗値を有する電流制限抵抗R₁に接続されるとと
もに該制限抵抗R₁から電源ケーブル３を介して、
エンジンＥ内に実装されているプラグコードPC
取り外し点P₃′に接続する。取り外し点P₃′は検出
時には接続具としての専用プロープにより、接続
点P₃に電気的に接続されている。

電流制限抵抗R₁は、前記高電圧電源１の出力
電圧によつて点火栓PLが火花放電される場合に
流れる放電々流Ｉをできる限り微少電流に抑え、
該高電圧電源１の電源容量を少くし、該電源１自
体を小型化するためである。

以上の構成よりなる本参考例装置によつて、具
体的にプラグコードPCの抵抗値R_Cを検出したデ
ータの一例を第２図ｃに示す。前記第２図ｂの検
出装置において、高電圧電源１の出力電圧を約
5.3KVとし電流制限抵抗R₁を25MΩとして点火
栓PLを放電せしめた場合の検出例で縦軸に電流
計２によつて測定した放電々流値を、横軸のプラ
グコードPCの抵抗値R_Cを示してある。この検出
結果から明らかに、プラグコードPCの抵抗値R_C
に比例して放電々流Ｉが変化することから、本実
施例装置において放電々流Ｉを検出することによ
つてプラグコードPCの抵抗値R_Cを検出し、表示
できるものである。

次に本考案を、第１実施例の点火回路における
高圧コードの抵抗検出装置に基づき、第３図を用
いて説明する。第１実施例装置はエンジン停止時
において、前記第１図によつて説明した点火装置
のコイルコードICと分配器ROの中心電極との接
続点P₂を取り外し、分配器RO部（デイストリビ
ユータキヤツプ部）および分配器ROの外側電極
と、プラグコードPCとの接続点P₃は取り外さな
いで、前記分配器ROの中心電極部P₂に外部に設
ける定電圧の交流あるいは直流あるいはパルス性
の高電圧を発生する高電圧電源１から高電圧を印
加し、分配器ROの中心電極と該分配器ROの外
側電極の対向する位置において該電極間隙を火花
放電せしめて、プラグコードPCを介して該プラ
グコードPCと点火栓PLとの接続点P₄に適当な手
段によつて取り付けられる測定ケーブル６を介し
て、負荷手段７に高電圧を印加して、前記構成に
よつて形成される閉回路から、負荷手段７の両端
電圧を測定することによつて、プラグコードPC
の抵抗R_Cを検出する装置に関するものである。

したがつて、本第１実施例装置は、本考案装置
第１および第２の態様に属する。

すなわち、第３図において、通常のエンジンにお
ける停止状態ではエンジン駆動軸と連動して回転
されるデイストリビユータ内の中心電極はエンジ
ンシリンダ内のピストンの上下運動により、ピス
トンの下死点近傍に位置する。すなわち、デイス
トリビユータ内の中心電極と外側電極が対向する
位置はエンジンの点火時期に一致し、ほぼ上死点
近傍となるが、エンジンが停止する場合には、エ
ンジンシリンダ内のピストンは上死点近傍では大
きな圧縮圧力を受けるため、ピストンに対する反
発力が大きく、上死点を過ぎるか、あるいは上死
点前の下死点近傍で停止する。従つて、一般的に
エンジンが停止する場合には、デイストリビユー
タの分配器ROにおける中心電極と外側電極とは
対向しないため、第１実施例装置による検出にお
いては、該分配器ROの中心電極と外側電極との
位置をクランク軸などを手動で回して、あらかじ
め対向させる必要がある。該分配器ROの中心電
極と外側電極の対向位置において、高電圧電源１
から絶縁性の優れた電源ケーブル３によつて、前
記中心電極部P₂に高電圧が印加されると、該中
心電極と外側電極間における空気間隙には火花放
電が生じ、前記空気間隙は通電せしめられて、高
電圧はプラグコードPC、測定ケーブル６を介し
て負荷手段７に供給される。一般的なデイストリ
ビユータにおける前記空気間隙の放電破壊電圧は
数KVであることから、前記高電圧電源１の出力
電圧は該空気間隙の放電破壊電圧以上に設定する
必要がある。また該空気間隙の放電破壊電圧は、
該空気間隙が一定間隙で且つ、雰囲気が一定であ
ればほぼ一定した一定の放電破壊電圧となり、前
記分配器ROの外側電極とプラグコードPCとの接
続点P₃には一定の高電圧が印加されることにな
る。従つて該接続点P₂に印加された高電圧はプ
ラグコードPCの抵抗R_Cと負荷手段７の抵抗R_Lと
によつて分圧され、プラグコードPCの抵抗R_Cに
比例した出力電圧が負荷手段７の両端に出力され
る。

本第１実施例装置は、該負荷手段７から出力さ
れる電圧が高電圧であるため、抵抗R₂，R₃から
成る分圧回路１３に入力し、所定の分圧比によつ
て低電圧の信号に変換し、ピークホールド回路１
１によつて、分圧回路１３の出力の最大値を保持
し、電圧計８によつて、プラグコードの抵抗値と
して表示するものである。したがつて、プラグコ
ードを取り外すことなく、容易且つ迅速にプラグ
コードの抵抗値を検出表示するものである。

第３図は４気筒エンジンにおける特定気筒のプ
ラグコード抵抗を測定する一系統のみを図示した
が、それぞれの気筒に対応して負荷手段７及び分
圧回路１３は接続されることは云うまでもない。
また、ピークホールド回路１１および電圧計８は
一組として、切換えスイツチ手段（図示せず）を
適用して順次切換えて表示することができる。

本第１実施例装置は、電源手段として高電圧電
源を用いるので、高圧コードが断線していても、
装置は動作し、高圧コードが異常に高い抵抗値を
有するとして表示し、高圧コードの断線も検出す
ることができる。

また、分配器ROの空気間隙における放電破壊
電圧が不安定の場合には、空気間隙における放電
抵抗とプラグコードRCの抵抗値とを加味して表
示してもよい。

次に本考案を第２実施例の点火回路における高
圧コードの抵抗検出装置に基づき第４図および第
５図を用いて説明する。前述した第１実施例装置
ではエンジンの停止状態において、高圧コードの
抵抗値を検出するものであつたが、本第２実施例
装置は、エンジンの稼動中において高圧コードの
抵抗を検出する点が大きく相異する点である。す
なわち、エンジン稼動中例えばエンジンのアイド
リング運転時において、高圧コードの抵抗を検出
するものであるため、電源手段としてはエンジン
のバツテリを使用し、点火回路には一次回路を介
して電圧を印加する。さらに、本第２実施例装置
は、点火コイルIGの二次出力端とコイルコード
ICとの接続点P₁に接続した分圧回路１４と、プ
ラグコードPCと点火栓PLとの接続点P₄に接続し
た前記分圧回路１３とによつて、それぞれの接続
点P₁およびP₄の二次電圧V₂の電圧値を検出比較
して、プラグコードPC抵抗R_Cによる電圧降下を
検出し、該二次電圧V₂の電圧降下値からプラグ
コードPCの抵抗R_Cを測定するものである。した
がつて、本第２実施例装置は、本考案装置の第３
の態様に属する。第４図において、エンジンの各
気筒毎にプラグコードPCと点火栓PLとの接続点
P₄に測定ケブル６を接続し、該測定ケーブル６
の出力端はそれぞれの分圧回路１３に接続する。
（第４図は４気筒エンジンにおける第１気筒と第
２気筒にそれぞれ測定ケーブル６を装着した一例
を示すものである）。測定ケーブル６を介して該
分圧回路１３に入力される点火電圧v₂（点火コイ
ルIGの二次端子における出力電圧を二次電圧V₂
とし、点火栓PLにおける該二次電圧信号を点火
電圧v₂とする。）は、分圧回路１３の所定の分圧
比によつて低電圧の信号に変換し、演算処理回路
２１に入力する。また点火コイルIGの二次端子
とコイルコードICとの接続点P₁に適当な手段に
よつて測定ケーブル１５を装置し、該測定ケーブ
ル１５の出力端は分圧回路１４に入力し、該分圧
回路１４の適当な分圧比によつて低電圧の信号に
変換し、前記演算処理回路２１に入力する。更
に、第１気筒のプラグコードPC₁に接続したトリ
ガー手段１６の出力信号は第１トリガー回路１７
に入力され、エンジン稼動時における第１気筒を
指示する第１トリガー信号を発生し、セレクタ回
路１８に入力される。更に点火コイルIGの一次
コイル端から一次信号ケーブル１９によつて一次
電圧信号V₁を検出し、一次信号処理回路２０に
入力する。該一次信号処理回路２０はエンジン稼
動中における一次電圧信号V₁をパルス信号に変
換し、前記セレクタ回路１８に入力する。該セレ
クタ回路１８は前記第１トリガー回路１７から出
力される第１トリガー信号と、前記一次信号処理
回路２０から出力される全気筒のパルス信号が入
力され、第１トリガー信号を基準として、各気筒
毎のパルス信号に分離して出力し、前記演算処理
回路２１に出力する。演算処理回路２１は、前記
分圧回路１３によつて入力される各気筒毎の点火
電圧v₂と、前記分圧回路１４から入力される二次
電圧V₂を前記セレクタ回路１８から出力される
各気筒毎のパルス信号によつて各気筒毎の二次電
圧V₂に分離し、前記点火電圧v₂と二次電圧V₂と
を気筒毎に比較して、V₂とv₂との差すなわちV₂
−v₂なる電圧降下値を検出し、該電圧降下値から
プラグコードPCの抵抗R_Cを演算して、電圧計８
によつて抵抗R_Cとして表示するものである。す
なわち、エンジン駆動中において前記接続点P₁
から前記分圧回路１４によつて検出される二次電
圧V₂（第５図ａは、一般的には十数KVのパルス
状の容量放電部Vaと数KVの直流的な誘導放電
部Vbと交流的な振動部Vcとを含み、また前記接
続点P₄から分圧回路１３によつて検出される点
火電圧v₂（第５図ｂ）は一般的には十数KVのパ
ルス状の容量放電部vaと数KVの直流的な誘導放
電部vbとを含み、前記第４図における演算処理
回路２１は、二次電圧V₂中の誘導放電部Vbと点
火電圧v₂中の誘導放電部vbとを前記セレクタ回
路１８から出力される気筒別のパルス信号（第５
図ｃ）によつて、分離し、比較演算するものであ
る。一般的に容量放電部Vaおよびvaの尖頭値は、
点火栓PLの状態や、高圧コードの浮遊容量やエ
ンジンシリンダ内の圧縮圧力あるいは混合気体の
状態などによつて大きく変化し、また、信号成分
自体の周波数が極めて高いため、前記Vaとvaを
演算処理して、プラグコードPCの抵抗R_cを算出
せしめることは、精度が良くないという問題があ
る。そこで本第２実施例装置においては、点火栓
PLに火花放電が維持されている期間に検出され
る安定した直流的な誘導放電部Vbおよびvbとの
比較演算を行うものである。該誘導放電部Vbお
よびvbも点火栓PLの状態や、エンジンシリンダ
内の圧縮圧力や混合気体の状態などの影響を受け
るが、点火栓PLに火花放電が持続し、該点火栓
PLの安定した火花抵抗rsによつて維持される誘
導放電電圧値であることから前記容量放電部Va
あるいはvaと比較して安定した電圧信号として、
検出される。

従つて、点火栓PLに火花放電が持続される期
間におけるプラグコードPCを流れる放電々流に
よつて、二次電圧V₂の誘導放電部Vbは、コイル
コードIC，分配器ROの中心電極と外側電極間、
プラグコードPCから成る高圧回路中の抵抗によ
つて電圧降下し、点火電圧v₂の誘導放電部vbは、
前記Vbより低下する。該電圧降下（Vb−vb）は
前記演算処理回路２１によつて演算されるが、同
一コードを共通使用するためコイルコードICの
抵抗分は全気筒共通であることから、該コイルコ
ードICの抵抗値分を補正して、各気筒のプラグ
コードPCの抵抗R_Cが演算出力されるものである。

また補正を行うことなく、プラグコードIC，
分配器ROの中心電極と外側電極間、プラグコー
ドPCから成る高圧回路中の抵抗として演算出力
しても良い。

次に本考案を、エンジン稼動中において高圧コ
ードの抵抗を検出表示する第３実施例の点火回路
における高圧コードの抵抗検出装置に基づき第６
図を用いて説明する。

第６図において、第４図と同一部分には同一記
具を符して、説明を省略し、相異点を中心に説明
する。

第６図において前述したプラグコードPCと点
火栓との接続点P₄に適当な手段により接続した
測定ケーブル６の出力端に高電圧リレー２２の一
方の接点を接続し、他方の接点には負荷手段７と
しての負荷抵抗_RＬを接続し、該負荷手段７の出
力は前述した分圧回路１３に入力する。前記高電
圧リレー２２は前述したセレクタ回路１８から出
力される気筒別のパルス信号がリレー駆動回路２
３に入力され、該リレー駆動回路によつて動作せ
しめられる。すなわち、エンジン稼動中におい
て、前述したトリガー手段１６によつて検出さ
れ、第１トリガー回路１７から出力される第１気
筒を指示するトリガー信号と、点火コイルIGの
一次コイル端から一次信号ケーブル１９によつて
検出され、一次信号処理回路２０から出力される
全気筒を指示する信号とが入力されるセレクタ回
路１８によつて、各気筒別のパルス信号に分離さ
れた気筒別パルス信号（第５図ｃに同期して、分
配器ROの中心電極と外側電極とが対向し、点火
コイルIGから印加される二次電圧V₂によつて、
被測定気筒の該電極間隙が火花放電される以前に
おいて、前記リレー駆動回路２３を動作せしめ、
高電圧リレー２２の接点を閉じることにより、前
記二次電圧V₂は、プラグコードPC，測定ケーブ
ル６，高電圧リレー，負荷手段７を介して通電さ
れ、点火栓PLは火花放電されることなく、前記
負荷手段７の両端に出力される。従つて、負荷手
段７の両端で検出される信号は、プラグコード
PCの抵抗R_Cと負荷手段７の負荷抵抗R_Lとによつ
て分圧された信号となる。該負荷手段７の出力信
号は前記演算回路２１によつて演算し、プラグコ
ードPCの抵抗値を指示する信号に変換し、電圧
計８によつて表示する。したがつて、本第３実施
例装置は、第２実施例装置と同様に本考案装置の
第３の態様に属する。

第７図は第６図に示した第３実施例のプラグコ
ードPCの抵抗R_Cを検出する原理を示す信号波形
図である。前記高電圧リレー２２の接点が開いて
いる場合の点火コイルIGの出力端から分圧回路
１４によつて検出される二次電圧V₂を第７図ａ
に、前記高電圧リレー２２の接点が閉じている場
合の該二次電圧V₂を第７図ｂにそれぞれ示す。

第７図ａにおいて前述した容量放電部Vaは、
分配器ROの中心電極と外側電極間における放電
破壊電圧Vrと点火栓PLにおける放電破壊電圧Vp
と誘導放電部Vbとを含み、前記高電圧リレー２
２の接点が閉じて、負荷手段７が点火栓PLに並
列接続されると、点火栓PLには火花放電が発生
せず、点火コイルIGから供給される二次電圧V₂
はプラグコードPCを介して全て負荷手段７に印
加され、該二次電圧V₂は分配器ROにおける前記
放電破壊電圧Vr（第７図ｂ）と誘導放電電圧vbと
なつて、プラグコードPCに印加される。従つて、
負荷手段７の負荷抵抗R_Lの出力端には前記放電
破壊電圧VrがプラグコードPCの抵抗R_Cと分圧さ
れ、Vr・R_L／R_C＋R_Lなる電圧が出力されるものである。

更に前記第５図によつて説明した如く、安定し
た誘導放電部Vbと誘導放電電圧vbとによつて演
算せしめて良いことは云うまでもない。更に負荷
手段７から出力される前記放電電圧vbは、プラ
グコードIC、分配器ROの中心電極間、プラグコ
ードPCから成る高圧回路に流れる電流と等価で
あることから、電流値として検出し、演算しても
良いことは云うまでもない。又前記コイルコード
IC，分配器ROの中心電極と外側電極間、プラグ
コードPCからなる高圧回路の抵抗として表示し
ても良い。

該Vr・R_L／R_C＋R_Lなる負荷手段７の出力は分圧回路１３を介して前記演算処理回路２１に入力さ
れ、前記分圧回路１４から入力されるVr信号と
演算せしめて電圧計８によつてプラグコードPC
の抵抗R_Cとして表示する。

次に本考案を、第４実施例の点火回路における
高圧コードの抵抗測定装置に基づき第８図ないし
第１４図を用いて説明する。

本実施例においては、前述した実施例とは異な
りエンジンのクランキング駆動時、すなわちエン
ジンをスタータなどによつて駆動し、エンジンシ
リンダ内の混合気体を着火燃焼させないで、前記
高圧コードの抵抗を測定するものである。したが
つて本第４実施例装置は、本考案装置の第４の態
様に属する。第８図は、エンジンのクランキング
駆動時に高圧コードの抵抗値を測定する第４実施
例装置の基本的な原理を示す図である。一般的
に、エンジン，キイスイツチＳを操作して、エン
ジンをクランキング駆動させる場合には、点火コ
イルIGの二次端子とコイルコードICとの接続点
P₁あるいはコイルコードICと分配器ROの中心電
極との接続点P₂を取り外して点火コイルIGの二
次端子から発生される二次電圧V₂をプラグコー
ドPCおよび点火栓PL側へ供給しない様にする。
第８図による実施例では、後述する高電圧パルス
電源２４の出力を伝送するための電源ケーブル３
を適当な手段により、前記接続点P₂に接続した
場合を説明するが、第８図中破線矢印で示すよう
に前記接続点P₁を取り外して、プラグコードIC
の先端に該電源ケーブル３は接続しても良い。以
下第８図にもとづき第４実施例装置の基本動作を
説明する。

コイルコードICと分配器ROの中心電極との接
続点P₂を取り外して、適当な手段により電源ケ
ーブル３の一端を接続する。該電源ケーブル３の
他端は高電圧パルス電源２４の出力端に接続され
ている。該パルス電源２４は、エンジンのクラン
キング駆動時におけるエンジンの上死点（エンジ
ンシリンダ内のピストンがエンジンクランク軸と
連動して、ピストンが最も上昇しシリンダ内の圧
縮圧力が最大値を示すクランク角度位置を云う）
位置近傍においてエンジンの点火回路やスタータ
回路などから、上死点位置を示す上死点位置信号
を検出するための上死点信号検出手段２５から出
力される信号を上死点信号検出回路２６に入力
し、該上死点信号検出回路２６出力信号によつて
駆動される。従つてエンジンの上死点近傍ではク
ランキング駆動中における分配器ROの中心電極
と外側電極とは対向するため、前記上死点信号検
出回路２６の出力に同期して駆動される高電圧パ
ルス電源２４のパルス出力は電源ケーブル３を介
して分配器ROの中心電極に供給され、該分配器
ROの中心電極と外側電極との対向位置におい
て、両電極間を火花導通させることができる。す
なわち、エンジンのクランキング駆動時に、エン
ジンの上死点位置を指示する信号と同期して、分
配器ROの中心電極と外側電極間における放電破
壊電圧以上の高電圧（一般的には数KV以上）を
該分配器ROの中心電極に印加することにより、
前記中心電極と外側電極間には火花放電が発生
し、電気的に導通する。従つて、前記高電圧パル
ス電源２４の出力は電源ケーブル３、分配器RO
の中心電極分配器ROの外側電極すなわち分配器
ROとプラグコードPCとの接続点P₃を介して、プ
ラグコードPCに印加し、該プラグコードPCを介
してプラグコードPCと点火栓との接続点P₄に印
加され、該接続点P₄に適当な手段により接続さ
れる測定ケーブル６を介して、負荷手段７の抵抗
に印加されるため、前記接続関係からなる閉回路
において、プラグコードPCの接続点P₃に印加さ
れる電圧がプラグコードPCの抵抗R_Cと負荷手段
７から形成される分圧回路によつて分圧され、プ
ラグコードPCの抵抗R_Cに比例した電圧が負荷手
段７の両端に出力される。負荷手段７の両端に出
力されるプラグコードPCの抵抗値R_Cを評価する
ための信号は、分圧回路１３によつて分圧され、
演算処理するための電圧レベルに変換して、演算
処理回路２１に入力される。一方前記高電圧パル
ス電源から発生される高電圧パルス信号は分圧回
路１４によつて分圧され、演算処理するための電
圧レベルに変換して、演算処理回路２１に入力さ
れる。更に第１気筒のプラグコードPC₁に適当な
手段により装着されるトリガー手段１６の出力信
号は、第１トリガー回路１７に入力され、エンジ
ンクランキング時における第１気筒を指示する第
１トリガー信号を発生し、前記セレクタ回路１８
に入力される。更に前記上死点信号検出回路２６
から出力される全気筒の上死点近傍時期に同期し
た信号は前記セレクタ回路１８に入力され、前記
第１トリガー信号を基準として、各気筒毎のパル
ス信号に分離されて、それぞれ演算処理回路２１
に入力される。

以上第８図に示した装置によれば、エンジンを
クランキング駆動し、上死点信号検出手段２５に
よつて検出される上死点信号に同期させて高電圧
パルス電源２４を駆動し、高電圧パルスを、分配
器ROの中心電極部に印加し、各気筒毎のプラグ
コードPCと点火栓PLとの接続点P₄に測定ケーブ
ル６を介して負荷手段７を接続することによつ
て、分配器ROの中心電極と外側電極とが対向す
る時点において、前記高電圧パルスによつて該中
心電極と外側電極間が放電通電し、各気筒のプラ
グコードPCに順次印加されるため、各気筒毎に
接続される負荷手段７の両端には、プラグコード
抵抗R_Cを評価するための信号がエンジンのクラ
ンキング駆動回転に伴い、順次出力される。従つ
て、前記高電圧パルス電源２４から発生される高
電圧パルスと、負荷手段７の両端に出力されるプ
ラグコード抵抗R_Cを評価する信号とをそれぞれ
分圧回路１４および１３によつて演算電圧レベル
に分圧変換し、演算処理回路２１に入力すること
によつて、同時にセレクタ回路１８から出力され
る気筒毎の同期信号を前記演算処理回路２１に入
力して、気筒別のプラグコード抵抗R_Cを演算し、
表示部８によつて、プラグコードPCの抵抗値と
して表示するものである。

また、第８図において、プラグコード抵抗R_C
を評価するための信号は負荷手段７の両端から検
出される信号のみを前記演算処理回路２１によつ
て演算し、コード抵抗値として表示しても良い
が、この場合には、プラグコードPCと分配器RO
の外側電極との接続点P₃に、前記高電圧パルス
電源２４から一定振巾の高電圧パルスが印加され
なければならない。すなわち、前記接続点P₃に
一定振巾値のパルス電圧が印加されれば、プラグ
コードPCの抵抗R_Cと負荷手段７の抵抗とによつ
て分圧されたパルス電圧が負荷手段７の両端に出
力されてプラグコード抵抗値に換算して表示でき
る。しかし、一般的には、分配器ROとの中心電
極と外側電極間における放電破壊電圧は、該電極
面の状態や、電極間隙あるいは電極部の雰囲気等
によつて変化するため、前記高電圧パルス電源２
４から高電圧パルスをエンジンのクランキング駆
動によつて回動される分配器ROに印加しても、
各気筒位置での中心電極と外側電極との対向時に
おける放電破壊電圧は一定値とはならないため、
各気筒のプラグコードPCには、電圧値の異つた
パルス電圧が印加されることになる。従つて、単
に前記負荷手段７の両端に出力される信号のみを
演算しても、プラグコード抵抗値としては誤差が
大きい結果となる。そこで第８図に示した実施例
装置では、高電圧パルス電源２４の出力端に分圧
回路１４を接続して、各気筒に対応する分配器
ROの中心電極と外側電極間の放電破壊電圧を検
出して、各気筒毎に該放電破壊電圧と、負荷手段
７の両端から分圧回路１３によつて検出される信
号とを演算処理回路２１によつて演算することに
より、より一層プラグコードPCの抵抗値R_Cの測
定精度を向上させているものである。

次に第８図にもとづく、第４実施例装置を更に
具体的に説明する。第９図および第１０図は第８
図にもとづく具体的なプラグコードPCの抵抗R_C
を検出する装置を示すブロツク線図である。第１
１図および第１２図は第９図および第１０図のブ
ロツク線図で示される各部分の信号の流れを示す
タイムチヤートを示す。第１３図は第９図で示し
た部分の具体的な電気回路例を、第１４図は第１
０図で示した部分の具体的な電気回路例をそれぞ
れ示す。

また、第９図ないし第１４図を用いて説明する
第４実施例装置は、内燃機関の４サイクル４気筒
エンジンに対応させたもので、４気筒以外の気筒
数を有するエンジンにおいても同様な手法を適用
できることは云うまでもない。

エンジンのクランキング駆動時に分配器ROの
中心電極と外側電極とが対向する位置すなわちエ
ンジンクランク軸の上死点近傍時点で、高電圧パ
ルス電源２４を駆動し、高電圧パルスをプラグコ
ードPCに印加させるためには、上死点位置を検
出するための手段が必要となる。例えば、エンジ
ンスイツチＳを操作して、点火コイルIGの二次
出力端とコイルコードICとの接続点P₁あるいは、
コイルコードICと分配器ROの中心電極との接続
点P₂を外して点火コイルIGから出力される二次
電圧V₂が点火栓PLに印加されないようにして、
エンジンをクランキング駆動させる場合には、点
火系統の一次回路部から検出される一次電圧V₁
の発生時期すなわち点火時期となる時間におい
て、前記上死点近傍に一致した同期信号が検出さ
れる。またエンジンクランキングを行うためのス
タータに流れる電流すなわちクランキング電流の
気筒毎の最大値は、クランク軸の上死点と一致し
ていることは一般的に知られている。そこで本実
施例では、エンジンクランキング駆動におけるク
ランキング電流を検出して、上死点信号とする場
合について、以下説明する。

第９図に示した部分を構成する上死点信号検出
手段２５，上死点信号検出回路２６，高電圧パル
ス電源２４，第１トリガー手段１６，第１トリガ
ー回路１７，およびセレクタ回路１８のそれぞれ
の構成作用について説明する。

上死点信号検出手段２５の電流センサ１００は
クランキング電流を検出するためのクランプ型の
電流センサーである。すなわち、電流を測定する
場合において、一般に回路をはずして電流センサ
を取り付けることは作業性の低下を招くばかりか
場所によつては回路をはずすことが困難あるいは
不可能な事もある。このような場合でも回路にク
リツプするだけで回路の電流を測定できるクリツ
プ型のセンサー１００は、非常に作業性がよい。
このクランプ型の電流センサー１００は、測定回
路に電流が流れると、その周囲に電流値に応じた
磁束が発生し、その磁束を磁性体と磁電変換素子
（ホール素子など）とを組み合せた構成によつて
検出する。すなわち電流値に応じて発生する磁束
を測定することによつて、その回路を流れている
電流を測定する。本電流センサー１００によると
電流信号の直流成分から極めて高い周波数成分ま
で測定できる。また広範囲な電流を測定するのも
可能である。この電流センサーを第８図のバツテ
リＢとスタータSTの間における回路にクリツプ
しエンジンをクランキング駆動した場合の電流信
号を第１１図ａに示す。

電流センサー１００の出力は上死点信号検出回
路２６を構成するローパスフイルタ２００に入力
される。ローパスフイルタ２００は、入力された
信号からスタータSTのブラシノイズなどの高い
周波数成分のノイズをのぞき交流増幅器３００に
出力する。交流増幅器３００は、電流センサー１
００からの信号成分中の変動分だけを増幅する。
交流増幅器３００の出力は波形整形回路４００，
半波整流回路６００にそれぞれ入力される。波形
整形回路４００は、変動する信号を整形し一定振
幅の矩形波信号（第１１図ｂ）に変換する。波形
整形回路４００の出力は、モノステーブル回路
（以下モノマルチ回路）５００に入力される。モ
ノマルチ回路５００は、波形整形回路４００の出
力信号の立ち下り部で動作し、一定振幅、一定時
間幅t₁の矩形波信号（第１１図ｃ）に変換し、そ
の出力はピークホールド回路７００に入力され
る。交流増幅回路３００の一方の出力は半波整流
回路６００に入力される。半波整流回路６００で
は、入力信号の正、または負の半サイクルのみを
通過させた整流信号（第１１図ｄ）に変換し、そ
の出力はピークホールド回路７００，差動増幅回
路８００に入力される。ピークホールド回路７０
０は半波整流回路６００の出力信号の最大値をモ
ノマルチ回路５００の矩形波信号が入力されるま
で最大値を保持している。またその出力信号（第
１１図ｅ）は差動増幅回路８００に入力される。
またピークホールド回路７００および半波整流回
路６００の出力が入力される差動増幅回路８００
は両信号の差を出力する。その出力信号（第１１
図ｆ）は波形整形回路９００に入力される。波形
整形回路９００においては、差動増幅回路８００
の出力信号の大きさにより一定振幅の矩形波に変
換する働きをする。

またその出力信号（第１１図ｇ）はモノマルチ
１０００およびモノマルチ１８００に入力され
る。モノマルチ１０００は、入力信号の立ち上り
部分で動作し一定振幅、一定パルス幅の矩形波を
出力する。以上の各回路により電流センサーから
の入力信号のピークにおいてモノマルチ１０００
の出力が立ち上がることになる。

一般に内燃機関において、スタータによつてク
ランキングすると、圧縮行程に入ると負荷が増し
電流が多く流れる。これは圧縮上死点において最
大値となる。このことからモノマルチ１０００の
出力を高電圧パルス電源２４に入力し、高電圧パ
ルスを発生させることは、上死点において高圧を
発生することになる。

次にトリガー手段１６は一般的に知られている
誘導コイルを応用したもので、プラグコードPC
は高電圧が印加されて、該プラグコードPCに電
流が流れた場合に該プラグコードPCの外周に発
生する磁束を検出する機能を有するトリガーコイ
ルから成る。

このトリガーコイル１２００の出力波形（第１
１図ｉ）は、数ＫHzの振動波形であり、出力は第
１トリガー回路１７を構成する半波整流回路１３
００に入力される。半波整流回路１３００におい
てはトリガーコイル１２００の出力のうち、正あ
るいは負の電圧のみを出力する作用があり、その
出力はローパスフイルタ１４００に入力される。
ローパスフイルタ１４００は入力信号の振動成分
を平滑する作用があり、その出力信号（第１１図
ｊ）は波形整形回路１５００に入力される。波形
整形回路１５００は、入力信号波形に応じて一定
振幅の矩形波（第１１図ｋ）に出力する。その出
力はモノマルチ１６００に入力される。モノマル
チ１６００は波形整形回路１５００の出力の立ち
上りで動作し、一定振幅、一定時間t₂なる矩形波
出力（第１１図ｌ）を発生し、その出力はモノマ
ルチ１７００に入力される。モノマルチ１７００
は、入力波形の立ち上りで動作し、一定振幅，一
定時間t₃なる矩形波出力（第１１図ｍ）を発生す
る。このモノマルチ１６００とモノマルチ１７０
０の時間幅をt₂＞t₃の関係にしておくとt₂なる時
間幅に波形整形回路１５００の出力が何回立ち上
がろうともモノマルチ１７００は１回しか出力し
ない。

モノマルチ１７００の出力はセレクタ回路１８
を構成しているゲート信号回路１９００に入力さ
れる。また前記上死点信号検出回路２６内の波形
整形回路９００の出力はモノマルチ１８００に入
力される。モノマルチ１８００は入力信号の立ち
上りで動作し、一定振幅，一定パルス幅の矩形波
を出力し、その出力（第１１図ｈ）は前記セレク
タ回路１８内のゲート信号回路１９００に入力さ
れる。モノマルチ１７００とモノマルチ１８００
が入力されるゲート信号回路は、内燃機関の点火
順序に従つ各気筒信号を発生する。すなわち前述
の高電圧パルス電源２４において各気筒の上死点
で高電圧を発生するが、各高圧パルス電圧と高圧
パルス電圧が加わつている気筒との対応はつかな
い。そこで前記トリガー手段１６によつて基準に
なる気筒の高圧コードにトリガコイル１２００を
接続することによつてトリガー信号を検出し、各
気筒との対応をつけている。ゲート信号回路１９
００の出力波形は第１１図ｎ〜ｑのように、気筒
別に分離されて出力され、後述する演算処理回路
２１にそれぞれ入力される。

次にプラグコード抵抗R_Cを演算し、表示する
ための分圧回路１３および１４、演算処理回路２
１および表示部８の構成、作用について、第１０
図によつて説明する。

また第１０図のブロツク線図の各部の波形を第
１２図に示す。前記第８図で示した負荷手段７の
両端から検出される電圧信号E₂を記憶するA₁部
は、４気筒の場合４組必要である（A₂〜A₄）。

電圧信号E₂が入力される分圧回路２０００は、
高電圧の入力信号を電気回路で処理しやすい電圧
レベルに低下させる働きをし、その出力はインピ
ーダンス変換回路２１００に入力される。インピ
ーダンス変換回路２１００は、分圧回路２０００
の高インピーダンスの出力を低インピーダンスに
変換し、その出力は、ゲート回路２２００に入力
される。ゲート回路２２００は、前述のゲート信
号回路１９００の出力が同時に入力され、気筒信
号（第１２図ｃ）があるときだけ、インピーダン
ス変換回路の出力を出力し、次のピークホールド
回路２３００に入力する。また、リセツト回路２
４００は、各ピークホールド回路をリセツトする
ためのもので、たとえば押しボタンスイツチなど
を利用して、ピークホールド回路をリセツトす
る。その出力は一定振幅の矩形波（第１２図ｄ）
でピークホールド回路に入力される。ピークホー
ルド回路２３００は、リセツト信号が入力される
と出力を零にリセツトし、次にゲート回路２２０
０のの出力信号の最高値をホールドしつづける、
そしてその出力（第１２図ｅ）はセレクタ回路３
０００に入力される。

次に高電圧パルス電源２４の出力電圧E₁を測
定する演算処理部について説明する。

高電圧パルス電源２４の出力（第１２図ａ）は
分圧回路１４に入力され信号処理しやすい電圧レ
ベルに低下して、インピーダンス変換回路２６０
０に入力される。インピーダンス変換回路は、分
圧回路１４の高出力インピーダンスを低インピー
ダンスに変換して、ローパスフイルタ回路２７０
０に入力する。ローパスフイルタ回路２７００
は、入力信号の高い周波数成分の雑音を取りのぞ
くためのフイルタであり、その出力は各ゲート回
路に入力される。次に高電圧パルス電源２４の出
力（第１２図ａ）電圧E₁を各気筒別に分けて記
憶するB₁〜B₄部について説明する。ローパスフ
イルタ２７００の出力及び前記ゲート信号回路１
９００の出力が入力されるゲート回路２８００
は、ゲート信号回路１９００の気筒信号出力が入
力された時だけローパスフイルタ２７００の出力
を通過させる働きがあり、その出力はピークホー
ルド回路２９００に入力される。ピークホールド
回路２９００は、ゲート回路２８００の出力の最
大値をホールドする働きがある。またリセツト回
路２４００によりその出力を零にリセツトする。
すなわちピークホールド回路は入力電圧E₁を測
定する以前にリセツト回路によりその出力を零に
リセツトしておくことにより、つねに測定しよう
とする入力電圧E₁の最大値を記憶することが可
能である。

ピークホールド回路２９００の出力が入力され
るセレクタ回路３１００は、セレクタ回路３００
０と連動して動作し、各ピークホールド回路のう
ち選択気筒の信号のみを出力する。セレクタ回路
３１００の出力は増幅回路３２００に入力され、
割算回路に入力される。すなわち増幅回路３２０
０は、割算回路で処理しやすい電圧レベルに変換
する働きがある。

セレクタ回路３０００及び増幅回路３２００の
出力が入力される割算回路３３００はE₁／E₂の
演算結果を出力し加算回路３５００に入力され
る。また、定電圧回路３４００は一定電圧を出力
し、加算回路３５００に入力される。割算回路３
３００及び定電圧回路３４００の出力−EKが入
力される加算回路３５００は（E₁／E₂−EK）な
る出力電圧を発生する。すなわち第８図におい
て、高電圧パルス電源２４の出力E₁を分配器
RO，およびプラグコードPCを介して負荷手段７
の抵抗R_Lに印加させるとR_Lの両端にはE₂＝E₁×
R_L／R_C＋R_Lなる電圧が出力され、プラグコードPC の抵抗R_CはR_C＝R_L（E₁／E₂−１）で算出される。

従つて、加算回路３５００の出力（E₁／E₂−
EK）は、プラグコード抵抗R_Cを指示する演算結
果となり、該出力電圧（E₁／E₂−EK）をメータ
８などによつて、プラグコード抵抗値R_Cとして
表示する。

次に第９図のブロツク線図で示した部分の第４
実施例装置を更に具体的に第１３図を用いて説明
する。

電流センサ１００によつて検出されるクランキ
ング電流は、ローパスフイルタ２００に入力され
る。ローパスフイルタ２００は、抵抗２０１，２
０２，２０４と、コンデンサ２０３，２０５と、
差動型演算増幅器（以下オペアンプと略す）２０
６とから成る。電流センサ１００の出力端は抵抗
２０１の入力端に接続され、抵抗２０１の出力端
は、コンデンサ２０３を介してアースに接続する
とともに、抵抗２０４を介してオペアンプ２０６
の一方の入力端子に接続される。更に該抵抗２０
１の出力端は、抵抗２０２を介してオペアンプ２
０６の出力端子に接続される。またオペアンプ２
０６の該一方の入力端子はコンデンサ２０５を介
して該オペアンプ２０６の出力端子に接続され
る。該オペアンプ２０６の他方の入力端子は直接
アースに接続されている。かかる抵抗２０１，２
０２，２０４とコンデンサ２０３，２０５と、オ
ペアンプ２０６との構成によれば低域ろ波回路
（以下、LPFと略す）を構成し、電流センサ１０
０によつて検出されるクランキング電流信号中に
含まれる高周波成分のノイズを除去し、低周期の
クランキング電流信号のみを通過させる。次に、
ローパスフイルタ２００の出力端子すなわちオペ
アンプ２０６の出力端子は、次段交流増幅回路３
００に入力される。交流増幅回路３００はコンデ
ンサ３０１と、抵抗３０２と、オペアンプ３０３
とから成る。ローパスフイルタ２００の出力端
は、コンデンサ３０１の入力端に接続され、該コ
ンデンサ３０１の出力端は、オペアンプ３０３の
一方の入力端子に接続され、更にオペアンプ３０
３の該入力端子から抵抗３０２を介してアースに
接続されている。また、該オペアンプ３０３他の
一方の入力端子は直接該オペアンプ３０３の出力
端子に接続されている。かかる要素は、その接続
関係により、交流増幅回路を構成し、その増幅度
は１倍である。交流増幅回路３００は、前記ロー
パスフイルタ２００の出力信号の変化成分のみを
出力する。次に交流増幅回路３００の出力端すな
わちオペアンプ３０３の出力端子は次段波形整形
回路４００及び半波整流回路６００の各入力端子
に接続される。波形整形回路４００は、抵抗４０
１，４０２，４０３，４０４と、波形整形用集積
回路（以下コンパレータと略す）４０５とより成
る。交流増幅回路３０の出力端は、抵抗４０１の
入力端に接続され、該抵抗４０１の出力端は、コ
ンパレータ４０５の一方の入力端子に接続され
る。更に該コンパレータ４０５の一方の入力端子
は、抵抗４０２を介して該コンパレータ４０５の
出力端子に接続され、更に該コンパレータ４０５
の出力端子は、抵抗４０４を介して正の電源に接
続される。また該コンパレータ４０５の他方の入
力端子は、抵抗４０３を介してアースに接続され
る。かかる要素は、その接続関係により零クロス
シユミツト回路を構成し、前段交流増幅回路３０
０からの出力信号を矩形波信号に変換する。次に
波形整形回路４００の出力端すなわちコンパレー
タ４０５の出力端子は、次段単安定マルチバイブ
レータ（以下モノマルチと略す）回路５００に入
力される。モノマルチ回路５００は、コンデンサ
５０１と、抵抗５０２と、モノマルチ回路の動作
機能を有する集積回路５０３とから構成される。
集積回路５０３の負トリガー入力端子は、前記コ
ンパレータ４０５の出力端子に接続され、コンデ
ンサ５０１の一方の端子および該コンデンサ５０
１と抵抗５０２の接続端は、該集積回路５０３の
各々の同期入力端子に夫々接続される。該抵抗５
０２の他端は、正の電源に接続される。かかる要
素は、その接続関係により、入力信号の立下り部
で動作し、一定振幅および一定時間幅の矩形波を
出力し、該出力信号の時間幅は、コンデンサ５０
１と抵抗５０２との時定数によつて決定される。
また、交流増幅回路３００の出力は半波整流回路
６００に入力される。半波整流回路６００は、抵
抗６０１，６０２，６０６，６０７，６０８，６
１０と、ダイオード６０３，６０４と、オペアン
プ６０５，６０９とから構成される。前記交流増
幅回路３００の出力は、抵抗６０１の入力端に接
続される。該抵抗６０１の出力端は、オペアンプ
６０５の一方の入力端子に接続される。更に該オ
ペアンプ６０５の一方の入力端子は、抵抗６０
２、ダイオード６０３を介して該オペアンプ６０
５の出力端子に接続される。また該オペアンプ６
０５の一方の入力端子はダイオード６０４を介し
て出力端子に接続される。該オペアンプ６０５の
他方の入力端子は、抵抗６１０を介してアースに
接続される。また抵抗６０２とダイオード６０３
の接続点は、抵抗６０６を介してオペアンプ６０
９の一方の入力端子に接続される。更に該オペア
ンプ６０９の入力端子は、抵抗６０７を介し該オ
ペアンプ６０９の出力端子に接続される。また該
オペアンプ６０９の他方の入力端子は抵抗６０８
を介してアースに接続される。かかる要素は、そ
の接続関係により、半波整流回路を構成し、前記
交流増幅回路出力の交流成分のうち正の信号のみ
を通過させる。半波整流回路６００の出力端子、
すなわち、オペアンプ６０９の出力端子はピーク
ホールド回路７００に入力される。ピークホール
ド回路７００は、抵抗７０３，７０５と、コンデ
ンサ７０６と、ダイオード７０２，７０４と、オ
ペアンプ７０１，７０８と、FETなどを応用し
た素子７０７とから構成される。前記半波整流回
路６００の出力は、オペアンプ７０１の一方の入
力端子に接続される。また該オペアンプ７０１の
他方の入力端子は、ダイオード７０２を介して該
オペアンプの出力端子に接続され、更に該オペア
ンプ７０１の一方の入力端子は抵抗７０３を介し
てオペアンプ７０８の一方の入力端子と出力端子
に接続される。オペアンプ７０１の出力端子は、
ダイオード７０４を介してオペアンプ７０８の他
方の入力端子に接続され、更に該オペアンプ７０
８の他方の入力端子は抵抗値７０５、コンデンサ
７０６を介してアースに接続されるとともに、一
端を接地したFETなどを応用したスイツチ素子
７０７の他端に接続される。また、スイツチ素子
７０７の制御端子は、前記モノマルチ５００の出
力端子に接続されている。かかる要素は、その接
続関係により、前記モノマルチ回路５００の矩形
波出力信号（第１１図ｃ）すなわち時間幅t₁の信
号がスイツチ素子７０７の制御端子に入力されて
いる期間のみスイツチ素子７０７は導通状態にな
る。従つてスイツチ素子７０７が導通状態になる
とコンデンサ７０６の電荷は抵抗７０５スイツチ
素子７０７を通して放電する。次にスイツチ素子
７０７が非導通状態になつたとき、半波整流回路
６００の出力電圧が入力された場合、入力電圧の
上昇にともなつて、コンデンサ７０６はオペアン
プ７０１の出力端子から充電され、電圧が上昇す
る。次に入力電圧が低下しても、ダイオード７０
４の逆方向作用によりコンデンサ７０６の電荷は
放電されず、次にスイツチ素子７０７が導通状態
になるまでその電圧を保持する。従つてピークホ
ールド回路７００の出力波形は第１１図ｅのよう
になる。

前記半波整流回路及びピークホールド回路出力
は、差動増幅回路８００に入力される。差動増幅
回路８００は、抵抗８０１，８０２，８０３，８
０４と、オペアンプ８０５とから成る。前記半波
整流回路６００の出力は、抵抗８０１の入力端に
接続され、更に該抵抗８０１の出力端はオペアン
プ８０５の一方の入力端子に接続される。また該
オペアンプ８０５の該一方の入力端子は抵抗８０
２を介してアースに接続される。ピークホールド
回路７００の出力は、抵抗８０３を介してオペア
ンプ８０５の他方の入力端子に接続される。更に
該オペアンプ８０５の他方の入力端子は抵抗８０
４を介して該オペアンプ８０５の出力端子に接続
される。かかる要素の接続関係により、差動増幅
回路を構成し、半波整流回路６００の出力と、ピ
ークホールド回路７００の出力との差のみを出力
する。該出力（第１１図ｆ）は、次段の波形整形
回路９００に入力される。波形整形回路９００
は、抵抗９０１，９０２，９０３，９０４と、コ
ンパレータ９０５とから成る。前記差動増幅回路
８００の出力端子、すなわちオペアンプ８０５の
出力端子は、抵抗９０１を介してコンパレータ９
０５の一方の入力端子に接続され、更に該入力端
子は抵抗９０２を介して該コンパレータ９０５の
出力端子に接続される。また該コンパレータ９０
５の出力端子は、抵抗９０３を介して電源に接続
される。該コンパレータ９０５の他方の入力端子
は、抵抗９０４を介して比較電圧＋ｅが入力され
る。かかる要素は、その接続関係によりシユミツ
ト回路を構成し、前段差動増幅回路の出力を矩形
信号に変換する。

以上の構成により、電流センサ１００からのク
ランキング電流より、内燃機関の圧縮上死点にお
いて矩形波信号（第１１図ｇ）を発生する。

次にこの矩形波信号により上死点において高圧
を発生する回路について説明する。波形整形回路
９００の出力信号が入力されるモノマルチ回路１
０００は抵抗１００２と、コンデンサ１００１
と、単安定マルチバイブレータ回路の動作機能を
有する集積回路１００３とから成る。集積回路１
００３の正トリガー入力端子は、前記波形整形回
路９００のコンパレータ９０６の出力端子に接続
されるとともに、コンデンサ１００１の一方の端
子および該コンデンサ１００１と抵抗１００２の
接続端は該集積回路１００３の各々の同期入力端
子に接続される。該抵抗１００２の他端は電源に
接続されている。かかる要素は、その接続関係に
より入力信号の立上り部で動作し、一定振幅，一
定時間幅の矩形波信号（第１１図ｎ）を出力す
る。該出力信号の時間幅はコンデンサ１００１と
抵抗１００２との時定数によつて設定する。

モノマルチ回路１０００の出力は高電圧パルス
発生回路１１００に入力される。高電圧パルス発
生回路１１００は、抵抗１１０１，１１０３，１
１０６と、トランジスタ１１０２，１１０４と、
定電圧ダイオード１１０５と、高圧発生用コイル
１１０７とより成る。前記モノマルチ１０００の
出力は、抵抗１１０１を介してトランジスタ１１
０２のベースに接続され、該トランジスタのエミ
ツタは直接アースに接続される。更に該トランジ
スタ１１０２のコレクタは、抵抗１１０３を介し
て電源に接続されるとともに、直接トランジタ１
１０４のベースに接続される。また該トランジス
タ１１４０のエミツタは、直接アースに接続され
る。更に、該トランジスタ１１４０のコレクタ
は、定電圧ダイオード１１０５を介してアースに
接続されるとともに、抵抗１１０６を介して高圧
発生用コイル１１０７の１次側、２次側巻線の一
端にそれぞれ接続される。更に高圧発生用コイル
１１０７の１次巻線の他の一端は電源に接続され
更に２次巻線の他の一端は高電圧出力となる。か
かる要素は、その接続関係により、モノマルチ回
路１０００の出力の立上り部で高圧パルスを発生
する。次にトリガコイル１２００で検出される第
１トリガー信号は、半波整流回路１３００に入力
される。半波整流回路１３００は、ダイオード１
３０１と抵抗１３０２から成る。トリガコイル１
２００の出力端はダイオード１３０１入力端に接
続され、該ダイオード１３０１の出力端は抵抗１
３０２を介してアースに接続される。かかる要素
は、その接続関係により半波整流回路を構成し、
トリガコイル１２００の出力信号のうち正の信号
のみを通過させる作用を行う。また、ダイオード
１３０１と抵抗１３０２の接続点は、ローパスフ
イルタ回路１４００に接続される。ローパスフイ
ルタ回路１４００は抵抗１４０１，１４０２，１
４０３と、コンデンサ１４０４，１４０５と、オ
ペアンプ１４０６とから成る。前記ダイオード１
３０１と抵抗１３０２の接続点は抵抗１４０１の
入力端に接続され、該抵抗１４０１の出力端は、
コンデンサ１４０４を介してアースに接続され
る。更に該抵抗１４０１の出力端は抵抗１４０３
を介してオペアンプ１４０６の一方の入力端子に
接続されるとともに、抵抗１４０２を介して該オ
ペアンプ１４０６の出力端子に接続される。また
該オペアンプ１４０６の一方の入力端子はコンデ
ンサ１４０５を介して該オペアンプ１４０６の出
力端子に接続され、更に該オペアンプの他方の入
力端子は直接アースに接続される。かかる要素
は、その接続関係により、ローパスフイルタ回路
を構成し、前記半波整流回路１３００の出力を平
滑する。ローパスフイルタ１４００の出力が入力
される波形整形回路１５００は抵抗１５０１，１
５０２，１５０３，１５０４と、コンパレータ１
５０５とから成る。前記ローパスフイルタ回路１
４００の出力、すなわちオペアンプ１４０６の出
力端子は抵抗１５０１を介してコンパレータ１５
０５の一方の入力端子に接続される。更に、該コ
ンパレータ１５０５の一方の入力端子は抵抗１５
０２を介して、該コンパレータの出力端子に接続
される。該コンパレータ１５０５の出力端子は抵
抗１５０３を介して、電源に接続される。また該
コンパレータの他方の入力端子は、抵抗１５０４
を介して、比較電圧−e′が入力される。かかる要
素は、その接続関係により、シユミツト回路を構
成し、前記ローパスフイルタ１４００の出力を矩
形波信号に変換する。次に波形整形回路１５００
の出力端は、次段モノマルチ回路１６００に入力
される。モノマルチ回路１６００は、コンデンサ
１６０１と、抵抗１６０２と、単安定マルチバイ
ブレータの動作機能を有する集積回路１６０３と
から構成される。集積回路１６０３の正トリガー
入力端子は、前記コンパレータ１５０５の出力端
子が接続され、コンデンサ１６０１の一方の端子
および該コンデンサ１６０１と抵抗１６０２の接
続端は、該集積回路１６０３の各々の同期入力端
子に接続され、該抵抗１６０２の他端は電源に接
続されている。かかる要素は、その接続関係によ
り、入力信号の立上り部で動作し、一定振幅，一
定時間幅の矩形波を発生するモノマルチ回路の動
作を行い、出力信号の時間幅は、コンデンサ１６
０１と抵抗１６０２との時定数によつて設定す
る。またモノマルチ１６００の出力端子は次段モ
ノマルチ回路１７００に入力される。モノマルチ
回路１７００は、コンデンサ１７０１と、抵抗１
７０３と、単安定マルチバイブレータの動作機能
を有する集積回路１７０３から成る。前記モノマ
ルチ１６００の出力端子は集積回路１７０３の正
トリガー入力端子に接続され、コンデンサ１７０
１の一方の端子および該コンデンサ１７０１と抵
抗１７０２の接続端は、該集積回路１７０３の
各々の同期入力端子に接続され、該抵抗１７０２
の他端は電源に接続される。かかる要素は、その
接続関係により前記モノマルチ１６００と同様な
動作を行う。

モノマルチ１６００およびモノマルチ１７００
の時間幅をそれぞれt₂，t₃とし、この時間幅の決
定について以下説明する。前記波形整形回路１５
００の出力は第１１図ｂのように前記トリガコイ
ル１２００の出力波形によつては、１回の波形幅
に、立ち上がりが２回以上生じる場合がある。従
つて、モノマルチ１６００の時間幅をトリガコイ
ル１２００の信号波形より長い時間幅にしておけ
ばモノマルチ１７００の入力には１回しか立ち上
がりが入力されないことになる。またモノマルチ
１７００の時間幅は、次段ゲート信号回路１８０
０をリセツトするに必要な信号であるので時間幅
は数μs程度で充分である。

次にゲート信号回路１９００は、カウンター機
能を有する集積回路１９０１と、論理積機能を有
する集積回路１９０２，１９０３，１９０４，１
９０５と論理和機能を有する集積回路１９０６と
から成る。前記モノマルチ１７００の出力端はカ
ウンター１９０１のクリアー端子に接続され、ま
たモノマルチ１８００の出力端は該カウンター１
９０１のカウントパルス端子に接続されるととも
に、集積回路１９０２，１９０３，１９０４，１
９０５のおのおのの一方の入力端にそれぞれ接続
されている。更に該カウンター１９０１のQ₀，
Q₄なる出力端子は、集積回路１９０６の各入力
端に接続され、該集積回路１９０６の出力端は、
集積回路１９０２の他方の入力端に接続されてい
る。更に該カウンター１９０１のQ₁，Q₂，Q₃の
出力端子は集積回路１９０３，１９０４，１９０
５のそれぞれの他方の入力端に接続されている。
かかる要素は、その接続関係により、前記モノマ
ルチ１８００の出力信号第１１図ｈを第１１図
ｎ，ｏ，ｐ，ｑなる信号に変換する。すなわち第
１気筒信号＃１，第２気筒信号＃２，第３気筒信
号＃３，第４気筒信号＃４が分離されて出力され
る。

次に第１０図で示した部分の第４実施例装置を
更に具体的に第１４図を用いて説明する。各気筒
の負荷手段７の両端から出力される電圧信号E₂
は、４個の分圧回路から成る分圧回路１３に入力
される。各分圧回路２０００は、抵抗２００１，
２００２，２００３，２００５と、コンデンサ２
００４，２００６とから成る。前記負荷手段７の
出力は抵抗２００１の入力端に接続され、更に該
抵抗２００１の出力端は抵抗２００２を介してア
ースに接続される。また該抵抗２００１の出力端
は、抵抗２００３の一端に接続されるとともに、
コンデンサ２００４を介して該抵抗２００３の他
の一端に接続される。該抵抗２００３の他端は抵
抗２００５を介してアースに接続されるととも
に、コンデンサ２００６を介してアースに接続さ
れる。かかる要素は、その接続関係により、分圧
回路を構成し、高電圧の信号E₂を分圧し、低い
電圧レベルに変換する。抵抗２００３と２００５
の接続端から分圧して検出される信号は、次段イ
ンピーダンス変換回路２１００の入力端に出力さ
れる。

インピーダンス変換回路２１００は、ダイオー
ド２１０１，２１０２と、オペアンプ２１０３と
から成る。分圧回路２０００の抵抗２００３と２
００５の接続端は、オペアンプ２１０３の一方の
入力端子に接続され、該オペアンプ２１０３の一
方の入力端子はダイオード２１０１，２１０２を
介して夫々正および負の電源に接続される。更に
該オペアンプの他方の入力端子は直接該オペアン
プ２１００の出力端子に接続される。

前記ダイオード２１０２，２１０２は、その接
続関係によりノイズリミツターとして作用し、オ
ペアンプ２１０３の入力端子に電源電圧以上の
正，負いずれの過大なノイズが入力された場合で
も動作し、回路を保護する。また、オペアンプ２
１０３は、インピーダンス変換の作用を行う。す
なわち高インピーダンスの分圧回路出力を低イン
ピーダンスに変換する。次にオペアンプ２１０３
の出力端子は次段ゲート回路２２００に接続され
る。

ゲート回路２２００はFETなどを応用したゲ
ート素子２２０１で構成される。前記インピーダ
ンス変換回路２１００の出力端は、ゲート素子２
２０１の入力端子に接続され、該ゲート素子２２
０１の出力端子は、次段のピークホールド回路２
３００の入力端に接続されている。また、ゲート
素子２２０１の制御端子は、前期各ゲート信号回
路１９００の出力端に接続され、各気筒信号が入
力される。かかる構成により、前記ゲート信号回
路１９００の出力信号がゲート素子２２０１の制
御端子に入力されている期間のみ、ゲート素子２
２０１は導通し、該ゲート素子２２０１の入力端
に入力される信号を通過させるスイツチ作用を行
う。

次にピークホールド回路２３００は、抵抗２３
０３，２３０５と、ダイオード２３０２，２３０
４と、コンデンサ２３０６と、オペアンプ２３０
１，２３０８と、FETなどを応用したリセツト
素子２３０７とより成る。前記ゲート回路のゲー
ト素子２２０１の出力端子は、オペアンプ２３０
１の一方の入力端子に接続される。更に該オペア
ンプ２３０１の他方の入力端子はダイオード２３
０２を介して、該オペアンプ２３０１の出力端子
に接続される。更に該オペアンプ２３０１の他方
の入力端子は抵抗２３０３を介してオペアンプ２
３０８の一方の入力端子及び出力端子にそれぞれ
接続される。また該オペアンプ２３０１の出力端
子は、ダイオード２３０４を介して、オペアンプ
２３０８の他方の入力端子に接続される。更に該
オペアンプ２３０８の他方の入力端子は、抵抗２
３０５，およびコンデンサ２３０６を介してアー
スに接続されるとともに、リセツト素子２３０７
の一端に接続される。該リセツト素子２３０７の
他端は直接アースに接続され、更に該リセツト素
子２３０７の制御端は後述するリセツト回路２４
００の出力端子に接続する。かかる要素は、その
接続関係により、ピークホールド回路を構成し、
前記ゲート回路２２００出力の最大値をリセツト
回路２４００からの出力があるまで記憶，保持す
る。

また、該リセツト素子２３０７の制御入力端子
に入力されるリセツト回路２４００は夫々直列に
接続した押ボタンスイツチ２４０１と抵抗２４０
２とから構成される。押しボタンスイツチ２４０
１の一端は電源に接続され、更に抵抗２４０２の
一端はアースに接続され、また、該押ボタンスイ
ツチ２４０１と抵抗２４０２の他の一端はそれぞ
れ接続される。抵抗２４０２と押しボタンスイツ
チ２４０１の接続端は、前述した如くそれぞれの
リセツト素子の制御入力端に接続され信号を出力
する。かかる接続関係により、押ボタンスイツチ
２４０１がOFFのときには各リセツト素子２３
０７には電圧は加わらないが、ONされると各リ
セツト素子２３０７それぞれに電源電圧が加わつ
て、各リセツト素子２３０７を同時に導通状態に
する。すなわち、リセツト回路２４００の押しボ
タンスイツチ２４０１がONされると、ピークホ
ールド回路２３００のコンデンサ２３０６の電荷
がリセツト素子を通して放電されオペアンプ２３
０８の出力は零になる。

次に、高圧パルス出力E₁は、前述した分圧回
路２０００，インピーダンス変換回路２１００と
同一の回路構成より成る分圧回路２５００に入力
され、次にインピーダンス変換回路２６００に入
力される。次にインピーダンス変換回路２６００
の出力端はローパスフイルタ回路２７００に入力
される。

ローパスフイルタ回路２７００は、抵抗２７０
１，２７０３，２７０６と、コンデンサ２７０
２，２７０４と、オペアンプ２７０５と、ダイオ
ード２７０７とより成る。インピーダンス変換回
路２６００の出力端は抵抗２７０１の入力端に接
続され、更に該抵抗２７０１の出力端は、抵抗２
７０３を介してオペアンプ２７０５の一方の入力
端子に接続される。更に該抵抗２７０１の出力端
はコンデンサ２７０２を介して、該オペアンプ２
７０５の他方の入力端子と出力端子にそれぞれ接
続される。該オペアンプ２７０５の一方の入力端
子はコンデンサ２７０４を介して直接アースに接
続されている。また、該オペアンプの該出力端子
は、抵抗２７０６、ダイオード２７０７を介して
アースに接続され、更に、該抵抗２７０６、ダイ
オード２７０７の接続端は次段各ゲート回路２８
００に接続される。

かかる要素は、その接続関係により、ローパス
フイルタ回路を構成し、前記インピーダンス変換
回路２６００の出力信号中の高周波ノイズなどを
除去する。

次に、ローパスフイルタ回路２７００の出力が
入力されるゲート回路２８００は、FETなどを
応用したゲート素子２８０１で構成される。前記
ローパスフイルタ回路２７００の抵抗２７０６と
ダイオード２７０７の接続端は、ゲート素子２８
０１の入力端子に接続され、該ゲート素子２８０
１の出力端は、次段のピークホールド回路２９０
０の入力端に接続されている。またゲート素子２
８０１の制御端子は、前記ゲート信号回路１９０
０の出力端が接続されている。かかる構成によ
り、前記ゲート信号回路１９００の矩形波出力が
ゲート素子２８０１の制御端子に入力されている
期間のみ、ゲート素子２８０１は導通し、該ゲー
ト素子２８０１の入力端に入力される信号を通過
させるスイツチ作用をする。すなわち、前記ゲー
ト信号回路１９００の各気筒信号をそれぞれB₁
〜B₄部のゲート回路の制御端子に入力すること
により、矩形波ゲート信号が入力された場合のみ
ゲート回路を導通状態にして、次段のピークホー
ルド回路に入力することになる。

従つて、このゲート回路によつて、各気筒別に
入力信号をふりけているのである。

また、ゲート回路２８００の出力が入力される
ピークホールド回路２９００は、抵抗２９０３，
２９０４と、ダイオード２９０２，２９０４と、
コンデンサ２９０６と、オペアンプ２９０１，２
９０８と、FETなどを応用したリセツト素子２
９０７とから成る。前記ゲート信号回路２８００
の出力は、オペアンプ２９０１の一方の入力端子
に接続され、更に該オペアンプ２９０１の他方の
入力端子は、ダイオード２９０２を介して該オペ
アンプ２９０１の出力端子に接続されている。ま
た該オペアンプ２９０１の他方の入力端子は、抵
抗２９０３を介してオペアンプ２９０８の一方の
入力端子および出力端子にそれぞれ接続されてい
る。更にオペアンプ２９０１の出力端子はダイオ
ード２９０４を介してオペアンプ２９０８の他方
の入力端子に接続される。更に該オペアンプ２９
０８の他方の入力端子は、直列に接続した抵抗２
９０５、コンデンサ２９０６を介して直接アース
に接続される。更に該オペアンプ２９０８の他方
の入力端子は、リセツト素子２９０７の入力端に
接続され、該リセツト素子２９０７の出力端は直
接アースに接続される。更に該リセツト素子２９
０７の制御入力端は、前記リセツト回路２４００
の出力端に接続されている。かかる要素は、その
接続関係によりピークホールド回路を構成し、ゲ
ート回路２８００の出力電圧の最大値をリセツト
回路２４００の出力が入力されるまで保持、記憶
する。すなわち、各気筒それぞれB₁〜B₄部に対
応して、電圧を保持記憶することができる。

次に、B₁〜B₄部の各ピークホールド回路２９
００の出力はそれぞれセレクタ回路３１００に入
力される。

次に前記A₁〜A₄部のピークホールド回路２３
００が入力されるセレクタ回路３０００は、ロー
タリースイツチなどの切換スイツチ３０１からな
る。切換スイツチ３００１のそれぞれの入力端
は、A₁〜A₄部のそれぞれのピークホールド回路
２３００の出力が接続され、更に該切換スイツチ
３００１の出力端はそれぞれ直接接続されてい
る。かかる構成により、前記各ピークホールド回
路２３００の出力の一組のみを出力する作用を行
なう。

また、セレクタ回路３１００も同様であり、前
記セレクタ回路３０００と連動して動作する。す
なわち、このおのおののセレクタ回路３０００お
よび３１００により、測定する気筒の信号E₁お
よびびE₂のみを選択することができる。

次に、セレクタ回路３１００の出力は、増幅回
路３２００に入力される。増幅回路３２００は、
抵抗３２０１，３２０２，３２０４，３２０５
と、オペアンプ３２０３，３２０６とから成る。
前記セレクタ回路３１００の出力は抵抗３２０１
の入力端に接続され、該抵抗３２０１の出力端
は、オペアンプ３２０３の一方の入力端子に接続
される。更に該オペアンプ３２０３の一方の入力
端子は、抵抗３２０２を介して該オペアンプ３２
０３の出力端に接続される。また該オペアンプ３
２０３の他方の入力端子は直接アースに接続され
る。更に該オペアンプ３２０３の該出力端子は抵
抗３２０４を介してオペアンプ３２０６の一方の
入力端子に接続される。該オペアンプ３２０６の
一方の入力端子は、抵抗３２０５を介して該オペ
アンプ３２０６の出力端子に接続されている。ま
た該オペアンプ３２０６の他方の入力端子は直接
アースに接続されている。かかる要素は、その接
続関係により、増幅回路を構成し、次段割算回路
３３００に演算しやすい電圧レベルに変換する。

次に割算回路３３００は、割算機能を有する集
積回路３３００と、可変抵抗３３０２，３３０３
とから成る。前記増幅回路３２００の出力端は、
集積回路３３０１のＺ入力端子に接続され、ま
た、前記セレクタ回路３０００の出力端は、集積
回路３３０１のＹ入力端子に接続されている。該
集積回路３３０１のＸ入力端子は直接OUT端子
に接続され、該OUT端子は次段加算回路３５０
０に入力される。可変抵抗３３０２，３３０３の
接続関係は特に詳述しないが、集積回路３３０１
のオフセツト電圧調整のためのものである。かか
る接続関係より成る割算回路３３０１は、Ｚ端子
に入力される直流信号をe_Zで表わし、Ｙ端子に入
力される直流信号e_Yで表わすと、割算回路３３０
０から出力される信号e₀は−−10e_Z／e_Yなる演算結果となる。すなわち、セレクタ回路３０００とセ
レクタ回路３１００の出力信号をそれぞれE₂，
E₁とし、増幅回路３２００の増幅率をたとえば
１／１０とすると、割算回路３３００から出力される信号e₀はe₀＝−E₁／E₂なる演算結果となる。

次に定電圧回路３４００は抵抗３４０１，３４
０２から成り、抵抗３４０１の一端は正の電源に
接続され、また、抵抗３４０２の一端は直接アー
スに接続され、更に抵抗３４０１と抵抗３４０２
との接続端は、後述する加算回路３５００に入力
される。かかる構成によれば分圧回路を形成し、
電源電圧及び抵抗３４０１と抵抗３４０２の分圧
比で決まる一定電圧を次段の加算回路３５００に
入力する。

次に前記割算回路３３００及び定電圧回路３４
００のそれぞれの出力が入力される加算回路３５
００は、抵抗３５０１，３５０２，３５０３，３
５０４と、オペアンプ３５０５とから成る。前記
割算回路３３００の出力端は抵抗３５０１を介し
てオペアンプ３５０５の一方の入力端子に接続さ
れ、更に前記定電圧回路３４００の出力端すなわ
ち、抵抗３４０１と抵抗３４０２の接続端は抵抗
３５０２を介して、該オペアンプ３５０５の一方
の入力端子に接続されている。更に該オペアンプ
３５０５の一方の入力端子は抵抗３５０３を介し
て、該オペアンプ３５０５の出力端子に接続され
ている。また、該オペアンプ３５０５の他方の入
力端子は抵抗３５０５を介して直接アースに接続
されている。かかる要素は、その接続関係によ
り、加算回路を構成し、前記割算回路３３００の
出力及び定電圧回路３４００の出力を加算した電
圧を出力する。すなわち、前記割算回路出力信号
をe₀で表わし、前記定電圧回路出力信号をe_Cで表
わすと加算回路３５００から出力される信号e_Aは
e_A＝e₀＋e_Cとなる。従つて、前記割算回路３３０
０から出力される信号e₀はe₀＝−10e_Z／e_Y＝−E₁／E₂ここで定電圧回路３４００の出力電圧を１〔Ｖ〕に
すると、加算回路出力はe_A＝−（E₀／E₂−１）となる。すなわち、E₀／E₂−１は、プラグコード抵抗を表わすことになる。

前記加算回路３５００の出力が入力される表示
回路３６００は直列に接続した抵抗３６０１と、
メータ３６０２とから成る。前記加算回路３５０
０の出力端は抵抗３６０１の一端に接続され、更
に該抵抗３６０１の他端はメータ３６０２の一端
に接続され、該メータの他端はアースに接続され
ている。かかる接続によれば前記加算回路３５０
０の出力をメータ３６０２に表示することによ
り、プラグコード抵抗R_Cの値を表示する。

以上要するに、本考案は少なくとも点火式内燃
機関の空気間隙を有する点火栓に分配器および高
圧コードを介して点火電圧を供給する点火回路の
高電圧回路に接続すべき第１の接点と直流電源と
スイツチ手段とから成り、間歇的にパルス状の高
電圧を発生する電源であつて、前記分配器の中心
電極を介して前記高圧コードに少なくとも前記分
配器の空間隙を放電導通させる所定の高電圧を印
加する電源手段と、所定の電気的抵抗を有する抵
抗手段より成る電気的負荷を有し、前記電源手段
とともに少なくとも前記分配器の空気間隙の放電
による閉回路を構成する高圧コードに接続すべき
第２の接点を備えた負荷手段と、高圧コードに接
続すべき接点を有し、電源手段により前記第１の
接点を介して高圧コードに所定の高電圧が印加さ
れて少なくとも前記分配器の空気間隙が放電導通
されたとき、前記高圧コードの抵抗状態に応じて
前記高圧コードに生ずる電流または電圧として分
圧回路よりなる検出回路により前記第２の接点を
介して検出し、表示手段により高圧コードの抵抗
状態として表示する検出表示手段とから成る点火
回路における高圧コードの抵抗検出装置であり、
点火回路の高電圧回路から高圧コード全体を取り
外すことなく、実際の動作状態に近い状態におけ
る高圧コードの抵抗状態を容易且つ迅速にしかも
精度良く検出できるという利点を有する。

尚、上述の実施例は、本考案の各要素について
代表的なものについて説明したが、それに限定さ
れず同様の作用効果を奏する各種の要素の適用が
可能である。

又、本考案は、上述の実施例で説明した各要素
の結合に限定されず、同様の作用効果を奏すれ
ば、他の実施例で説明した要素を適宜結合しても
良く、又それ以外の要素の結合も適用可能であ
る。

それ以外にも、本考案は、実用新案登録請求の
範囲の精神に反しない限りにおいて、幾多の設計
変更および付加変更が可能である。

【図面の簡単な説明】

第１図は、点火式内燃機関用の点火回路を示す
概略回路図、第２図ａは、高圧コードの抵抗検出
のための参考例装置の説明図、第２図ｂは、該参
考例装置を示す回路図、第２図ｃは、該参考例装
置の検出結果を示す線図、第３図は、本考案の第
１実施例装置を示す回路図、第４図は、本考案の
第２実施例装置を示す回路図、第５図は、第２実
施例装置の各部の出力信号を示す信号波形図、第
６図は、本考案の第３実施例装置を示す回路図、
第７図は、第３実施例装置の各部の出力信号を示
す信号波形図、第８図は、本考案の第４実施例装
置を示すブロツク図、第９図および第１０図は、
第４実施例装置を示す詳細ブロツク図、第１１図
および第１２図は、第４実施例装置の各部の出力
信号を示す信号波形図、第１３図および第１４図
は、第４実施例装置を示す詳細回路図を夫々示
す。図中、１は電源手段、２は検出表示手段、７は
負荷手段、８は表示手段、９は電源手段、１１は
信号処理回路、Ｂはバツテリ、IGは点火コイル、
ICはコイルコード、PCは高圧コード（プラグコ
ード）、ROは分配器、CPはポイント、PLは点火
栓、Ｅはエンジンを夫々示す。

Claims

【実用新案登録請求の範囲】 (1) 少なくとも点火式内燃機関の空気間隙を有す
る点火栓に分配器および高圧コードを介して点
火電圧を供給する点火回路の高電圧回路に接続
すべき第１の接点と直流電源とスイツチ手段と
から成り、間歇的にパルス状の高電圧を発生す
る電源であつて、前記分配器の中心電極を介し
て前記高圧コードに少なくとも前記分配器の空
気間隙を放電導通させる所定の高電圧を印加す
る電源手段と、所定の電気的抵抗を有する抵抗手段より成る
電気的負荷を有し、前記電源手段とともに少な
くとも前記分配器の空気間隙の放電による閉回
路を構成する高圧コードに接続すべき第２の接
点を備えた負荷手段と、高圧コードに接続すべき接点を有し、電源手
段により前記第１の接点を介して高圧コードに
所定の高電圧が印加されて少なくとも前記分配
器の空気間隙が放電導通されたとき、前記高圧
コードの抵抗状態に応じて前記高圧コードに生
ずる電流または電圧として分圧回路よりなる検
出回路により前記第２の接点を介して検出し、
表示手段により高圧コードの抵抗状態として表
示する検出表示手段とからなり、点火回路の高電圧回路から高圧コード全体を
取り外すことなく、高圧コードの抵抗状態を検
出表示することを特徴とする点火回路における
高圧コードの抵抗検出装置。 (2) 前記検出表示手段が分圧回路とピークホール
ド回路とから成り、前記高圧コードの抵抗値に
応じた電圧として検出する信号処理回路と、処
理された信号により高圧コードの抵抗値を表示
する表示手段とから成ることを特徴とする実用
新案登録請求の範囲第(1)項記載の点火回路にお
ける高圧コードの抵抗検出装置。 (3) 分配器の中心電極部に電源手段を接続し、プ
ラグコードと点火栓との接続点に負荷手段を接
続して前記分配器の空気間隙の放電導通時に前
記電源手段とプラグコードと負荷手段とで閉回
路を構成し、前記負荷手段に接続した分圧回路
とピークホールド回路とから成る信号処理回路
により、信号を処理して、プラグコードの抵抗
値に応じた電圧信号を出力し、前記信号処理回
路に接続した表示手段により処理された信号に
基づきプラグコードの抵抗値を表示するように
したことを特徴とする実用新案登録請求の範囲
第(1)項および第(2)項記載の点火回路における高
圧コードの抵抗検出装置。 (4) 高圧コードに負荷手段を接続し、内燃機関の
点火コイルを有する点火回路により電源手段を
構成させ、点火回路中の空気間隙を介して該電
源手段と高圧コードと点火栓で構成される負荷
手段とで前記空気間隙の放電導通時に閉回路を
構成し、前記負荷手段および点火コイルの二次
側コイルの出力端に接続した分圧回路と差動型
演算回路とで構成される信号処理回路により高
圧コードの抵抗値を内燃機関の運転状態におけ
る点火コイルの二次側コイルの出力端と負荷手
段の出力端との間の電位差として検出し、前記
信号処理回路に接続した表示手段により前記検
出した電圧値を高圧コードの抵抗値として表示
することを特徴とする実用新案登録請求の範囲
第(1)項記載の点火回路における高圧コードの抵
抗検出装置。 (5) 電源手段が内燃機関のエンジンクランク軸の
上死点に同期した上死点信号を検出し、上死点
信号に基づき電源電圧を印加する上死点信号検
出手段を有し、デイストリビユータの中心電極
に電源手段を接続してデイストリビユータの中
心電極と外側電極間において上死点時放電破壊
を生ずる電圧以上の電圧を印加し、高圧コード
と点火栓との接続点に負荷手段を接続し、前記
電源手段と高圧コードと負荷手段とで閉回路を
構成し、前記負荷手段および電源手段の出力端
に接続した分圧回路と割算回路とから成る信号
処理回路により高圧コードの抵抗値を前記中心
電極と外側電極間の放電導通時に内燃機関のク
ランキング状態における上死点時の電源手段の
出力電圧と負荷手段の出力電流との割算を行
い、前記信号処理回路に接続した表示手段によ
り前記割算値を高圧コードの抵抗値として表示
することを特徴とする実用新案登録請求の範囲
第(1)項記載の点火回路における高圧コードの抵
抗検出装置。